JPS618460A - 燃料噴射弁 - Google Patents
燃料噴射弁Info
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- JPS618460A JPS618460A JP12909084A JP12909084A JPS618460A JP S618460 A JPS618460 A JP S618460A JP 12909084 A JP12909084 A JP 12909084A JP 12909084 A JP12909084 A JP 12909084A JP S618460 A JPS618460 A JP S618460A
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- JP
- Japan
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- pressure
- passage
- fuel
- chamber
- needle valve
- Prior art date
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- Pending
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M45/00—Fuel-injection apparatus characterised by having a cyclic delivery of specific time/pressure or time/quantity relationship
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M61/00—Fuel-injectors not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00
- F02M61/04—Fuel-injectors not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00 having valves, e.g. having a plurality of valves in series
- F02M61/10—Other injectors with elongated valve bodies, i.e. of needle-valve type
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は内燃機関の燃料噴射弁に関し、特に直噴式ディ
ーゼル機関に用いて好適な燃料噴射弁に関する。
ーゼル機関に用いて好適な燃料噴射弁に関する。
従来技術
ディーゼル機関の燃料噴射弁のうち単孔型スロ・ノトル
ノズルあるいは単孔型ビントルノズルにおいて、ニード
ル弁のリフト量に応じて開孔面積を制御することは既に
知られている。これは、噴射率を制御し、燃焼を改善す
るとともに低騒音化を図るためであるが、中高速域にお
いてはあまり効果がない。一方、特に直接噴射式ディー
ゼル機関に用いられる例えば多孔型ホーノしノズルにお
いては、ニードル弁にスロットル部を設けても高速域に
おいてニードル弁のリフト量が大きくなるとその効果が
得られない。すなわち、リフト量に応じて開孔面積を制
御することは困難である。また、ニードル弁が供給され
る燃料圧に応じて上昇するにつれて急激に開口するため
に、噴射初期において噴射率が高くなって燃焼率が高く
なり、騒音の原因となっている。
ノズルあるいは単孔型ビントルノズルにおいて、ニード
ル弁のリフト量に応じて開孔面積を制御することは既に
知られている。これは、噴射率を制御し、燃焼を改善す
るとともに低騒音化を図るためであるが、中高速域にお
いてはあまり効果がない。一方、特に直接噴射式ディー
ゼル機関に用いられる例えば多孔型ホーノしノズルにお
いては、ニードル弁にスロットル部を設けても高速域に
おいてニードル弁のリフト量が大きくなるとその効果が
得られない。すなわち、リフト量に応じて開孔面積を制
御することは困難である。また、ニードル弁が供給され
る燃料圧に応じて上昇するにつれて急激に開口するため
に、噴射初期において噴射率が高くなって燃焼率が高く
なり、騒音の原因となっている。
なお、噴射特性を改良すべく、ニードル弁に流体圧を作
用させるとともにソレノイドを介して電気的にその流体
圧を制御してニードル弁を開放させる構成が知られてい
る（例えば実開昭５６−５５７６９号公報、実開昭５６
−１３８１４９号公報）。
用させるとともにソレノイドを介して電気的にその流体
圧を制御してニードル弁を開放させる構成が知られてい
る（例えば実開昭５６−５５７６９号公報、実開昭５６
−１３８１４９号公報）。
発明が解惨しようとする問題点。
本発明は、燃料噴射の初期においてニードル弁のリフト
量を低く抑え、初期の噴射率を抑えることによって、燃
焼圧力の立上りをなめらかにし、機関の性能を低下させ
ることなく騒音を低減させることを目的とする。また本
発明は、噴射率の制御を機関回転数の広い範囲において
行なえるようにするものであり、しかも上述の先行技術
のように電気的な要素を用いることなく噴射率を制御す
ることを可能にすることを目的とする。
量を低く抑え、初期の噴射率を抑えることによって、燃
焼圧力の立上りをなめらかにし、機関の性能を低下させ
ることなく騒音を低減させることを目的とする。また本
発明は、噴射率の制御を機関回転数の広い範囲において
行なえるようにするものであり、しかも上述の先行技術
のように電気的な要素を用いることなく噴射率を制御す
ることを可能にすることを目的とする。
問題点を解決するための手段
本発明に係る燃料噴射弁は、燃料を吐出する噴口と燃料
供給源を連通させる通路の、ニードル弁が着座するシー
ト部の近傍に蓄圧室を形成するとともに、通路の途中に
受圧室を形成し、かつ、これら蓄圧室と受圧室とを連通
ずる通路に絞りを設けたことを特徴としている。
供給源を連通させる通路の、ニードル弁が着座するシー
ト部の近傍に蓄圧室を形成するとともに、通路の途中に
受圧室を形成し、かつ、これら蓄圧室と受圧室とを連通
ずる通路に絞りを設けたことを特徴としている。
実施例
以下図示実施例により本発明を説明する。
第１図は本発明の第１実施例を示す。この図において、
ニードル弁１００を摺動自在に支持するノズルボディ２
００は、リテーナ３００を介してノズルホルダ４００に
固定され、ノズルボディ２００とノズルホルダ４００と
の間にはディスタンスピース５００が配設される。図示
されない燃料ポンプにより圧送されてきた燃料は、ノズ
ルホルダ４００の燃料供給口４０１へ流入し、バーフィ
ルタ４１０を介して燃料通路４０２内を流れ、ディスタ
ンスピース５００の通路５０１を通ってノズルボディ２
００の通路２０１，２０２へ導かれる。そしてこの燃料
は、後述するように蓄圧室２０３内の圧力が一定値以上
になったとき、ニードル弁１００を押上げて複数個設け
られた噴口２０５から噴射される。
ニードル弁１００を摺動自在に支持するノズルボディ２
００は、リテーナ３００を介してノズルホルダ４００に
固定され、ノズルボディ２００とノズルホルダ４００と
の間にはディスタンスピース５００が配設される。図示
されない燃料ポンプにより圧送されてきた燃料は、ノズ
ルホルダ４００の燃料供給口４０１へ流入し、バーフィ
ルタ４１０を介して燃料通路４０２内を流れ、ディスタ
ンスピース５００の通路５０１を通ってノズルボディ２
００の通路２０１，２０２へ導かれる。そしてこの燃料
は、後述するように蓄圧室２０３内の圧力が一定値以上
になったとき、ニードル弁１００を押上げて複数個設け
られた噴口２０５から噴射される。
ニードル弁１００は、下端部１０１が円錐状に形成され
てノズルボディ２００のシート部２０４に密着可能にな
っており、この下端部１０１がシート部２０４に密着し
たとき噴口２０５と通路２０２とを遮断ｑ、シート部２
０４から離座したとき噴口２０５と通路２０２とを連通
させて燃料噴射を行なう。この円錐状下端部１０１のす
ぐ上側にはノズルボディ２００のボア２０６よりも小径
の第１円柱部１０２が成形されてこのボア２０６との間
に蓄圧室２０３が形成され、また下端部１０１のすぐ下
側にはザック室２０７が形成される。第１円柱部１０２
の上側はボア２０６に摺接する仕切部１０３となってお
り、この仕切部１０３の上側にはボア２０６よりも小径
であるとともに軸方向に長く延びる第２円柱部１０４が
形成される。第２円柱部１０４よりも上方はこれよりも
若干大径の第３円柱部１０５となっており、これら第２
および第３円柱部１０４，１０５の間は円錐面状の中間
部１０６により接続される。第３円柱部１０５の上端に
は、ディスタンスピース５００に支持されるプレッシャ
ピン６００の凹部６０１に係合するピン１０７が連設さ
れる。
てノズルボディ２００のシート部２０４に密着可能にな
っており、この下端部１０１がシート部２０４に密着し
たとき噴口２０５と通路２０２とを遮断ｑ、シート部２
０４から離座したとき噴口２０５と通路２０２とを連通
させて燃料噴射を行なう。この円錐状下端部１０１のす
ぐ上側にはノズルボディ２００のボア２０６よりも小径
の第１円柱部１０２が成形されてこのボア２０６との間
に蓄圧室２０３が形成され、また下端部１０１のすぐ下
側にはザック室２０７が形成される。第１円柱部１０２
の上側はボア２０６に摺接する仕切部１０３となってお
り、この仕切部１０３の上側にはボア２０６よりも小径
であるとともに軸方向に長く延びる第２円柱部１０４が
形成される。第２円柱部１０４よりも上方はこれよりも
若干大径の第３円柱部１０５となっており、これら第２
および第３円柱部１０４，１０５の間は円錐面状の中間
部１０６により接続される。第３円柱部１０５の上端に
は、ディスタンスピース５００に支持されるプレッシャ
ピン６００の凹部６０１に係合するピン１０７が連設さ
れる。
ノズルボディ２００は、軸心部に穿設されたボア２０６
にニードル弁１００を収容し、側部には軸心にほぼ平行
に通路２０１，２０２を有する。通路２０２は流路面積
が相対的に小さく、絞りになっており、その一端は蓄圧
室２０３に開口する。通路２０２の他端と通路２０１
との間には受圧室２０７が形成され、この受圧室２０７
の中にはニードル弁の中間部１０６が位置する。
にニードル弁１００を収容し、側部には軸心にほぼ平行
に通路２０１，２０２を有する。通路２０２は流路面積
が相対的に小さく、絞りになっており、その一端は蓄圧
室２０３に開口する。通路２０２の他端と通路２０１
との間には受圧室２０７が形成され、この受圧室２０７
の中にはニードル弁の中間部１０６が位置する。
ディスタンスピース５００は位置決めピン５０２を介し
てノズルホルダ４００に固定され、軸心部に穿設された
孔は、プレッシャビン６００とピン１０７とを受容する
ようになっている。プレッシャピン６００は、ノズルホ
ルダ４００の中央孔４０３内に設けられたばね４０４に
より下方へ付勢され、ディスタンスピース５００に保合
可能である。ばね４０４は、一端がプレッシャピン６０
０、に他端がリテーナ４０５゜に係上する。
てノズルホルダ４００に固定され、軸心部に穿設された
孔は、プレッシャビン６００とピン１０７とを受容する
ようになっている。プレッシャピン６００は、ノズルホ
ルダ４００の中央孔４０３内に設けられたばね４０４に
より下方へ付勢され、ディスタンスピース５００に保合
可能である。ばね４０４は、一端がプレッシャピン６０
０、に他端がリテーナ４０５゜に係上する。
ノズルホルダ４００の中央孔４０３の上方にはリターン
通路４０６が穿設されており、この通路４０６は、ノズ
ルホルダ４００の上方に固定されたパイプユニオン４０
７内の通路４０８と中央孔４０３とに連通ずる。
通路４０６が穿設されており、この通路４０６は、ノズ
ルホルダ４００の上方に固定されたパイプユニオン４０
７内の通路４０８と中央孔４０３とに連通ずる。
しかして、噴口２０５から噴射されない余りの燃料は、
ニードル弁１００の第３円柱部１０５とボア２０Ｇの間
を通り、中央孔４０３、通路４０６および４０Ｂを介し
て図示しない燃料タンクへ還流する。
ニードル弁１００の第３円柱部１０５とボア２０Ｇの間
を通り、中央孔４０３、通路４０６および４０Ｂを介し
て図示しない燃料タンクへ還流する。
本実施例装置は以上の構成を有するので、次のように作
動して燃料を噴射する。
動して燃料を噴射する。
燃料ポンプから圧送されてきた燃料は、燃料供給口４０
１から燃料通路４０２内へ流入し、通路５０１゜２０１
を通って受圧室２０７へ入込むとともに通路２０２を通
って蓄圧室２０３へ流入する、ここで蓄圧室２０３内の
圧力が開弁圧力に一ドル弁１００を押上げるのに必要な
蓄圧室内の圧力）よりも低いとき、ニードル弁１００は
静止したままで、シート部２０４に密着し、噴口２０５
と通路２０２とを遮断している。
１から燃料通路４０２内へ流入し、通路５０１゜２０１
を通って受圧室２０７へ入込むとともに通路２０２を通
って蓄圧室２０３へ流入する、ここで蓄圧室２０３内の
圧力が開弁圧力に一ドル弁１００を押上げるのに必要な
蓄圧室内の圧力）よりも低いとき、ニードル弁１００は
静止したままで、シート部２０４に密着し、噴口２０５
と通路２０２とを遮断している。
なお、このとき受圧室２０７内の圧力は蓄圧室２０３内
の圧力と同じである。さらに燃料の圧力が上昇し、蓄圧
室２０３内の圧力が開弁圧力を上まわるとニードル弁１
００が上昇して噴口２０５を通路２０２に連通させ、燃
料噴射が開始する。このときのニードル弁１００の挙動
に関する運動方程式は次の＋１１弐で表される。
の圧力と同じである。さらに燃料の圧力が上昇し、蓄圧
室２０３内の圧力が開弁圧力を上まわるとニードル弁１
００が上昇して噴口２０５を通路２０２に連通させ、燃
料噴射が開始する。このときのニードル弁１００の挙動
に関する運動方程式は次の＋１１弐で表される。
ＦＩａｈａ −Ｋａｈａ Ｃ＋ｈａ ＦｃＰｏ’＋
ＦｏＰａ＋Ｆ＊Ｐｚ （１）ここで、Ｐｚ ：背 圧 Ｐ′８：開弁圧力 Ｆｃ ：閉弁時受圧面積（仕切部１０３の下側の段部の
面積） Ｆｏ ：開弁時受圧面積（仕切部１０３の断面積） ＦＲ：背圧受圧面積 Ｃｄ ：ばね４０４のばね定数 に、：減衰係数 ｈｄ ：ニードル１００のリフト量 Ｍｄ ：ニードル弁１００の質量 である。
ＦｏＰａ＋Ｆ＊Ｐｚ （１）ここで、Ｐｚ ：背 圧 Ｐ′８：開弁圧力 Ｆｃ ：閉弁時受圧面積（仕切部１０３の下側の段部の
面積） Ｆｏ ：開弁時受圧面積（仕切部１０３の断面積） ＦＲ：背圧受圧面積 Ｃｄ ：ばね４０４のばね定数 に、：減衰係数 ｈｄ ：ニードル１００のリフト量 Ｍｄ ：ニードル弁１００の質量 である。
また、噴射率ｄｐと絞り付通路２０２を通る燃料流量の
変化率δ、は、 で表わされ、ここで、 Ｐｄ ：受圧室２０７内の圧力 Ｐ８ ：蓄圧室２０３内の圧力 Ｆ、：通路２０２の流路面積 ξ６ ：噴口２０５の流路面積 ρ： 燃料密度 である。受圧室２０７内の圧力の変化率Ｐ、と蓄圧室２
０３内の圧力の変化率か３は、Ｑａおよびｄ。
変化率δ、は、 で表わされ、ここで、 Ｐｄ ：受圧室２０７内の圧力 Ｐ８ ：蓄圧室２０３内の圧力 Ｆ、：通路２０２の流路面積 ξ６ ：噴口２０５の流路面積 ρ： 燃料密度 である。受圧室２０７内の圧力の変化率Ｐ、と蓄圧室２
０３内の圧力の変化率か３は、Ｑａおよびｄ。
を用いて、それぞれ次の（４）式および（５）式により
表わされる。
表わされる。
Ｐ ４ ＝（ＦＪｄ−ロｔ ＋ＦＮｈ＋ ） ・Ｅ
／Ｖ、＋ （４１Ｐａ ＝ＣＱｔ Ｑａ
ＦＮｈｄ） ＩＥ／Ｖ−（５）ここで、 ＦＮ ：ニードル弁１００の断面積 Ｆ、二過通路０１の断面積 Ｗ６ ：通路２０１の燃料の流速 Ｅ ：燃料体積弾性率 Ｖｄ ｚ受圧室２０７内の容積 Ｖ３ ：蓄圧室２０３内の容積 である。（４）式および（５）式より６ｆを消去すると
、Ｐｇ ＝Ｅ／Ｖｇ （ＦｔＬ ＰａＶａ／Ｅ Ｑ
ａ） ｆ６）となる。
／Ｖ、＋ （４１Ｐａ ＝ＣＱｔ Ｑａ
ＦＮｈｄ） ＩＥ／Ｖ−（５）ここで、 ＦＮ ：ニードル弁１００の断面積 Ｆ、二過通路０１の断面積 Ｗ６ ：通路２０１の燃料の流速 Ｅ ：燃料体積弾性率 Ｖｄ ｚ受圧室２０７内の容積 Ｖ３ ：蓄圧室２０３内の容積 である。（４）式および（５）式より６ｆを消去すると
、Ｐｇ ＝Ｅ／Ｖｇ （ＦｔＬ ＰａＶａ／Ｅ Ｑ
ａ） ｆ６）となる。
さて、いったんニードル弁１００が上昇すると、通路２
０２の絞り効果により受圧室２０７と蓄圧室２０３に圧
力差が生じ、蓄圧室２０３内の圧力Ｐ、は受圧室２０７
内の圧力Ｐ６よりも低くなる。蓄圧室２０３内の圧力Ｐ
、の変化率はく６１式により表わされるが、絞り効果が
大きいとき、ＦＬＷａ ”； ＰｄＶａ／ Ｅであるの
ので、これを（６）式に代入することにより、ｐＨ＝−
Ｑｄ−Ｅ／ｖａく０ （７）となる。すなわ
ち、通路２０２の絞り効果によって蓄圧室２０３内に流
入する燃料が少なく、圧力伝播が遅れるとｐ８〈０とな
り、蓄圧室２０３内の圧力は一時的に降下する。この結
果、ニードル弁１００の上昇速度は極めて遅いものとな
る。
０２の絞り効果により受圧室２０７と蓄圧室２０３に圧
力差が生じ、蓄圧室２０３内の圧力Ｐ、は受圧室２０７
内の圧力Ｐ６よりも低くなる。蓄圧室２０３内の圧力Ｐ
、の変化率はく６１式により表わされるが、絞り効果が
大きいとき、ＦＬＷａ ”； ＰｄＶａ／ Ｅであるの
ので、これを（６）式に代入することにより、ｐＨ＝−
Ｑｄ−Ｅ／ｖａく０ （７）となる。すなわ
ち、通路２０２の絞り効果によって蓄圧室２０３内に流
入する燃料が少なく、圧力伝播が遅れるとｐ８〈０とな
り、蓄圧室２０３内の圧力は一時的に降下する。この結
果、ニードル弁１００の上昇速度は極めて遅いものとな
る。
その後、受圧室２０７内の圧力Ｐ、かさらに上昇してＰ
ａ）Ｐ、となり、通路２０２を通って蓄圧室２０３内に
流入する燃料が増える。すると、ＦｔＨａ−ＰｄＶｄ／
Ｅ＞Ｑａとなり、これを（６）式に代入することにより ｉ）、＞０ （８１ が得られる。つまり、蓄圧室２０３内の圧力Ｐ３は上昇
して受圧室２０７内の圧力Ｐ、に近づき、本噴射弁の燃
料噴射率は、通路２０２の絞りがない場合の噴射率に近
づいていく。
ａ）Ｐ、となり、通路２０２を通って蓄圧室２０３内に
流入する燃料が増える。すると、ＦｔＨａ−ＰｄＶｄ／
Ｅ＞Ｑａとなり、これを（６）式に代入することにより ｉ）、＞０ （８１ が得られる。つまり、蓄圧室２０３内の圧力Ｐ３は上昇
して受圧室２０７内の圧力Ｐ、に近づき、本噴射弁の燃
料噴射率は、通路２０２の絞りがない場合の噴射率に近
づいていく。
第２図は蓄圧室２０７内の圧力Ｐ８の時間ｔに対する変
化の様子を表わす。このグラフにおいて、Ａ域では時間
とともに圧力Ｐ３は減少し、その極小値は開弁圧力Ｐ′
６より若干大きい程度であり、この時第３図の部分ａに
示されるように噴射率Ｑ４は小さい。Ｂ域においては圧
力Ｐ８は開弁圧力Ｐ′８に比べて急激に大きくなり、ま
たこのとき噴射重重は第３図の部分すに示されるように
通常の噴射弁の噴射率に近づく。しかして、第３図の噴
射重重のグラフは、時間ｔに対する圧力Ｐ３の変化が得
られる（２）式から求められ、このグラフより、噴射率
δ、は噴射初期に小さく、中期および後期に大きくなる
ことがわかる。
化の様子を表わす。このグラフにおいて、Ａ域では時間
とともに圧力Ｐ３は減少し、その極小値は開弁圧力Ｐ′
６より若干大きい程度であり、この時第３図の部分ａに
示されるように噴射率Ｑ４は小さい。Ｂ域においては圧
力Ｐ８は開弁圧力Ｐ′８に比べて急激に大きくなり、ま
たこのとき噴射重重は第３図の部分すに示されるように
通常の噴射弁の噴射率に近づく。しかして、第３図の噴
射重重のグラフは、時間ｔに対する圧力Ｐ３の変化が得
られる（２）式から求められ、このグラフより、噴射率
δ、は噴射初期に小さく、中期および後期に大きくなる
ことがわかる。
この第３図に示されるような噴射率Ｑ、ａの特性は、機
関の速度に無関係に常に実現される。これは、蓄圧室２
０３内の圧力Ｐ３が、通路２０２の絞りにより常に制御
され、燃料ポンプ側の圧力が一定の時間遅れをもって蓄
圧室２０３に伝わってくるため、噴射初期においてニー
ドル弁１００が機関の回転数に関係なくゆっくり上昇す
るからである。
関の速度に無関係に常に実現される。これは、蓄圧室２
０３内の圧力Ｐ３が、通路２０２の絞りにより常に制御
され、燃料ポンプ側の圧力が一定の時間遅れをもって蓄
圧室２０３に伝わってくるため、噴射初期においてニー
ドル弁１００が機関の回転数に関係なくゆっくり上昇す
るからである。
なお、第２図に示される圧力Ｐ１の時間ｔに対する変化
の特性は、主として絞り付通路２０２の流路面積、蓄圧
室２０３の容積Ｖ３、および噴口２０５の流路面積Ｆ６
等により支配され、目的に応じて最適なものを定める必
要がある。
の特性は、主として絞り付通路２０２の流路面積、蓄圧
室２０３の容積Ｖ３、および噴口２０５の流路面積Ｆ６
等により支配され、目的に応じて最適なものを定める必
要がある。
第４図（ａ）、 （ｂ）、 （Ｃ）は本発明の第２実施
例を示す。
例を示す。
この実施例では、通路２１０がニードル弁１００の第２
円柱部１０４とポア２０６との間に形成され、また仕切
部１０３の外周面に、軸方向に沿う絞り付通路１１０が
刻設されている。絞り付通路１１０は通路２１０と蓄圧
室２０３とを連通させるものであり、第１実施例の通路
２０２に相当する。また、この絞り付通路１１０は、第
４図（ｂ）に示されるように複数個形成されてもよく、
第４図（Ｃ）に示されるように１個だけであってもよい
。その他の構成は第１実施例と同様である。
円柱部１０４とポア２０６との間に形成され、また仕切
部１０３の外周面に、軸方向に沿う絞り付通路１１０が
刻設されている。絞り付通路１１０は通路２１０と蓄圧
室２０３とを連通させるものであり、第１実施例の通路
２０２に相当する。また、この絞り付通路１１０は、第
４図（ｂ）に示されるように複数個形成されてもよく、
第４図（Ｃ）に示されるように１個だけであってもよい
。その他の構成は第１実施例と同様である。
第５図は本発明の第３実施例を示し、第２実施例と異な
る点は絞り付通路１１１がニードル弁１００の仕切部１
０３の内部に形成されていることである。
る点は絞り付通路１１１がニードル弁１００の仕切部１
０３の内部に形成されていることである。
その他の構成は第２実施例と同様である。
第６図（ａ）、 （ｂ）は本発明の第４実施例を示す。
この実施例では、通路２１１がボア２０６の壁面に形成
され、この通路２１１はニードル弁１００の仕切部１０
３の近傍におりで絞りとなっている。その他の構成は上
記各実施例と同様である。
され、この通路２１１はニードル弁１００の仕切部１０
３の近傍におりで絞りとなっている。その他の構成は上
記各実施例と同様である。
第２〜第４実施例の作用はいずれも第１実施例の作用と
同様である。
同様である。
なお、本発明は噴口２０５が単孔の場合にも適用できる
のはもちろんであり、またホールノズルに限定されない
ことも言うまでもない。
のはもちろんであり、またホールノズルに限定されない
ことも言うまでもない。
発明の効果
以上のように本発明によれば、燃焼の初期にニードル弁
のリフト量を小さくし、初期の噴射率を低くでき、機関
の性能を保持しつつ騒音を低減することができる。また
この騒音低減効果は、機関の回転数に関係なく得られる
。
のリフト量を小さくし、初期の噴射率を低くでき、機関
の性能を保持しつつ騒音を低減することができる。また
この騒音低減効果は、機関の回転数に関係なく得られる
。
第１図は本発明の第１実施例を示す断面図、第２図は蓄
圧室内の圧力の変化の様子を示すグラフ、第３図は燃料
の噴射率の変化の様子を示すグラフ、第４図（ａ）は第
２実施例を示す要部の断面図、第４図（ｂ）は第４図＋
ａ）のＢ−Ｂ線に沿う断面図の一例、第４図（Ｃ）は第
４図＋ａｌのＢ−Ｂ線に沿う断面図の他の例、第５図は
第３実施例を示す要部の断面図、第６図＋ａ＋は第４実
施例を示す要部の断面図、第６図（ｂｌは第６図＋ａｌ
のＢ−Ｂ線沿う断面図である。 １００・・・ニードル弁、 ２００・・・ノズルボディ
、２０１．２０２・・・通路、 ２０３・・・蓄圧室、
２０４・・・シート部、 ２０５・・・噴口、２０７・
・・受圧室。
圧室内の圧力の変化の様子を示すグラフ、第３図は燃料
の噴射率の変化の様子を示すグラフ、第４図（ａ）は第
２実施例を示す要部の断面図、第４図（ｂ）は第４図＋
ａ）のＢ−Ｂ線に沿う断面図の一例、第４図（Ｃ）は第
４図＋ａｌのＢ−Ｂ線に沿う断面図の他の例、第５図は
第３実施例を示す要部の断面図、第６図＋ａ＋は第４実
施例を示す要部の断面図、第６図（ｂｌは第６図＋ａｌ
のＢ−Ｂ線沿う断面図である。 １００・・・ニードル弁、 ２００・・・ノズルボディ
、２０１．２０２・・・通路、 ２０３・・・蓄圧室、
２０４・・・シート部、 ２０５・・・噴口、２０７・
・・受圧室。
Claims (1)
- １．燃料を吐出するための噴口と燃料供給源から圧送
されてきた燃料を該噴口へ供給するための通路とが形成
されたノズルボディ内に、シート部に接離することによ
り上記噴口および通路を遮断あるいは連通させるニード
ル弁が設けられた燃料噴射弁において、上記通路のシー
ト部近傍に蓄圧室を形成するとともに該通路の途中に受
圧室を形成し、かつ、これら蓄圧室と受圧室とを連通す
る通路に絞りを設けたことを特徴とする燃料噴射弁。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12909084A JPS618460A (ja) | 1984-06-25 | 1984-06-25 | 燃料噴射弁 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12909084A JPS618460A (ja) | 1984-06-25 | 1984-06-25 | 燃料噴射弁 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS618460A true JPS618460A (ja) | 1986-01-16 |
Family
ID=15000826
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12909084A Pending JPS618460A (ja) | 1984-06-25 | 1984-06-25 | 燃料噴射弁 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS618460A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001355544A (ja) * | 2000-04-08 | 2001-12-26 | Robert Bosch Gmbh | 内燃機関用の燃料噴射弁 |
-
1984
- 1984-06-25 JP JP12909084A patent/JPS618460A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001355544A (ja) * | 2000-04-08 | 2001-12-26 | Robert Bosch Gmbh | 内燃機関用の燃料噴射弁 |
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