JPS6182907A - 熱間圧延方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 熱間圧延方法の改良に関しこの明細書で述べる技術内容
は、いわゆる台形ワークロールによるエツジドロップの
改善及び該ロールのシフトによるクラウン制御の下でし
ばしば発生する異常突起の適切な回避に関連した開発成
果を提案するところにある。

（従来の技術） 近年圧延機の幅方向板厚精度向上への要求は、小止向上
の手段として大きくクローズアップされ、各種のクラウ
ン制御方法が提案されている。

中でもワークロールの幾何学的形状によりエツジドロッ
プの改善可能な台形ロール圧延法（′＋！Ｆ公昭５６−
２００８１号公報）は有効なエツジドロップ軽減方法で
ある。

また、板幅が変わることにより上記方法はそのクラウン
制御効果が薄れるのでこれを解決するワークロール／ブ
ト法（特公昭５８−１．５１５５２　号公報）は有効な
りラウン制御上のハードである。

しかしながら、この方法でクラウン制御を行うとき、と
くに熱間圧延における同−幅圧延本数の増加に従い、ワ
ークロール坂道部がその中央部に比較して両端部でより
大きく摩耗する。

この様な状態でさらに圧延を継続すると、異常突起（一
般的にエツジビルドアップと呼ばれる）を有する断面プ
ロフィルとなる。これがクラウンを制御しつつ、ロール
チャンスフリー圧延を行う上での最大の阻害要因となっ
ている。

（発明が解決しようとする問題点） エツジビルドアップを防止する手段として、クラウン制
御を行うとき、台形ワークロールの主体胴部と先細り研
削部との境界に対する被圧延材の側端との間の距離に関
して、スタンド間板形状限界から決定されるロ、値が増
加する側へのロールシフトをすると、出側の板形状限界
を越えてしまって圧延不能となり、一方逆にロールシフ
トをすると、クラウン制御能力が犠牲になる。つまり有
効Ｒ１値が存在し、このことに着目し、エツジビルドア
ップを防止するためにを効Ｂ、の範囲内でワークロール
を微少にシフトさせることは有効な方法であることにつ
いてはさきに特願昭５９−３７４７８号明細書において
開示したところであるけれども、ロールの熱膨張につい
て十分に吟味されていない。

この発明ハロールソフトパターンヲ、ロール摩耗の分散
化に加え熱膨張をも考慮して設定し、圧延サイクルを通
して板クラウンの低減と仮プロフィルの安定化の達成を
実現し得る熱間圧延法を提案しようとするものである。

（問題点を解決するための手段） この発明は作業ロールを軸方向に移動可能とした熱間仕
上圧延機にて、ロール胴の片側端部に先細り研削による
テーパー部をもつ一対の作業ロールを、該片側端部の交
互配置で上下に重ね、被圧延材の幅に応じその両幅端を
それぞれ上下作業ロールの各テーパー部間に位置させて
圧延を行う際、被圧延材の両幅端がともに先細り研削表
面を外れない範囲でサイクリックに作業ロールをシフト
させるとともに、被圧延材の両幅端からテーパー部がく
い込んで位置する距離巳、の上限値を作業ロールの熱膨
張に応じて小さく設定しつつ圧延を継続することを特徴
とする熱間圧延法である。

さて第１図にこの発明に従う熱間圧延方法の実施要領を
図解した。

図中１はワークロール、２は比圧延材、３はバックアッ
プロールてあり、１′はワークロール１の研削によるテ
ーパー部である。

同図（ａ）　　はε、値を最大増加（ただし出側の形状
限界を越えない値）させたときの例であり第１図（ｂ）
　　にε、値を最小（ただしエツジドロップ制御能力が
残存する限界）にしたときの例を示す。

有効ＥＬ値の範囲は、第２図（ａ）　　の図解に従いＥ
Ｌ（ａを定義することとして、同図（ｂ）　　のグラフ
で与えられるように、板幅Ｗに応じて過大なとき出側形
状限界をこえ、また過少なときエツジドロップ制御能力
を失うが、両方の性質を」卜備する図の斜線域を意味す
る。熱間圧延を続けて行った場合にワークロール１は、
圧延サイクルの進行とともにＭ　’ＩＥ脹して、第３図
に示すような形状となる。

ここでワークロール１のテーパー部が板にくいこむ量（
ＥＬ値）を熱膨張の少ないサイクル前半と同様に設定し
たままで圧延した場合、板は１１ｙのび形状となり通板
性が悪化する。

これはサイクル後半では、このロール熱膨張によりクラ
ウン低減効果が増すことに起因する。

そこで叶値設定をロール熱膨張に合わせ暫次小さくして
、ＥＬ値上限を復伸び形状の限界１直に定め、サイクル
を通して仮クラウン制御に最も有効なＥＬの上限値を第
４図に設定する。

なおロールの熱膨張量は実際の圧延条件に対し種々計測
のうえ圧延本数に対応するデータとしてあらかじめつか
まえておき、このデータにもとづ＜　ＥＬ　の形状の限
界値を定めておく、又熱膨張量は熱力学による理論式に
もとづいて実験により求めてもよい。

またこの際、Ｅ、の上限値を上述した第４図の曲線にそ
って微少領域でシフトさせる第５図のパターンに従って
ロール１ｆ耗を分散化させ阪クラウンの低減と板プロフ
ィルの安定化を達成するう（作　用） 第５図で示したパターンＰでＬの上限値を設定する二と
によりロールの熱膨張の影響を受けずしかも第６図に示
すような仮エツジ通板訂９のロール偏摩耗領域を、サイ
クルの進行とともに分散回避することができる。

これはサイクル構成が幅広材から幅狭材に構成されてい
る場合特にその効果が十分となる。

仕上圧延６スタント中、ワークロールシフト装置のつい
たＦ３，４および５の３スタンドに片台形ロールを配置
し５ＰＨＣ（２，０ｍｍ　〜２．６　ｍｍ）　　Ｘ　（
７５０ｍｍ　〜９５０　ｍｍ）　　サイズをＥＬ１００
ｍｍ〜３０ＯＩＩＩｍの範囲でＢ。

のサイクル上限値を熱１影脹に対応し小さくするよりこ
の発明の圧延力を実施した結果を示す。この例において
、圧延本数２本毎に２０ｍｍずつ微少サイクルのシフト
を加えた。

第７図にサイクルを通してのε、値設定パターンと１尋
られた仮クラウンの１直を示す。

同図の仮クラウンは（［：　ｃｅｎｔｅｒ−Ｃｅｇｅ　
２５　ｍｍ）　　の値で’−コにＣｃｅｎｔｅｒは板幅
中央の板厚、Ｃｅｇｅ　２５ｍｍは、板幅端より２５ｍ
ｍ内方の板厚をあられす。

第７図に従いこの実施例で仮クラウンは平均３５μと低
減されたものとなっている。

またロールを微少にシフトさせることにより第８図（ａ
）　　に示すように板プロフィルも安定したものとなり
、ロール偏摩耗に起因した第８図（ｂ）　　に示す以上
なプロフィルの発生を防止することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明に従い熱間圧延要領説明図、第２図は
ＥＬ　値の定義と有効ＥＬ４１Ｍ範囲を示す説明図であ
り、 第３図はロール熱膨張形状を示す模式図、第４図は形状
限界を考慮したＥ　Ｌ値設定要領を示すグラフ、 第５図は摩耗分散を加えた８Ｌ　値設定パターン図しな
り、 第６図はロール偏摩耗の形態を示す説明図、第７図は巳
、値設定例とその場合の板クラウン実績を示すグラフで
あり、 第８図は板プロフィルと異常プロフィルの比較図である
。 １・・・仕上ケワークロール　２・・・板プロフィール
。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、作業ロールを軸方向に移動可能とした熱間仕上圧延
   機にて、ロール胴の片側端部に先細り研削によるテーパ
   ー部をもつ一対の作業ロールを、該片側端部の交互配置
   で上下に重ね、被圧延材の幅に応じその両幅端をそれぞ
   れ上下作業ロールの各テーパー部間に位置させて圧延を
   行う際、 被圧延材の両幅端がともに先細り研削表面 を外れない範囲でサイクリックに作業ロールをシフトさ
   せるとともに、被圧延材の両幅端からテーパー部がくい
   込んで位置する距離Ｅ＿Ｌの上限値を作業ロールの熱膨
   張に応じて小さく設定しつつ圧延を継続することを特徴
   とする熱間圧延法。