JPS6175588A - セラミツク多層配線基板材料 - Google Patents
セラミツク多層配線基板材料Info
- Publication number
- JPS6175588A JPS6175588A JP59196695A JP19669584A JPS6175588A JP S6175588 A JPS6175588 A JP S6175588A JP 59196695 A JP59196695 A JP 59196695A JP 19669584 A JP19669584 A JP 19669584A JP S6175588 A JPS6175588 A JP S6175588A
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- JP
- Japan
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- multilayer wiring
- wiring board
- alumina
- mullite
- silica
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、セラミック多層配線基板材料及びその製造方
法に係り、特に電気信号の入出力のだめのピンを取り付
けたシ半導体部品を塔載して機能モジュールを構成する
だめのセラミック基板材料に好適なものである。
法に係り、特に電気信号の入出力のだめのピンを取り付
けたシ半導体部品を塔載して機能モジュールを構成する
だめのセラミック基板材料に好適なものである。
近年、LSI等の集積回路は、高速化、高密度にともな
って、放熱や素子の高速化を計るために回路基板上に直
接チップを実装する方式が用いられるようになってきて
いる。しかしながら、この実装方式においては、−LS
I等の集積回路のサイズが大きくなるにつれて、T、
S I等の集イ★回路材料と回路基板材料との間で実装
時の温度変化によって生ずる応力が大きくなるという問
題があった。
って、放熱や素子の高速化を計るために回路基板上に直
接チップを実装する方式が用いられるようになってきて
いる。しかしながら、この実装方式においては、−LS
I等の集積回路のサイズが大きくなるにつれて、T、
S I等の集イ★回路材料と回路基板材料との間で実装
時の温度変化によって生ずる応力が大きくなるという問
題があった。
すなわち、従来より一般に回路基板として使用されてい
るアルミナの熱膨張係数は75X10ル乍(室温〜50
0C)であり、この値は、LSI等の集積回路の材料で
あるシリコンの熱膨張係数30 X ]、 ]0−7/
C室温〜500C)VC比べて2倍以上太きいため、実
装時の温度変化により生ずる応力が大きくなり、接続部
の信頼性低下という問題があった。また、アルミナを主
成分とする焼結体を絶縁体に使った基板の問題は、電気
信号の伝播速度が遅いということであり、この原因とし
ては、アルミナ自身の比誘電率が約10 (i MHz
)と大きいためである。
るアルミナの熱膨張係数は75X10ル乍(室温〜50
0C)であり、この値は、LSI等の集積回路の材料で
あるシリコンの熱膨張係数30 X ]、 ]0−7/
C室温〜500C)VC比べて2倍以上太きいため、実
装時の温度変化により生ずる応力が大きくなり、接続部
の信頼性低下という問題があった。また、アルミナを主
成分とする焼結体を絶縁体に使った基板の問題は、電気
信号の伝播速度が遅いということであり、この原因とし
ては、アルミナ自身の比誘電率が約10 (i MHz
)と大きいためである。
従って、この信号伝播速度が遅いという問題点を解決す
るためには、比誘電率の小さい絶縁体を用いた基板が研
究開発されている。その−例が、特開昭57−1158
95号「ムライト焼結体およびその製造法」である。こ
の公報の記事によれば主成分であるムライト粉70重曽
部、ガラス粉30重量部(S102;55%、At20
.: 30%、 Mg09%、Cab: 6%)の組成
物の焼結体をセラミック絶縁体として用いれば、比誘電
率が6以下(IMHz)と小さく、電気絶縁性、機械的
強度である抗折強度が11〜15 kg f /lnm
2 と十分満足しうるものであるとfie#れている
。
るためには、比誘電率の小さい絶縁体を用いた基板が研
究開発されている。その−例が、特開昭57−1158
95号「ムライト焼結体およびその製造法」である。こ
の公報の記事によれば主成分であるムライト粉70重曽
部、ガラス粉30重量部(S102;55%、At20
.: 30%、 Mg09%、Cab: 6%)の組成
物の焼結体をセラミック絶縁体として用いれば、比誘電
率が6以下(IMHz)と小さく、電気絶縁性、機械的
強度である抗折強度が11〜15 kg f /lnm
2 と十分満足しうるものであるとfie#れている
。
しかし、このような利点があるにもかかわらずムライト
系のセラミックが多層配線基板の分野で適用されにくい
理由は、アルミナ基板はどの熱的機樟的1牛質がないた
めである。
系のセラミックが多層配線基板の分野で適用されにくい
理由は、アルミナ基板はどの熱的機樟的1牛質がないた
めである。
従って、基板への入出力用のビン等のろう付は工程で熱
による応力で発生する基板のクラック及び表面メタライ
ズのはく離等の欠陥が発生し、高品質で且つ畠信幀性の
多層配線基板内料が歩留り良く得られないという問題が
あった。
による応力で発生する基板のクラック及び表面メタライ
ズのはく離等の欠陥が発生し、高品質で且つ畠信幀性の
多層配線基板内料が歩留り良く得られないという問題が
あった。
本発明の目的は、ムライト系多層配線基板において、低
比誘電率で且つ高強度のセラミック多層配線基板材料及
びその製造方法を提供することにある。
比誘電率で且つ高強度のセラミック多層配線基板材料及
びその製造方法を提供することにある。
本発明の要旨とするところけ、セラミック絶縁材料と導
体材料を交互に積層してなる多層配線基板において、七
ラミック絶縁材料として、ムライトを主成分とし、焼結
助剤としてシリカを7〜25wt%、アルカリ土類金禎
酸化物とアルミナのトータル添加量を0.1〜7wt%
にすることを特徴とするセラミック多層配線基板材f”
l及びその製造方法にある。すなわち、現在セラミック
多層配線基板の主流であるアルミナは、アルミナ自身の
熱膨張係数75 X l O−7/Cで、T、SI等の
集積回路材料であるシリコンの熱膨張係数30x10−
7/ll:’(室温〜500’C)VC比べ、約2倍以
上大きい。
体材料を交互に積層してなる多層配線基板において、七
ラミック絶縁材料として、ムライトを主成分とし、焼結
助剤としてシリカを7〜25wt%、アルカリ土類金禎
酸化物とアルミナのトータル添加量を0.1〜7wt%
にすることを特徴とするセラミック多層配線基板材f”
l及びその製造方法にある。すなわち、現在セラミック
多層配線基板の主流であるアルミナは、アルミナ自身の
熱膨張係数75 X l O−7/Cで、T、SI等の
集積回路材料であるシリコンの熱膨張係数30x10−
7/ll:’(室温〜500’C)VC比べ、約2倍以
上大きい。
このため、アルミナ系多層配線基板へL S Iなどの
シリコン半導体チップを直接半田などで接続する場合、
半田接続部に熱膨張係数差に伴う熱応力l−が発生し、
実装の高寿命が得られない欠点がある。
シリコン半導体チップを直接半田などで接続する場合、
半田接続部に熱膨張係数差に伴う熱応力l−が発生し、
実装の高寿命が得られない欠点がある。
′ ノ (、)特に、L
SIチップの大型化、高密度化による半田接続部の微細
化は実装寿命を増々悪化させる傾向にある。
SIチップの大型化、高密度化による半田接続部の微細
化は実装寿命を増々悪化させる傾向にある。
この問題を解決するためには、多層配線基板の熱膨張係
数をシリコンに近づけると共に、多層配線基板内の嘔気
信号の伝播速度の高速化をはかるためVcFi、低比誘
電率の基板材料を開発する必要がある。この目的のため
に、ムライト(3At2 O3・2 S i 02 )
系の焼結体を用いた多層配線基板が考えられる。その理
由は、ムライト自身の熱膨張係数が45〜65 X 1
0−7/Cとシリコンのそれに近く、且つ、比誘電率が
約7 (I MHz )と低いためである。しかし、ム
ライトの組成であるアルミナ(At2 (−)s )と
シリカ(Si20)を混合した系で多層配線基板を作製
しようとした場合、アルミナ系多層配線基板に適用され
ている焼成温度1600C付近では、アルミナ、シリカ
などが未反応の状態で残り、多孔質であり、熱膨張係数
が大きいなどの欠点がある。ち密質のムライト材料を作
製するためには1sooc以上の高温で焼結しなければ
ならず、量産する上で適する炉がないなどの問題がある
。そこで、1600tZ’付近の温度で焼結できるムラ
イト材料の開発が必要であった。
数をシリコンに近づけると共に、多層配線基板内の嘔気
信号の伝播速度の高速化をはかるためVcFi、低比誘
電率の基板材料を開発する必要がある。この目的のため
に、ムライト(3At2 O3・2 S i 02 )
系の焼結体を用いた多層配線基板が考えられる。その理
由は、ムライト自身の熱膨張係数が45〜65 X 1
0−7/Cとシリコンのそれに近く、且つ、比誘電率が
約7 (I MHz )と低いためである。しかし、ム
ライトの組成であるアルミナ(At2 (−)s )と
シリカ(Si20)を混合した系で多層配線基板を作製
しようとした場合、アルミナ系多層配線基板に適用され
ている焼成温度1600C付近では、アルミナ、シリカ
などが未反応の状態で残り、多孔質であり、熱膨張係数
が大きいなどの欠点がある。ち密質のムライト材料を作
製するためには1sooc以上の高温で焼結しなければ
ならず、量産する上で適する炉がないなどの問題がある
。そこで、1600tZ’付近の温度で焼結できるムラ
イト材料の開発が必要であった。
この目的のために、ムライトとガラスとからなる材料が
考えられる。その−例として、ムライト焼結体およびそ
の製造法(%開昭57−115895号)がある。この
例は、ガラスとして例えばコージェライト(2At20
3・2Mg0・5Si02)組成よりなっている。しか
し、この材料は、ムライト結晶が、ガラスまたはガラス
から生成する結晶により結合されたものである。したが
って、材料の強度はムライト結晶を結合するガラスまた
はそれから生成する結晶に左右される。実際、この材料
の強度は最大16 kg f /1rrn2である。こ
のため、多層配線基板に信号の入出力用のビンをろう付
けした場合、ろう材料と多層配線基板との熱膨張係数差
により、基板にクラックを生ずる。ムライト系材料を用
いて有用な多層配線基板を得るためには、さらに強度の
大きい材料を開発することが必要である。
考えられる。その−例として、ムライト焼結体およびそ
の製造法(%開昭57−115895号)がある。この
例は、ガラスとして例えばコージェライト(2At20
3・2Mg0・5Si02)組成よりなっている。しか
し、この材料は、ムライト結晶が、ガラスまたはガラス
から生成する結晶により結合されたものである。したが
って、材料の強度はムライト結晶を結合するガラスまた
はそれから生成する結晶に左右される。実際、この材料
の強度は最大16 kg f /1rrn2である。こ
のため、多層配線基板に信号の入出力用のビンをろう付
けした場合、ろう材料と多層配線基板との熱膨張係数差
により、基板にクラックを生ずる。ムライト系材料を用
いて有用な多層配線基板を得るためには、さらに強度の
大きい材料を開発することが必要である。
この目的のために、ムライト曖とガラス量の比率、ガラ
ス材料の組成などを検討してきた。
ス材料の組成などを検討してきた。
多層配線基板材料の熱膨張係数をシリコンに近づけ、低
比誘電率で、且つ高強度の多層配線基板材料を製造する
ためには、ムライトを主成分とし、焼結助剤としてシリ
カを7〜25 wt%、 アルカリ土類金属酸化物とア
ルミナのトータル添加量を0.1〜7wt%にして焼結
体を製造すれば良い。組成物の製造に用いるアルカリ土
類金属酸化物は、一般的に反応しやすく、不安定なので
、好ましくは炭酸物、水酸化物等を使用する。
比誘電率で、且つ高強度の多層配線基板材料を製造する
ためには、ムライトを主成分とし、焼結助剤としてシリ
カを7〜25 wt%、 アルカリ土類金属酸化物とア
ルミナのトータル添加量を0.1〜7wt%にして焼結
体を製造すれば良い。組成物の製造に用いるアルカリ土
類金属酸化物は、一般的に反応しやすく、不安定なので
、好ましくは炭酸物、水酸化物等を使用する。
本発明に用いる焼結助剤である前記成分を用いるという
ことは、まず、シリカについて述べるとシリカ自身の比
誘電率が約4 (I MHz )と小さいことと焼結時
の結晶粒の粒成長を抑制する効果があるため、強度が向
上し、現在用いられているアルミナの比誘電率約10
(IMHz )より低く、且つ、アルミナの強度に近づ
くことが出来るためである。シリカの添加前7〜25w
t%が望ましい理由については、シリカ添加量が7wt
%より少ない場合は、焼結温度が高くなるのと、比誘電
率はそれほど低くならない。シリカ添加量が25wt%
より多い場合は、シリカ添加量が多いため、比誘電
率は低くなる傾向にあるが焼結体の機械的性質が十分な
値を示さないため不適当である。従って、比誘電率が小
さく、十分な機械的性質を満足させるためには、シリカ
添加量を7〜25wt%に配合すればよい。また、本発
明で、アルカリ土類金属酸化物とアルミナをトータルし
て0.1〜7wt%添加している理由としては、焼結体
への機械的強度の影響はそれほど大きな効果はないが、
導体であるタングステン及びモリブデンの焼結を助ける
効果が大なためである。すなわち、導体のタングステン
、モリブデンの焼結にはアルミナ。
ことは、まず、シリカについて述べるとシリカ自身の比
誘電率が約4 (I MHz )と小さいことと焼結時
の結晶粒の粒成長を抑制する効果があるため、強度が向
上し、現在用いられているアルミナの比誘電率約10
(IMHz )より低く、且つ、アルミナの強度に近づ
くことが出来るためである。シリカの添加前7〜25w
t%が望ましい理由については、シリカ添加量が7wt
%より少ない場合は、焼結温度が高くなるのと、比誘電
率はそれほど低くならない。シリカ添加量が25wt%
より多い場合は、シリカ添加量が多いため、比誘電
率は低くなる傾向にあるが焼結体の機械的性質が十分な
値を示さないため不適当である。従って、比誘電率が小
さく、十分な機械的性質を満足させるためには、シリカ
添加量を7〜25wt%に配合すればよい。また、本発
明で、アルカリ土類金属酸化物とアルミナをトータルし
て0.1〜7wt%添加している理由としては、焼結体
への機械的強度の影響はそれほど大きな効果はないが、
導体であるタングステン及びモリブデンの焼結を助ける
効果が大なためである。すなわち、導体のタングステン
、モリブデンの焼結にはアルミナ。
アルカリ土類金属酸化物及びシリカの三元系で作るガラ
ス相が必要なためである。アルカリ土類金属酸化物とア
ルミナのトータル添加液としては、0.1〜7wt%が
望ましい。その理由については、トータル酸0.1wt
% よシ少ない場合は、ガラス相が少ないため導体であ
るタングステン及びモリブデンの焼結を助ける効果が極
めて小さいためである。トータル量が7wt% よυ多
い場合は、ガラス相は多いが、アルカリ土類金属酸化物
(Mgo。
ス相が必要なためである。アルカリ土類金属酸化物とア
ルミナのトータル添加液としては、0.1〜7wt%が
望ましい。その理由については、トータル酸0.1wt
% よシ少ない場合は、ガラス相が少ないため導体であ
るタングステン及びモリブデンの焼結を助ける効果が極
めて小さいためである。トータル量が7wt% よυ多
い場合は、ガラス相は多いが、アルカリ土類金属酸化物
(Mgo。
Bad、 cao、 SrO等)及びアルミナの比誘電
率が約10〜11(IMHz)と大きいため、比誘電率
の小さい多層配線基板材料ができないためである。アル
カリ土類金属酸化物とアルミナのトータル添加量の配合
比による影響はそれほど大差はないが、機械的性質を考
慮するならばアルミナを多くした方が良い。
率が約10〜11(IMHz)と大きいため、比誘電率
の小さい多層配線基板材料ができないためである。アル
カリ土類金属酸化物とアルミナのトータル添加量の配合
比による影響はそれほど大差はないが、機械的性質を考
慮するならばアルミナを多くした方が良い。
従って、健全な多層配線基板材料を製造するためには、
ムライトを主成分とし、焼結助剤としてシリカを7〜2
5wt%、アルカリ土類金属酸化物とアルミナのトータ
ル量を0.1〜7wt%にして焼結すればよい。
ムライトを主成分とし、焼結助剤としてシリカを7〜2
5wt%、アルカリ土類金属酸化物とアルミナのトータ
ル量を0.1〜7wt%にして焼結すればよい。
以下、本発明の実施例を図を用いて説明する。
なお、以下の例中に部とあるのは重量部を、俤とあるの
は重量%を意味する。
は重量%を意味する。
原料の配合組成を表1に示す。ムライト原料粉末(3A
t! Os ・2 S + 02 )は平均粒径2μm
、石英原料粉末(SiO2)i″i平均粒径1μm1ア
ルミナ原料粉末(At203 )は平均粒径05μm1
アルカリ土類金属炭酸物または水酸化物は平均粒径O1
3〜1μmである。これらの原料粉末を表1に示す配合
組成比に秤量し、原料配合粉末100部に、樹脂として
平均重合度1000のポリビニルブチラールを6.0部
をボールミルに入れ、3時間乾式混合する。さらに、可
塑剤としてブチルフタリルグリコール酸ブチル2.0部
、溶媒としてトリクロルエチレン62部、テトラクロル
エチレン13部及びノルマルブチルアルコール17部の
混合溶剤を加え、20時時間式混合しスラリーを作製す
る。ボールミルによりスラリー中に入った気泡を真空脱
気処理によシ除去する。次いで、スラIJ−をドクター
ブレードを用いてシリコンコートしたポリエステルフィ
ルム支持体上VCO,25trnnの厚さに塗布し、乾
燥炉に通して溶媒を飛散し、グリーンシートを作製する
。このグリーンシー)ヲ200X20(Iwmの大きさ
に切断した後、パンチ法により所定位置にスルーホール
をあける。さらに、タングステン粉末二ニトロセルロー
ス:エチルセルロース:ポリビニルプチラール:トリク
ロルエチレン=100:3:1:2:23(重量比)の
導体ペーストをスクリーン印刷法によシ所定回路パター
ンにしたがって印刷する。導体ペーストは層間の接続の
ためのスルーホール内にも充填する。
t! Os ・2 S + 02 )は平均粒径2μm
、石英原料粉末(SiO2)i″i平均粒径1μm1ア
ルミナ原料粉末(At203 )は平均粒径05μm1
アルカリ土類金属炭酸物または水酸化物は平均粒径O1
3〜1μmである。これらの原料粉末を表1に示す配合
組成比に秤量し、原料配合粉末100部に、樹脂として
平均重合度1000のポリビニルブチラールを6.0部
をボールミルに入れ、3時間乾式混合する。さらに、可
塑剤としてブチルフタリルグリコール酸ブチル2.0部
、溶媒としてトリクロルエチレン62部、テトラクロル
エチレン13部及びノルマルブチルアルコール17部の
混合溶剤を加え、20時時間式混合しスラリーを作製す
る。ボールミルによりスラリー中に入った気泡を真空脱
気処理によシ除去する。次いで、スラIJ−をドクター
ブレードを用いてシリコンコートしたポリエステルフィ
ルム支持体上VCO,25trnnの厚さに塗布し、乾
燥炉に通して溶媒を飛散し、グリーンシートを作製する
。このグリーンシー)ヲ200X20(Iwmの大きさ
に切断した後、パンチ法により所定位置にスルーホール
をあける。さらに、タングステン粉末二ニトロセルロー
ス:エチルセルロース:ポリビニルプチラール:トリク
ロルエチレン=100:3:1:2:23(重量比)の
導体ペーストをスクリーン印刷法によシ所定回路パター
ンにしたがって印刷する。導体ペーストは層間の接続の
ためのスルーホール内にも充填する。
このグリーンシートをガイド穴の位置を合わせて11重
積層し、ホットプレス装實で120CX25 kg /
cm ”で加圧し積層圧着することによりセラミック積
層板を作製する。次に、セラミック積層板を焼成炉内に
入れ、水素3〜7容量チを含み、かつ微量の水蒸気を含
む窒素雰囲気とし、1時間に100C以下の昇温速度で
ゆっくり昇温し、セラミック積層板中の樹脂分を除去し
、その後、最高温度1650rで1時間保持して焼成す
る。これによシ、絶縁層11層と導体層12層が交互に
あるセラミック多層配線基板3となる。この基板の表面
層と裏面層の導体パターンに無電解ニッケルメッキ及び
無電解金メッキを施した後、カーボン治具を用いた通常
の方法で裏面層にコバールピンを金−スズロウを用いて
接続する。また、表面層には、シリコン半導体素子6を
フェーズダウンにて直接半田5でセラミック多層配線基
板3と接続して塔載した。
積層し、ホットプレス装實で120CX25 kg /
cm ”で加圧し積層圧着することによりセラミック積
層板を作製する。次に、セラミック積層板を焼成炉内に
入れ、水素3〜7容量チを含み、かつ微量の水蒸気を含
む窒素雰囲気とし、1時間に100C以下の昇温速度で
ゆっくり昇温し、セラミック積層板中の樹脂分を除去し
、その後、最高温度1650rで1時間保持して焼成す
る。これによシ、絶縁層11層と導体層12層が交互に
あるセラミック多層配線基板3となる。この基板の表面
層と裏面層の導体パターンに無電解ニッケルメッキ及び
無電解金メッキを施した後、カーボン治具を用いた通常
の方法で裏面層にコバールピンを金−スズロウを用いて
接続する。また、表面層には、シリコン半導体素子6を
フェーズダウンにて直接半田5でセラミック多層配線基
板3と接続して塔載した。
各組成で焼成したムライト系材料の曲げ強さ、比誘電率
、熱膨張係数及びセラミック多層配線基板を作製した際
の導体との適合性の良否を表2に示す。総合評価として
は、曲げ強さ20kg/mm”以上、比誘電率6.5以
下、熱膨張係数30〜50xio−7/Cで導体との適
合性が良いものを0゜1項目でも満足しないものは×と
した。
、熱膨張係数及びセラミック多層配線基板を作製した際
の導体との適合性の良否を表2に示す。総合評価として
は、曲げ強さ20kg/mm”以上、比誘電率6.5以
下、熱膨張係数30〜50xio−7/Cで導体との適
合性が良いものを0゜1項目でも満足しないものは×と
した。
例えば、組成No3は、シリカを26.9 %添加した
ため、比誘電率は6.1と小さくなっているが曲げ強さ
が18.6kg/w2と小さくなっている。
ため、比誘電率は6.1と小さくなっているが曲げ強さ
が18.6kg/w2と小さくなっている。
また、組成No30は、アルミナ及びマグネシアの添加
量が多いために、比誘電率が6.7と大きくなっている
。
量が多いために、比誘電率が6.7と大きくなっている
。
表1に示した配合組成で焼結体1を作製した結果表2に
示したようになり、従って、健全な多層配線基板材料を
製造するためには、ムライトを主成分とし、焼結助剤と
して、シリカを7〜25wt係アルカリ土類金属酸化物
とアルミナのトータル量を0.1〜7wt% にする
ことにより得られた。
示したようになり、従って、健全な多層配線基板材料を
製造するためには、ムライトを主成分とし、焼結助剤と
して、シリカを7〜25wt係アルカリ土類金属酸化物
とアルミナのトータル量を0.1〜7wt% にする
ことにより得られた。
曲げ強さ20kg/am2以上、比誘電率65以下、熱
膨張係数30〜50X10−7/rで導体であるタング
ステンとの適合性も良いことがわかる。
膨張係数30〜50X10−7/rで導体であるタング
ステンとの適合性も良いことがわかる。
凶凶凶−−凶一一凶−P−I P−I F−11−1?
−11−1+S F−I F−1凶
へト −寸
のci O?−100c3
0−(V)■凶Q ωロヘ■寸−囚Q口の畔への% A
ci cJ A ci A A ci c3 c
hi ci +r5 cJ A ci −fi c6
cioooO:l rQ寸トOtQ寸トの寸トの−のり
のHn間−ci @ r−i ci ciめ−Ci %
+−J Ci i間−6i M Aトω■ローへωす
の0ト■■0−への妙のQt−+ P−11−1へ凶へ
凶囚凶凶囚凶囚nののωののωO○○○×O○×O○○
○×○○○OO○○0000×○○○○○○○○○oo
ooo○O○○oooo○○○O○○○O○○O○×○
○O○○ooooo○○○○○○O○○○cci IB
mφφφdφ−−Jφす66−JφJφO○○ooo
x○○OO○○×○○○×○○○○oooox○○○
○○○○O○○○○○呻 寸 寸 寸 寸 寸 呻 寸
寸 寸 寸 寸 寸 寸 寸 寸 寸 寸 寸 寸6
−頓6−−−φ―Φ−一φtci i u34 tci
CC5m〔発明の効果〕 本発明によれば、ムライト(3At20 s・2SiO
□)にシリカ(SiO2)7〜25wt%、アルカリ土
類金属酸化物(MgO,Cab、Bad、5rO)
とアルミナ(A403)のトータル量を01〜7wt係
添加して焼結することにより比誘電率が低く、目4つ高
強度のセラミック多層配線基板月料が提供され、従来問
題になっていた熱による応力で発生する基板のクラック
及び基板とシリコンチップの接続部の断線等を防止し、
高品質で目、つ高倍軸性のセラミック多層配線基板材料
が傅られる。
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CC5m〔発明の効果〕 本発明によれば、ムライト(3At20 s・2SiO
□)にシリカ(SiO2)7〜25wt%、アルカリ土
類金属酸化物(MgO,Cab、Bad、5rO)
とアルミナ(A403)のトータル量を01〜7wt係
添加して焼結することにより比誘電率が低く、目4つ高
強度のセラミック多層配線基板月料が提供され、従来問
題になっていた熱による応力で発生する基板のクラック
及び基板とシリコンチップの接続部の断線等を防止し、
高品質で目、つ高倍軸性のセラミック多層配線基板材料
が傅られる。
図は七ラミック多層配線基板の碩、要図である。
Claims (1)
- 1、セラミツク絶縁材料と導体材料を交互に積層してな
る多層配線基板において、セラミツク絶縁材料としてム
ライトを主成分とし、焼結助剤としてシリカ7〜25w
t%アルカリ土類金属酸化物の群中の少なくとも1種以
上とアルミナのトータル添加量を0.1〜7wt%にす
ることを特徴とするセラミツク多層配線基板材料。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59196695A JPS6175588A (ja) | 1984-09-21 | 1984-09-21 | セラミツク多層配線基板材料 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59196695A JPS6175588A (ja) | 1984-09-21 | 1984-09-21 | セラミツク多層配線基板材料 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6175588A true JPS6175588A (ja) | 1986-04-17 |
Family
ID=16362048
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59196695A Pending JPS6175588A (ja) | 1984-09-21 | 1984-09-21 | セラミツク多層配線基板材料 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6175588A (ja) |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5723672A (en) * | 1980-07-17 | 1982-02-06 | Denki Kagaku Kogyo Kk | Muddy water preparation agent for excavation |
JPS58204871A (ja) * | 1982-05-24 | 1983-11-29 | 富士通株式会社 | セラミツク組成物 |
-
1984
- 1984-09-21 JP JP59196695A patent/JPS6175588A/ja active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5723672A (en) * | 1980-07-17 | 1982-02-06 | Denki Kagaku Kogyo Kk | Muddy water preparation agent for excavation |
JPS58204871A (ja) * | 1982-05-24 | 1983-11-29 | 富士通株式会社 | セラミツク組成物 |
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