JPS6171925A - 放電加工用複合電極線の製造法 - Google Patents
放電加工用複合電極線の製造法Info
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- JPS6171925A JPS6171925A JP19019884A JP19019884A JPS6171925A JP S6171925 A JPS6171925 A JP S6171925A JP 19019884 A JP19019884 A JP 19019884A JP 19019884 A JP19019884 A JP 19019884A JP S6171925 A JPS6171925 A JP S6171925A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wire
- alloy
- composite electrode
- electrode wire
- coating layers
- Prior art date
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- Pending
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23H—WORKING OF METAL BY THE ACTION OF A HIGH CONCENTRATION OF ELECTRIC CURRENT ON A WORKPIECE USING AN ELECTRODE WHICH TAKES THE PLACE OF A TOOL; SUCH WORKING COMBINED WITH OTHER FORMS OF WORKING OF METAL
- B23H7/00—Processes or apparatus applicable to both electrical discharge machining and electrochemical machining
- B23H7/02—Wire-cutting
- B23H7/08—Wire electrodes
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
- Electrical Discharge Machining, Electrochemical Machining, And Combined Machining (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は放電加工１１刊の（やれた複合電極線を能率よ
く製造するだめの製造法に関づろｂのである。
く製造するだめの製造法に関づろｂのである。
〔従来の技術］
一般にｈ’ｌ電加工は金属から４する被加工体に近接し
て電極線を配冒し、両者間に高電圧を印加してｌ１ｌｔ
電現象を発生させ、放電エネルギーによって被加工体を
切削加工覆るもので゛、精密な加工法としＣ知られてい
る。このＪ、うな加工法にｄシりる電極線にはＩＪ１１
工速度が速く、什」二げ面の精庶が高いことが望まれて
おり、これには直径０．０５〜ｏ、１ｍｍのＷ線やＭＯ
線が適していることが知られている。これ等電極線は高
精密微細加工に適しているが、高価なため特殊な用途に
限られでおり、通常は直径０．１〜０．３ｍｍのＣ１１
又はＣｔ、１合金線、特に黄銅線が安価で熱や電気の良
導体であり、強度も優れているところから広く用いられ
ている。
て電極線を配冒し、両者間に高電圧を印加してｌ１ｌｔ
電現象を発生させ、放電エネルギーによって被加工体を
切削加工覆るもので゛、精密な加工法としＣ知られてい
る。このＪ、うな加工法にｄシりる電極線にはＩＪ１１
工速度が速く、什」二げ面の精庶が高いことが望まれて
おり、これには直径０．０５〜ｏ、１ｍｍのＷ線やＭＯ
線が適していることが知られている。これ等電極線は高
精密微細加工に適しているが、高価なため特殊な用途に
限られでおり、通常は直径０．１〜０．３ｍｍのＣ１１
又はＣｔ、１合金線、特に黄銅線が安価で熱や電気の良
導体であり、強度も優れているところから広く用いられ
ている。
通常電極線は曲りぐせ（カール）があると加工特性を著
しく損なうため、常法により所定寸法まで伸線加工した
後、焼鈍又は低温焼鈍を行なって操作性、加工精度、真
直度等を改善している。しかしながら黄銅線等は電極線
として加工速匪及び切削粘度が劣るため、その改善が強
く望まれており、黄銅線より強度の高い鋼線、銅被覆鋼
線、ステンレス線等についても試みられたが、何れも満
足できるものではなかった。
しく損なうため、常法により所定寸法まで伸線加工した
後、焼鈍又は低温焼鈍を行なって操作性、加工精度、真
直度等を改善している。しかしながら黄銅線等は電極線
として加工速匪及び切削粘度が劣るため、その改善が強
く望まれており、黄銅線より強度の高い鋼線、銅被覆鋼
線、ステンレス線等についても試みられたが、何れも満
足できるものではなかった。
これに鑑み上記線材の表面に７ｎ又はＺｎ５０ｗｔ％以
上を含む合金を被覆した複合線が特公昭５７−５６４８
号公報により提案され、一部で実用化されている。これ
は上記線材の表面に７０又はＺｎ合金を１〜５μの厚さ
に被覆したもので、この薄い被覆層が均質な放電を維持
し、放電加工速度と加工精度を向上するものと考えられ
ている。
上を含む合金を被覆した複合線が特公昭５７−５６４８
号公報により提案され、一部で実用化されている。これ
は上記線材の表面に７０又はＺｎ合金を１〜５μの厚さ
に被覆したもので、この薄い被覆層が均質な放電を維持
し、放電加工速度と加工精度を向上するものと考えられ
ている。
（発明が解決しようとする問題点〕
上記複合電極線は黄銅線等の導電性芯線の表面に７ ｎ
ヌは７１′Ｉ合金を電気メッキにより被覆し−Ｃいるが
、直径０．１〜０．３ｍｍの仕上り細線（こ７ ｒ＋
、’Ｓ／−１；Ｌ Ｚ Ｉ）合金を１〜５μの厚さにメ
ッキするｌ〔めには長時間を要し、生産性が著しく劣る
ものである。これを改善するため太線にＺｎ又はＺｎ合
金を厚メッキした後、これを伸線加工Ｊることが試みら
れたが、伸縮加工工程における中間焼鈍や曲げぐせを除
いＣ１真直とするための最終焼鈍において、７ｎ又はＺ
ｎ含金が溶解し、落下や剥離を起して不均質となり、電
極線に【ま使用て゛ぎないものとなる。
ヌは７１′Ｉ合金を電気メッキにより被覆し−Ｃいるが
、直径０．１〜０．３ｍｍの仕上り細線（こ７ ｒ＋
、’Ｓ／−１；Ｌ Ｚ Ｉ）合金を１〜５μの厚さにメ
ッキするｌ〔めには長時間を要し、生産性が著しく劣る
ものである。これを改善するため太線にＺｎ又はＺｎ合
金を厚メッキした後、これを伸線加工Ｊることが試みら
れたが、伸縮加工工程における中間焼鈍や曲げぐせを除
いＣ１真直とするための最終焼鈍において、７ｎ又はＺ
ｎ含金が溶解し、落下や剥離を起して不均質となり、電
極線に【ま使用て゛ぎないものとなる。
叩ら０（１やＣ１１合金の多くは７ｎの融点（４１９°
Ｃ）以上の）描度（４５０〜６００℃）で高速焼鈍する
のが一般であり、７ｎ又はＺｎ合金の溶解を避りること
かできない。Ｚｎの融点以下の温度Ｃ′低温焼鈍するこ
とも考えられるが、この、」、うな低溜）焼鈍では焼Ｓ
ｉＩ！するのに長時間を要し、生産性を著しく低下する
。
Ｃ）以上の）描度（４５０〜６００℃）で高速焼鈍する
のが一般であり、７ｎ又はＺｎ合金の溶解を避りること
かできない。Ｚｎの融点以下の温度Ｃ′低温焼鈍するこ
とも考えられるが、この、」、うな低溜）焼鈍では焼Ｓ
ｉＩ！するのに長時間を要し、生産性を著しく低下する
。
本発明（ユこれに鑑み種々検討の結果、放電加工特性の
優れた複合電極線を能率よく製造Ｊ−ることができる放
電加工用複合線の製造法を開発したもので、導電性芯線
上に７ｎ又はＺｎ含金とこれに拡散してその融点を上昇
する異種金属を交互に１回以上被覆し、これを加熱処理
して被覆層間で拡散せしめた後、伸線加Ｔと焼鈍を１回
以上施すことを特徴とするものである。
優れた複合電極線を能率よく製造Ｊ−ることができる放
電加工用複合線の製造法を開発したもので、導電性芯線
上に７ｎ又はＺｎ含金とこれに拡散してその融点を上昇
する異種金属を交互に１回以上被覆し、これを加熱処理
して被覆層間で拡散せしめた後、伸線加Ｔと焼鈍を１回
以上施すことを特徴とするものである。
叩も本発明はＣｕ線や黄銅線などのＣｕ合金線、銅覆鋼
線、鋼線、ステンレス線等の比較的太い径の導電性芯線
上に、Ｚｎ又はＺｎ合金と、これに拡散してその融点を
上昇する異種金属、例えばＣｕＸＡｇ、ＮｉＸＦｅＸＣ
ｏ、Ｓｂ等の１種又は２種以上を交互に１回以上被覆す
る。
線、鋼線、ステンレス線等の比較的太い径の導電性芯線
上に、Ｚｎ又はＺｎ合金と、これに拡散してその融点を
上昇する異種金属、例えばＣｕＸＡｇ、ＮｉＸＦｅＸＣ
ｏ、Ｓｂ等の１種又は２種以上を交互に１回以上被覆す
る。
これを力ロ熱処理して被覆層間で拡散反応させることに
より被覆層の融点を」二昇せしめ、これに伸線加工と焼
鈍を１回以上施して所定用法に仕上げるもので複合電極
線を能率的に製造することができる。７．ｎ又はＺｎ合
金に拡散してその融点を上昇づる異種金属として、例え
ば融点をＣｕは８５０°Ｃ以上、Ａ（Ｉは６５０℃以上
、Ｎｉは１０００℃以−Ｌまで土臂さＵることかできる
。これ等は可及的にＭく多層に積層覆ることが望ましい
が、被４Ｗ工程を祝着１化するので、７ｎ又は７、ｎ合
金と異種金属を交互に１回以上、２〜３回の被腐で実用
−１−十分であり、被覆厚さはμ〜ザブμオーターの薄
層であり、拡散合金化は比較的容易ひある。即ら非酸化
雰囲気中でＺｎ又はＺｎ合金の融点以下に加熱し、拡散
反応の進行に応じ−Ｃ融点が土塀するから、これに応じ
て加熱温度を高める。しかして放電加工特性を良好に保
つため全被覆層にお（ブる７ｎ濶度を５０ｗｔ％以上と
し、また芯線にＣｕ又はＣ１合金線を用いた場合には、
芯線上にＮｉ又はＣｏを被覆し、その−Ｌに７０又はＺ
ｎ合金と異種金属を交 ・互に被覆し、拡散処理時にお
【プる８拐へのｚｎの拡散を防止するとにい。このよう
にして加熱拡散処理した後、常法に従って伸線加工と焼
鈍を１回数ト繰返して所定寸法に仕上げ、焼鈍により曲
りぐせを除去して真直にする。
より被覆層の融点を」二昇せしめ、これに伸線加工と焼
鈍を１回以上施して所定用法に仕上げるもので複合電極
線を能率的に製造することができる。７．ｎ又はＺｎ合
金に拡散してその融点を上昇づる異種金属として、例え
ば融点をＣｕは８５０°Ｃ以上、Ａ（Ｉは６５０℃以上
、Ｎｉは１０００℃以−Ｌまで土臂さＵることかできる
。これ等は可及的にＭく多層に積層覆ることが望ましい
が、被４Ｗ工程を祝着１化するので、７ｎ又は７、ｎ合
金と異種金属を交互に１回以上、２〜３回の被腐で実用
−１−十分であり、被覆厚さはμ〜ザブμオーターの薄
層であり、拡散合金化は比較的容易ひある。即ら非酸化
雰囲気中でＺｎ又はＺｎ合金の融点以下に加熱し、拡散
反応の進行に応じ−Ｃ融点が土塀するから、これに応じ
て加熱温度を高める。しかして放電加工特性を良好に保
つため全被覆層にお（ブる７ｎ濶度を５０ｗｔ％以上と
し、また芯線にＣｕ又はＣ１合金線を用いた場合には、
芯線上にＮｉ又はＣｏを被覆し、その−Ｌに７０又はＺ
ｎ合金と異種金属を交 ・互に被覆し、拡散処理時にお
【プる８拐へのｚｎの拡散を防止するとにい。このよう
にして加熱拡散処理した後、常法に従って伸線加工と焼
鈍を１回数ト繰返して所定寸法に仕上げ、焼鈍により曲
りぐせを除去して真直にする。
芯線上に７０又はＺｎ合金と異種金属の被覆−〇−
には、メッキ、ボッ１〜デツプ、ＰＶＤ （蒸着などの
Ｐｈｙｓｉｃａｌ Ｖａｐｅｒ Ｄｅｐｏｓｉｔｉｏ
ｎ ） 、押出法４ｃど神々の方法が適用できるが、中
でも電気メツキ法が最も有利である。即ち電気メツキ法
によれば、Ｚｎ又はＺｎ合金と異種金属を能率的に連続
処理することがでる。しかもメッキはμオーダーの被覆
に適している。尚低融点金属の被覆に適したボッ１〜デ
ツプや押出法により７ｎ又は７μ合金を被覆し、異種金
属を電気メッキにより被覆してもよい。
Ｐｈｙｓｉｃａｌ Ｖａｐｅｒ Ｄｅｐｏｓｉｔｉｏ
ｎ ） 、押出法４ｃど神々の方法が適用できるが、中
でも電気メツキ法が最も有利である。即ち電気メツキ法
によれば、Ｚｎ又はＺｎ合金と異種金属を能率的に連続
処理することがでる。しかもメッキはμオーダーの被覆
に適している。尚低融点金属の被覆に適したボッ１〜デ
ツプや押出法により７ｎ又は７μ合金を被覆し、異種金
属を電気メッキにより被覆してもよい。
本発明は比較的太い芯線上にＺｎ又は７−１１合金と異
種金属を交互に被覆するもので、仕上げ寸法の芯線にｚ
ｎ又は７μ合金をメッキする方法に比較し、はるかに被
覆時間を短縮することがＣきる。また加熱拡散ににり被
覆層の融点が上昇するため、加熱拡散や伸線加工後の焼
鈍においてＺｎ合金層の溶融落下や剥離が有効に防止さ
れ、伸線加工と焼鈍処理の繰り返しが可能となり、特に
ＣＬＩ又はＣＩＪ合金を芯線に用いた複合電極において
は、通常のＣＩＪ又はＣ１１合金線の７ＨＪ 造に近い
能率で製造することができる。
種金属を交互に被覆するもので、仕上げ寸法の芯線にｚ
ｎ又は７μ合金をメッキする方法に比較し、はるかに被
覆時間を短縮することがＣきる。また加熱拡散ににり被
覆層の融点が上昇するため、加熱拡散や伸線加工後の焼
鈍においてＺｎ合金層の溶融落下や剥離が有効に防止さ
れ、伸線加工と焼鈍処理の繰り返しが可能となり、特に
ＣＬＩ又はＣＩＪ合金を芯線に用いた複合電極において
は、通常のＣＩＪ又はＣ１１合金線の７ＨＪ 造に近い
能率で製造することができる。
実施例１
直径０ 、９ ｍｍの黄銅線（Ｚ ｎ３４，６ ｗｔ％
）を用い、これに下記の条件でＣ１１μ、Ｚｎ ３μ
、Ｃｕ１μ、Ｚｎ２ｕ、ＣＬＩ ０．５μ、Ｚｎ
Ｏ，５μの厚さに順次メッキした。
）を用い、これに下記の条件でＣ１１μ、Ｚｎ ３μ
、Ｃｕ１μ、Ｚｎ２ｕ、ＣＬＩ ０．５μ、Ｚｎ
Ｏ，５μの厚さに順次メッキした。
Ｃ１ｌメッキ
ＣｕＣＮ ８０！？／ｆｆｌ 浴
温 ５５℃１’Ｊ ａ ＣＮ ８０ｇ
／ ｉ ７ｆｉ７ＲｆｆｉｆｆｊＴＮｉｌ ２ Ｃ
Ｏ３３０ｓｉ ／ ５２ ６．５Ａ／ｄｍ２７ｎメ
ッキ Ｚｎ ＣＮ ７０９／ｆ 浴
温 ３５°Ｃ１ｔＪａＣＮ Ｂｏｇ／Ｒ
’７４］’？［Ｎ ａ Ｏトｔ
８０ｇ ／ 、Ｑ ６
，５Ａ ／ ｄｍ２これを４８０℃に加熱した管状
炉（炉長Ｇ５７ｎｚ水蒸気雰囲気）内を７５ｍ／ｍｉｎ
の速度で連続的に通過さけて上記メッキ層間で拡散反応
させ、しかる後線径を０．２ｍｍまで伸線加工した。こ
れを４６０°Ｃに加熱した管状炉（炉長６５１ｒＬ１水
蒸気雰囲気）内を２５０ｍ ／ ｍｉｎの速度で連続的
に通過させて曲りぐゼのない引張強さ４５．５Ｋｇ／
ｍｍ ”、伸び１９．１％の放電加工用複合電極線を製
造した。
温 ５５℃１’Ｊ ａ ＣＮ ８０ｇ
／ ｉ ７ｆｉ７ＲｆｆｉｆｆｊＴＮｉｌ ２ Ｃ
Ｏ３３０ｓｉ ／ ５２ ６．５Ａ／ｄｍ２７ｎメ
ッキ Ｚｎ ＣＮ ７０９／ｆ 浴
温 ３５°Ｃ１ｔＪａＣＮ Ｂｏｇ／Ｒ
’７４］’？［Ｎ ａ Ｏトｔ
８０ｇ ／ 、Ｑ ６
，５Ａ ／ ｄｍ２これを４８０℃に加熱した管状
炉（炉長Ｇ５７ｎｚ水蒸気雰囲気）内を７５ｍ／ｍｉｎ
の速度で連続的に通過さけて上記メッキ層間で拡散反応
させ、しかる後線径を０．２ｍｍまで伸線加工した。こ
れを４６０°Ｃに加熱した管状炉（炉長６５１ｒＬ１水
蒸気雰囲気）内を２５０ｍ ／ ｍｉｎの速度で連続的
に通過させて曲りぐゼのない引張強さ４５．５Ｋｇ／
ｍｍ ”、伸び１９．１％の放電加工用複合電極線を製
造した。
実施例２
実施例１において、ＣＩ＋メッキに代えて下記の条件に
よりＡ（ｌメッキを行ない、Ｚｎ ４μ、Ａｇ １μ
、Ｚｎ２ｕ、Ａｇ １μ、Ｚｎ０．２μの厚さに順次メ
ッキした。
よりＡ（ｌメッキを行ない、Ｚｎ ４μ、Ａｇ １μ
、Ｚｎ２ｕ、Ａｇ １μ、Ｚｎ０．２μの厚さに順次メ
ッキした。
ＡＯメッキ
Ａ（ＩＣＮ ５０！？／ｆｆｌ 浴
温 ２５℃ＫＣＮ ５０９／ｆ
電流密度に２ ＣＯ３２５！？／Ｊ！ ４．５Ａ
／ｄｍ２これを５００℃に加熱した管状炉（炉長６５ｍ
１水蒸気雰囲気）内を１００ｍ ／ ｍｉｎの速度で連
続的に通過させて上記メッキ層間で拡散反応させ、しか
る後線径を０．２ｍｍまで伸線加工した。これを５００
°Ｃに加熱した管状炉（炉長６５７７１、水蒸気雰囲気
）内を１００ｍ ／ ｍｉｎの速度で連続的に通過させ
て曲りぐせのない引張強さ４４．５Ｋｆｌ ／ ｍｍ
２、伸び２０．４％のｈり重加■用複合電極線を製造し
た。
温 ２５℃ＫＣＮ ５０９／ｆ
電流密度に２ ＣＯ３２５！？／Ｊ！ ４．５Ａ
／ｄｍ２これを５００℃に加熱した管状炉（炉長６５ｍ
１水蒸気雰囲気）内を１００ｍ ／ ｍｉｎの速度で連
続的に通過させて上記メッキ層間で拡散反応させ、しか
る後線径を０．２ｍｍまで伸線加工した。これを５００
°Ｃに加熱した管状炉（炉長６５７７１、水蒸気雰囲気
）内を１００ｍ ／ ｍｉｎの速度で連続的に通過させ
て曲りぐせのない引張強さ４４．５Ｋｆｌ ／ ｍｍ
２、伸び２０．４％のｈり重加■用複合電極線を製造し
た。
（比較例）
実施例１にａ３いてＣＬｌメッキを省略し、７ｎを５５
μの厚さにメッキした。これを実施例１と同様にして４
８０ ’Ｃに加熱した管状炉（炉長６５ｍ１水蒸気雰囲
気）中を７５ｍ／ｍｉｎの速度で通過させたところ、７
ｎが溶融し、部分的に病状落下を起し、偏肉状とイ蒙っ
た。そこで炉の温度を４３０℃まで下げ−（３０ｍ ／
ｍ ｉ ｎの低速で連続的に通過させることにより、
７ｎの溶融を防止づ−ることができた。これを線径０，
２ｍｍまで伸線加工した後、同様にして焼鈍し、引張強
さ４３．１Ｋｇ／ｍｍ２、伸び２２．２％の放電加工用
複合電極線を製］告 し １こ 。
μの厚さにメッキした。これを実施例１と同様にして４
８０ ’Ｃに加熱した管状炉（炉長６５ｍ１水蒸気雰囲
気）中を７５ｍ／ｍｉｎの速度で通過させたところ、７
ｎが溶融し、部分的に病状落下を起し、偏肉状とイ蒙っ
た。そこで炉の温度を４３０℃まで下げ−（３０ｍ ／
ｍ ｉ ｎの低速で連続的に通過させることにより、
７ｎの溶融を防止づ−ることができた。これを線径０，
２ｍｍまで伸線加工した後、同様にして焼鈍し、引張強
さ４３．１Ｋｇ／ｍｍ２、伸び２２．２％の放電加工用
複合電極線を製］告 し １こ 。
これ等各電極についでＥＰＭＡを用いて表面の７［１濃
度を測定すると共に、ｆＩｌ電ハｎ工機（Ｆ Ａ ＲＴ
−ＣＶ Ｔ ）を用い、電極線の）′Ａり速度２５ｍ
ｍ／ ｓｅｃ 、張力１０１００Ｏ，印加電圧２２０Ｖ
。
度を測定すると共に、ｆＩｌ電ハｎ工機（Ｆ Ａ ＲＴ
−ＣＶ Ｔ ）を用い、電極線の）′Ａり速度２５ｍ
ｍ／ ｓｅｃ 、張力１０１００Ｏ，印加電圧２２０Ｖ
。
パルス２μｓｅｃ ／ ２μｓｅｃの条件で■貝鋼（２
５ｍｍ角、長さ１００ｍｍ）を放電加工により切断した
。
５ｍｍ角、長さ１００ｍｍ）を放電加工により切断した
。
その結果を従来の黄銅線（線径０．２ｍ）と比較して第
１表に示す。
１表に示す。
第１表
第１表から明らかなように本発明により製造した電極線
は従来の黄銅線よりははるかに優れ、従来の複合線とほ
ぼ同等の放電加工特性を示すこと外判る。
は従来の黄銅線よりははるかに優れ、従来の複合線とほ
ぼ同等の放電加工特性を示すこと外判る。
［発明の効果］
このように本発明によれば、従来の複合電極線と同等の
放電加工特性を有する複合線を高能率で製造し得るもの
で、製造コストも低減することができる等工業上顕著な
効果を奏するものである。
放電加工特性を有する複合線を高能率で製造し得るもの
で、製造コストも低減することができる等工業上顕著な
効果を奏するものである。
Claims (4)
- （１）導電性芯線上に、Ｚｎ又はＺｎ合金とこれに拡散
してその融点を上昇する異種金属を交互に１回以上被覆
し、これを加熱処理して被覆層間で拡散せしめた後、伸
線加工と焼鈍を１回以上施すことを特徴とする放電加工
用複合電極線の製造法。 - （２）全被覆層のＺｎ濃度を５０ｗｔ％以上とする特許
請求の範囲第１項記載の電極線の製造法。 - （３）異種金属としてＣｕ、Ａｇ、Ｎｉ、Ｆｅ、Ｃｏ、
Ｓｂの何れか１種又は２種以上を用いる特許請求の範囲
第１項又は第２項記載の電極線の製造法。 - （４）芯線にＣｕ又はＣｕ合金を用い、該芯線上にＮｉ
又はＣｏを被覆し、その上にＺｎ又はＺｎ合金を被覆す
る特許請求の範囲第１項、第２項又は第３項記載の電極
線の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19019884A JPS6171925A (ja) | 1984-09-11 | 1984-09-11 | 放電加工用複合電極線の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19019884A JPS6171925A (ja) | 1984-09-11 | 1984-09-11 | 放電加工用複合電極線の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6171925A true JPS6171925A (ja) | 1986-04-12 |
Family
ID=16254080
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19019884A Pending JPS6171925A (ja) | 1984-09-11 | 1984-09-11 | 放電加工用複合電極線の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6171925A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2745208A1 (fr) * | 1996-02-26 | 1997-08-29 | Sprint Metal Sa | Procede de fabrication d'un fil stratifie de petit diametre et en particulier d'un fil electrode pour usinage par electroerosion et fil electrode obtenu |
| FR2936727A1 (fr) * | 2008-10-06 | 2010-04-09 | Thermocompact Sa | Fil composite pour electroerosion. |
| KR101486028B1 (ko) * | 2010-06-04 | 2015-01-22 | 스즈끼 긴조꾸 고교가부시끼가이샤 | 방전 가공용 전극선 |
| JP2020049573A (ja) * | 2018-09-26 | 2020-04-02 | 日立金属株式会社 | 放電加工用電極線 |
-
1984
- 1984-09-11 JP JP19019884A patent/JPS6171925A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2745208A1 (fr) * | 1996-02-26 | 1997-08-29 | Sprint Metal Sa | Procede de fabrication d'un fil stratifie de petit diametre et en particulier d'un fil electrode pour usinage par electroerosion et fil electrode obtenu |
| EP0794026A1 (fr) * | 1996-02-26 | 1997-09-10 | Sprint Métal - Société de Production Internationale de Tréfiles | Procédé de fabrication d'un fil stratifié de petit diamètre et en particulier d'un fil électrode pour usinage par électroérosion et fil électrode obtenu |
| FR2936727A1 (fr) * | 2008-10-06 | 2010-04-09 | Thermocompact Sa | Fil composite pour electroerosion. |
| KR101486028B1 (ko) * | 2010-06-04 | 2015-01-22 | 스즈끼 긴조꾸 고교가부시끼가이샤 | 방전 가공용 전극선 |
| JP2020049573A (ja) * | 2018-09-26 | 2020-04-02 | 日立金属株式会社 | 放電加工用電極線 |
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