JPS6164854A - 耐摩耗性焼結合金 - Google Patents
耐摩耗性焼結合金Info
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- JPS6164854A JPS6164854A JP18501184A JP18501184A JPS6164854A JP S6164854 A JPS6164854 A JP S6164854A JP 18501184 A JP18501184 A JP 18501184A JP 18501184 A JP18501184 A JP 18501184A JP S6164854 A JPS6164854 A JP S6164854A
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- alloy
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- sintered alloy
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、耐摩耗性に優れ、特に内燃機関用ロッカー
アームッチップおよびカム部材として好適な鉄系の耐摩
耗性焼結合金に関するものである。
アームッチップおよびカム部材として好適な鉄系の耐摩
耗性焼結合金に関するものである。
（従来技術）
従来、内燃機関用ロッカーアームチップおよびカム部材
としては、多くの場合、チル鋳物あるいは焼結合金が用
いられており、これらのうち焼結合金としては特開昭５
９−９１５１号公報に記載のものがある。この焼結合金
は、Ｆｅ−１０〜３５重量％Ｃｒ −１、０〜２ 、５
重量％Ｂおよび残部実質的に不純物からなるＦｅ−Ｃｒ
−Ｂ系合金粉末１６〜５０重量％と、黒鉛粉末１．０〜
３．５重量％と、残部Ｆｅ−Ｐ系合金粉末単独あるいは
Ｆｅ−Ｐ系合金粉末とＦｅまたは低合金Ｆｅ粉末とを全
粉末中でＰが０．２〜１．０ｆｆｉ量％となるように加
えて成形・焼結してなるものであり、すぐれたｒＭ摩耗
性およびなじみ性を有していて、内燃機関用ロッカーア
ームチップおよびカムに適用した場合に当該ロッカーア
ームチップおよびカム自体の摩耗をかなり小さいものと
することが可能であるという利点を有している。この焼
結合金は、マトリックスがパーライト組織であり、この
パーライト組織中に（Ｆｅ、Ｃｒ）３ｃ炭化物が分散し
たものである。
としては、多くの場合、チル鋳物あるいは焼結合金が用
いられており、これらのうち焼結合金としては特開昭５
９−９１５１号公報に記載のものがある。この焼結合金
は、Ｆｅ−１０〜３５重量％Ｃｒ −１、０〜２ 、５
重量％Ｂおよび残部実質的に不純物からなるＦｅ−Ｃｒ
−Ｂ系合金粉末１６〜５０重量％と、黒鉛粉末１．０〜
３．５重量％と、残部Ｆｅ−Ｐ系合金粉末単独あるいは
Ｆｅ−Ｐ系合金粉末とＦｅまたは低合金Ｆｅ粉末とを全
粉末中でＰが０．２〜１．０ｆｆｉ量％となるように加
えて成形・焼結してなるものであり、すぐれたｒＭ摩耗
性およびなじみ性を有していて、内燃機関用ロッカーア
ームチップおよびカムに適用した場合に当該ロッカーア
ームチップおよびカム自体の摩耗をかなり小さいものと
することが可能であるという利点を有している。この焼
結合金は、マトリックスがパーライト組織であり、この
パーライト組織中に（Ｆｅ、Ｃｒ）３ｃ炭化物が分散し
たものである。
一方、自動車用等の内燃機関は、近年の出力向上ならび
に効率向上等の要請のために、運転条件がかなり厳しく
なっており、上記ロッカーアームチップおよびカム等の
部材には高い耐摩耗性、耐ピッチング性が要求されるよ
うになってきている。
に効率向上等の要請のために、運転条件がかなり厳しく
なっており、上記ロッカーアームチップおよびカム等の
部材には高い耐摩耗性、耐ピッチング性が要求されるよ
うになってきている。
ところで、上記した従来の焼結合金では、１種類の硬質
炭化物がマトリックス中に分散した組織となっているた
め、とくに苛酷な使用条件においては炭化物が剥離して
ピッチングを生じることも考えられ、それゆえ耐摩耗性
においてなお改善の余地があるとともに、相手材への攻
撃性もさらに減少させる必要が生じるようになってきた
。
炭化物がマトリックス中に分散した組織となっているた
め、とくに苛酷な使用条件においては炭化物が剥離して
ピッチングを生じることも考えられ、それゆえ耐摩耗性
においてなお改善の余地があるとともに、相手材への攻
撃性もさらに減少させる必要が生じるようになってきた
。
そこで、このような問題点をなくすために、特願昭５９
−７２６５号明細書に記載の耐摩耗性焼結合金が開発さ
れた。この耐摩耗性焼結合金は、ＣｒおよびＣを含むＦ
ｅ基合金粉末をマトリックス粉末とし、このマトリック
ス粉末にＦｅ−Ｐ系合金粉末１．０〜２．０重量％を添
加して、全粉末中にＣｒ：５〜２０重量％、Ｐ：０．ｌ
〜ｉ、ｏ重量％、Ｃ：０．５〜３．０重量％を含むＦｅ
基混合粉末を成形・焼結してなるものであるが、このよ
うな耐摩耗性焼結合金では、Ｆｅ基合金粉末にＰをＦｅ
−Ｐ系合金として添加して機械的に混合した粉末を用い
ていたため、特開昭５９−９１５１号公報に記載のもの
より性能は向上しているものの耐摩耗性に若干のばらつ
きを生じたり、相手材への攻撃性になお改善の余地があ
った。
−７２６５号明細書に記載の耐摩耗性焼結合金が開発さ
れた。この耐摩耗性焼結合金は、ＣｒおよびＣを含むＦ
ｅ基合金粉末をマトリックス粉末とし、このマトリック
ス粉末にＦｅ−Ｐ系合金粉末１．０〜２．０重量％を添
加して、全粉末中にＣｒ：５〜２０重量％、Ｐ：０．ｌ
〜ｉ、ｏ重量％、Ｃ：０．５〜３．０重量％を含むＦｅ
基混合粉末を成形・焼結してなるものであるが、このよ
うな耐摩耗性焼結合金では、Ｆｅ基合金粉末にＰをＦｅ
−Ｐ系合金として添加して機械的に混合した粉末を用い
ていたため、特開昭５９−９１５１号公報に記載のもの
より性能は向上しているものの耐摩耗性に若干のばらつ
きを生じたり、相手材への攻撃性になお改善の余地があ
った。
（発明の目的）
この発明は、上述した従来の問題点に着目してなされた
もので、耐摩耗性が良好であると共に。
もので、耐摩耗性が良好であると共に。
相手材への攻撃性をさらに減少させることができる耐摩
耗性焼結合金を提供することを目的としている。
耗性焼結合金を提供することを目的としている。
（発明の構成）
この発明による耐摩耗性焼結合金は、Ｃｒ：５〜２０重
量％、Ｐ：０．１〜１重量％、Ｃ：０．５〜３重量％を
含゛むＦｅ系焼結合金であってＦｅはＣｒ：５〜２０重
量％、Ｐ：０．ｌ 〜を重量％、Ｃ：０．５〜２重量％
を含むＦｅ基合金粉末として成形・焼結することにより
少なくとも２種類の炭化物が分散した組織を有すること
を特徴とした耐摩耗性焼結合金である。また、Ｆｅ基合
金粉末としては、前記Ｃｒ、Ｐ、Ｃの他に必要に応じテ
Ｍｏ ： ０ 、１〜３ｉ量％、Ｖ：０．１〜３重量％
含ませても良い。
量％、Ｐ：０．１〜１重量％、Ｃ：０．５〜３重量％を
含゛むＦｅ系焼結合金であってＦｅはＣｒ：５〜２０重
量％、Ｐ：０．ｌ 〜を重量％、Ｃ：０．５〜２重量％
を含むＦｅ基合金粉末として成形・焼結することにより
少なくとも２種類の炭化物が分散した組織を有すること
を特徴とした耐摩耗性焼結合金である。また、Ｆｅ基合
金粉末としては、前記Ｃｒ、Ｐ、Ｃの他に必要に応じテ
Ｍｏ ： ０ 、１〜３ｉ量％、Ｖ：０．１〜３重量％
含ませても良い。
この発明による＃摩耗性焼結合金は、前記したように、
Ｃｒ：５〜２０重量％、Ｐ：０．１〜１重量％、Ｃ：
ｏ、１〜２重量％、残部ＦｅよりなるＦｅ基合金粉末を
マトリックス粉末とし、必要に応じて前記残部ＦｅがＭ
ｏ：０．１〜３重量％、Ｖ：０．１〜３重量％を含むも
のであるが。
Ｃｒ：５〜２０重量％、Ｐ：０．１〜１重量％、Ｃ：
ｏ、１〜２重量％、残部ＦｅよりなるＦｅ基合金粉末を
マトリックス粉末とし、必要に応じて前記残部ＦｅがＭ
ｏ：０．１〜３重量％、Ｖ：０．１〜３重量％を含むも
のであるが。
このように各元素の成分範囲を限定した理由について次
に述べる。
に述べる。
Ｃｒ：
Ｃｒは、Ｆｅ基合金溶湯をアトマイズして合金粉末を得
る際に溶湯中のＣと結合して、（Ｆｅ、Ｃｒ）７ｃ３炭
化物を粉末中に析出させ、焼結時にはＰおよびＣと反応
して、（Ｆｅ。
る際に溶湯中のＣと結合して、（Ｆｅ、Ｃｒ）７ｃ３炭
化物を粉末中に析出させ、焼結時にはＰおよびＣと反応
して、（Ｆｅ。
Ｃｒ） ７ Ｃ３＝ （Ｆｅ 、Ｃｒ） ７ Ｃ３＋
（Ｆｅ 。
（Ｆｅ 。
Ｃｒ）３Ｃ（分解反応（Ｉ））の析出が進行し、＃庁耗
性の優れた微細組織を得るのに有効である。ただし、５
重量％未満では（Ｆｅ、Ｃｒ）７Ｃ３炭化物がアトマイ
ズ時に形成されず、２０重量％を超えると成形性の悪化
および材料の脆化などを生じるので好ましくない。
性の優れた微細組織を得るのに有効である。ただし、５
重量％未満では（Ｆｅ、Ｃｒ）７Ｃ３炭化物がアトマイ
ズ時に形成されず、２０重量％を超えると成形性の悪化
および材料の脆化などを生じるので好ましくない。
Ｃ（マトリックス粉）：
Ｃは、マトリックス粉末においてＦｅ、Ｃｒとの間でア
トマイズ時に（Ｆｅ 、 Ｃｒ） ７ Ｃ３Ｍｅ化物を
析出させ、焼結時にはＰと反応して液相を形成させてＣ
の拡散が促進されることにより、前記した分解反応（１
）によッテ、（Ｆｅ、Ｃｒ）７Ｃ３、（Ｆｅ、Ｃｒ）３
Ｃ炭化物の形成を生じさせる。しかし、０．１重量％
未満では（Ｆｅ。
トマイズ時に（Ｆｅ 、 Ｃｒ） ７ Ｃ３Ｍｅ化物を
析出させ、焼結時にはＰと反応して液相を形成させてＣ
の拡散が促進されることにより、前記した分解反応（１
）によッテ、（Ｆｅ、Ｃｒ）７Ｃ３、（Ｆｅ、Ｃｒ）３
Ｃ炭化物の形成を生じさせる。しかし、０．１重量％
未満では（Ｆｅ。
Ｃｒ）７ Ｃ３炭化物を十分な量だけ形成させることが
できず、２重量％を超えると成形性の悪化ならびに靭性
の低下をまねくので好ましくない。
できず、２重量％を超えると成形性の悪化ならびに靭性
の低下をまねくので好ましくない。
Ｐ：
Ｐは、焼結中に液相（ステダイト相：γＦｅ −Ｆｅ３
Ｃ−Ｆｅ３ Ｆ）を生じることによりＣの拡散を促進
させ、前記した分解反応（Ｉ）を生じさせる効果がある
。しかし、０．１重量％未満では所要の効果が得られず
、１重量％を超えると粉末が脆化し、成形性が著しく悪
化するので好ましくない。
Ｃ−Ｆｅ３ Ｆ）を生じることによりＣの拡散を促進
させ、前記した分解反応（Ｉ）を生じさせる効果がある
。しかし、０．１重量％未満では所要の効果が得られず
、１重量％を超えると粉末が脆化し、成形性が著しく悪
化するので好ましくない。
Ｍ ｏ 、 Ｖ ：
ＭＯおよびＶは、焼入性を向上させるとともにＣと反応
して硬質の炭化物を形成し、耐摩耗性を向上させる。
して硬質の炭化物を形成し、耐摩耗性を向上させる。
しかし、Ｍｏ、Ｖがともに０．１重量％未満では所要の
効果が得られず、３重量％を超えると成形性の悪化およ
び相手材への攻撃性の増加をきたすので好ましくない。
効果が得られず、３重量％を超えると成形性の悪化およ
び相手材への攻撃性の増加をきたすので好ましくない。
そして、この発明による＃摩耗性焼結合金では、上記し
た組成のＦｅ基合金粉末よりなるマトリックス粉末にＣ
を添加して、全粉末中に、Ｃｒ：５〜２０重量％、Ｐ：
ｏ、１〜１重量％、Ｃ：０．５〜３重量％、必要に応じ
てＭｏ：０．１〜３重量％、Ｖ： ｏ、１〜３重量％を
含む混合粉末を成形・焼結することにより少なくとも二
種類の炭化物が分散した組織を有するものであるが、上
記のように全粉末中におけるＣの範囲を規制した理由は
次のとおりである。
た組成のＦｅ基合金粉末よりなるマトリックス粉末にＣ
を添加して、全粉末中に、Ｃｒ：５〜２０重量％、Ｐ：
ｏ、１〜１重量％、Ｃ：０．５〜３重量％、必要に応じ
てＭｏ：０．１〜３重量％、Ｖ： ｏ、１〜３重量％を
含む混合粉末を成形・焼結することにより少なくとも二
種類の炭化物が分散した組織を有するものであるが、上
記のように全粉末中におけるＣの範囲を規制した理由は
次のとおりである。
Ｃ（添加）：
マトリックス粉末中に添加したＣは、焼結時に形成され
る（Ｆｅ、Ｃｒ）３Ｃ炭化物の析出量を増加させること
により耐摩耗性を改善する。しかし、全合金中のＣ量が
０．５重量％未満ではこのような効果が小さく、３重量
％を超えると相手材への攻撃性を激しくするので好まし
くない。
る（Ｆｅ、Ｃｒ）３Ｃ炭化物の析出量を増加させること
により耐摩耗性を改善する。しかし、全合金中のＣ量が
０．５重量％未満ではこのような効果が小さく、３重量
％を超えると相手材への攻撃性を激しくするので好まし
くない。
（実施例）
次表に示す組成をもつＦｅ−Ｃｒ−Ｐ−Ｃ系合金粉末お
よびＦｅ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ−Ｐ−Ｃ系合金粉末そのまま
のもの（Ｎｏ、 ｌおよび４）と、これらの合金粉末
に黒鉛粉末を配合したもの（Ｎｏ。
よびＦｅ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ−Ｐ−Ｃ系合金粉末そのまま
のもの（Ｎｏ、 ｌおよび４）と、これらの合金粉末
に黒鉛粉末を配合したもの（Ｎｏ。
２．３および５．６）に潤滑剤としてステアリン酸亜鉛
を０．７５重量％添加した後、Ｖ型プレンダーで約２０
分聞易合した。
を０．７５重量％添加した後、Ｖ型プレンダーで約２０
分聞易合した。
次に、上記各混合粉末を成形圧カフｔａｎｆ／ｃ１１２
で第１図に示すカム形状をなし且つ中空孔２を有する形
状に圧粉成形し、得られた成形体にドリルでビン穴３を
あけた０次いで、各成形体を窒素中６００℃で１時間加
熱して脱ろうした後、露点−３０°Ｃの窒素中で同じく
表に示す各焼結温度で１時間加熱焼結してカムピース１
を製作した。
で第１図に示すカム形状をなし且つ中空孔２を有する形
状に圧粉成形し、得られた成形体にドリルでビン穴３を
あけた０次いで、各成形体を窒素中６００℃で１時間加
熱して脱ろうした後、露点−３０°Ｃの窒素中で同じく
表に示す各焼結温度で１時間加熱焼結してカムピース１
を製作した。
（比較例）
同じく表に示すＮｏ、 ７ 、８の組成をもつＦｅ−Ｃ
ｒ−Ｍｏ−Ｖ−Ｃ系合金粉末にＰをＦｅ−Ｐ系合金粉末
の形で後添加した混合粉末を用い、前記と同様に第１図
に示す形状に成形したのち、同表に示す焼結温度で焼結
してカムピース１を製作した。
ｒ−Ｍｏ−Ｖ−Ｃ系合金粉末にＰをＦｅ−Ｐ系合金粉末
の形で後添加した混合粉末を用い、前記と同様に第１図
に示す形状に成形したのち、同表に示す焼結温度で焼結
してカムピース１を製作した。
また、Ｎｏ、 ９の組成をもつ低合金鋳鉄のチル鋳物で
カムピースを製作した。この場合、前記チル鋳物のカム
ピースとチルを施していないジャーナルピースについて
は、鋳造したカムシャフトより切り出した後第１図に示
したカムピース１の中空部２とビン穴３を加工し、ジャ
ーナルピースにも同様の中空部を加工した。
カムピースを製作した。この場合、前記チル鋳物のカム
ピースとチルを施していないジャーナルピースについて
は、鋳造したカムシャフトより切り出した後第１図に示
したカムピース１の中空部２とビン穴３を加工し、ジャ
ーナルピースにも同様の中空部を加工した。
（実験例）
上記実施例および比較例において製作したカムピース１
とジャーナルおよびＳＴＫＭ１３Ａ製の中空シャフト４
とを用い、第２図および第３図に示すように、カムピー
ス１と図示しないジャーナルの中空部２に各々中空シャ
フト４を通した後、ピン穴３にビン５を打ち込んで固定
することにより４気筒のカムシャフトを組み立てた。
とジャーナルおよびＳＴＫＭ１３Ａ製の中空シャフト４
とを用い、第２図および第３図に示すように、カムピー
ス１と図示しないジャーナルの中空部２に各々中空シャ
フト４を通した後、ピン穴３にビン５を打ち込んで固定
することにより４気筒のカムシャフトを組み立てた。
次に、このようにして製作した各カムシャフトを水冷直
列４気筒１８００ｃｃエンジンに組み込み、台上モータ
リング試験を行った。なお、相手材であるロッカーアー
ムチップには低合金鋳鉄のチル鋳物を用いた。
列４気筒１８００ｃｃエンジンに組み込み、台上モータ
リング試験を行った。なお、相手材であるロッカーアー
ムチップには低合金鋳鉄のチル鋳物を用いた。
ここで、台上モータリング試験は、５ＡＥ２０Ｗ−２０
のエンジン油を７０℃±５℃に保温し、６５０ ｒ、ｐ
、ｍ、の低速回転で６００時間の連続運転を行い、その
後カムピース表面および口・、カーアームチップ表面の
最大摩耗深さを測定した。この結果を第４図に示す。
のエンジン油を７０℃±５℃に保温し、６５０ ｒ、ｐ
、ｍ、の低速回転で６００時間の連続運転を行い、その
後カムピース表面および口・、カーアームチップ表面の
最大摩耗深さを測定した。この結果を第４図に示す。
第４図に示す結果から、比較例Ｎｏ、 ７ 、８のよう
に、ＰをＦｅ−Ｐ系合金粉末の形で後添加したＦｅ基混
合粉末から焼結したカムピースを用いた場合には、相手
材への攻撃性が若干大きいためにロッカーアームチップ
がより多く摩耗し、これに伴なってカムピースも若干大
きく摩耗している。
に、ＰをＦｅ−Ｐ系合金粉末の形で後添加したＦｅ基混
合粉末から焼結したカムピースを用いた場合には、相手
材への攻撃性が若干大きいためにロッカーアームチップ
がより多く摩耗し、これに伴なってカムピースも若干大
きく摩耗している。
一方、従来のチル鋳物よりなるカムピースを用いた比較
例ＮＯ１９では、カムおよびロッカーアームチップとも
に著しく摩耗している。
例ＮＯ１９では、カムおよびロッカーアームチップとも
に著しく摩耗している。
これに対して実施例Ｎｏ、 １〜６においては、相手
材であるロッカーアームチップへの攻撃性が著しく小さ
くカムおよびロッカーアームチップともに摩耗量がかな
り少なくなっており、カムシャフトの耐摩耗性向上が実
現されていることが明らかである。そして、Ｎｏ、 ５
、６のようにＭｏ、Ｖを適量含むマトリックス粉末に
Ｃを添加したものでは、Ｎｏ、 １〜４に比べて耐摩
耗性がさらに向上していることが明らかである。
材であるロッカーアームチップへの攻撃性が著しく小さ
くカムおよびロッカーアームチップともに摩耗量がかな
り少なくなっており、カムシャフトの耐摩耗性向上が実
現されていることが明らかである。そして、Ｎｏ、 ５
、６のようにＭｏ、Ｖを適量含むマトリックス粉末に
Ｃを添加したものでは、Ｎｏ、 １〜４に比べて耐摩
耗性がさらに向上していることが明らかである。
次に、従来の焼結合金である比較例ＮＯ３７の組織を光
学顕微鏡により調べた結果を第５図に示す、第５図に示
す組織において、白色の析出物は（Ｆｅ 、Ｃｒ）７
Ｃ３と（Ｆｅ 、 Ｃｒ） ３ Ｃ炭化物であり、灰色
のマトリックスはパーライトもしくはベイナイトである
。
学顕微鏡により調べた結果を第５図に示す、第５図に示
す組織において、白色の析出物は（Ｆｅ 、Ｃｒ）７
Ｃ３と（Ｆｅ 、 Ｃｒ） ３ Ｃ炭化物であり、灰色
のマトリックスはパーライトもしくはベイナイトである
。
また、この発明による焼結合金である実施例Ｎ０５の組
織を光学顕微鏡により調べた結果を第６図に示す、第６
図に示す組織において、白色の析出物は（Ｆｅ 、Ｃｒ
）７ Ｃ３と（Ｆｅ、Ｃｒ）３Ｃ炭化物であり、灰色の
マトリックスはパーライトもしくはベイナイトである。
織を光学顕微鏡により調べた結果を第６図に示す、第６
図に示す組織において、白色の析出物は（Ｆｅ 、Ｃｒ
）７ Ｃ３と（Ｆｅ、Ｃｒ）３Ｃ炭化物であり、灰色の
マトリックスはパーライトもしくはベイナイトである。
そこで、第５図と第６図とを比較すると、第６図ではよ
り微細な炭化物が均一に分散した組織となっている。こ
れは、ＰをＦｅ−Ｃｒ−Ｐ−Ｃ系合金としてあらかじめ
合金化することにより、焼結時に発生するステダイト相
（ｙＦｅ−Ｆｅ３ Ｃ−Ｆｅ５Ｆ）の液相がＰを後でＦ
ｅ−Ｐ系合金粉の形で混合する場合に比べてより多くの
場所で発生するためである。
り微細な炭化物が均一に分散した組織となっている。こ
れは、ＰをＦｅ−Ｃｒ−Ｐ−Ｃ系合金としてあらかじめ
合金化することにより、焼結時に発生するステダイト相
（ｙＦｅ−Ｆｅ３ Ｃ−Ｆｅ５Ｆ）の液相がＰを後でＦ
ｅ−Ｐ系合金粉の形で混合する場合に比べてより多くの
場所で発生するためである。
このように、Ｐをあらかじめ合金化したことによる炭化
物の微細化および均一析出に伴ない、耐摩１１妊箇而μ
〉珀工Ｉオへの待蛭←トの（Ｅ、 ｉｄ ｆ）宇Ｗ七摩
耗性の向上と相手材への攻撃性の低減が実現され、第４
図の耐久結果と良く一致している。
物の微細化および均一析出に伴ない、耐摩１１妊箇而μ
〉珀工Ｉオへの待蛭←トの（Ｅ、 ｉｄ ｆ）宇Ｗ七摩
耗性の向上と相手材への攻撃性の低減が実現され、第４
図の耐久結果と良く一致している。
（発明の効果）
以上説明してきたように、この発明によや耐摩耗性焼結
合金は、Ｃｒ：５〜２０重量％、Ｐ：０．１〜１重量％
、Ｃ：０．５〜３重量％を含むＦｅ系焼結合金であって
、ＦｅはＣｒ：５〜２０重量％、Ｐ：０．ｌＮ１重量％
、Ｃ：０，５〜２重量％を含むＦｅ基合金粉末として成
形・焼結することにより少なくとも２種類の炭化物が分
散した組織を有する耐摩耗性焼結合金であるから、微細
な炭化物が均一に分散した組織が得られ、耐摩耗性が著
しく向上していると同時に、相手材への攻撃性をさらに
減少させることができるという著大なる効果が得られる
。
合金は、Ｃｒ：５〜２０重量％、Ｐ：０．１〜１重量％
、Ｃ：０．５〜３重量％を含むＦｅ系焼結合金であって
、ＦｅはＣｒ：５〜２０重量％、Ｐ：０．ｌＮ１重量％
、Ｃ：０，５〜２重量％を含むＦｅ基合金粉末として成
形・焼結することにより少なくとも２種類の炭化物が分
散した組織を有する耐摩耗性焼結合金であるから、微細
な炭化物が均一に分散した組織が得られ、耐摩耗性が著
しく向上していると同時に、相手材への攻撃性をさらに
減少させることができるという著大なる効果が得られる
。
第３１図は実施例および比較例において製作したカムピ
ースの外観を示す説明図、第２図は前記カムピースの耐
久試験に用いたカムシャフトの一部を示す外観説明図、
第３図は第２図のカムシャフトのカム部の断面を示す説
明図、ｆ：ｆＩＪＪ図は台上モータリング耐久試験結果
を示すグラフ、第５図は比較例７によるカムピースの金
属組織顕微鏡写真、第６図は実施例５によるカムピース
の金属組織顕微鏡写真である。 特許出願人 日産自動車株式会社 代理人弁理士 小 塩 豊 ３．５ 第４図 １０ｏｕｍ
ースの外観を示す説明図、第２図は前記カムピースの耐
久試験に用いたカムシャフトの一部を示す外観説明図、
第３図は第２図のカムシャフトのカム部の断面を示す説
明図、ｆ：ｆＩＪＪ図は台上モータリング耐久試験結果
を示すグラフ、第５図は比較例７によるカムピースの金
属組織顕微鏡写真、第６図は実施例５によるカムピース
の金属組織顕微鏡写真である。 特許出願人 日産自動車株式会社 代理人弁理士 小 塩 豊 ３．５ 第４図 １０ｏｕｍ
Claims (2)
- （１）Ｃｒ：５〜２０重量％、Ｐ：０．１〜１重量％、
Ｃ：０．５〜３重量％を含むＦｅ系焼結合金であって、
ＦｅはＣｒ：５〜２０重量％、Ｐ：０．１〜１重量％、
Ｃ：０．５〜２重量％なるＦｅ基合金粉末として成形・
焼結することにより少なくとも２種類の炭化物が分散し
た組織を有することを特徴とする耐摩耗性焼結合金。 - （２）Ｆｅ基合金粉末が、Ｃｒ：５〜２０重量％、Ｐ：
０．１〜１重量％、Ｃ：０．１〜２重量％、Ｍｏ：０．
１〜３重量％、Ｖ：０．１〜３重量％を含む特許請求の
範囲第（１）項記載の耐摩耗性焼結合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18501184A JPS6164854A (ja) | 1984-09-04 | 1984-09-04 | 耐摩耗性焼結合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18501184A JPS6164854A (ja) | 1984-09-04 | 1984-09-04 | 耐摩耗性焼結合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6164854A true JPS6164854A (ja) | 1986-04-03 |
Family
ID=16163208
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18501184A Pending JPS6164854A (ja) | 1984-09-04 | 1984-09-04 | 耐摩耗性焼結合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6164854A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998016666A1 (en) * | 1996-10-11 | 1998-04-23 | Federal-Mogul Sintered Products Limited | Iron based metal powder mixture and component made therefrom |
| JP2016113659A (ja) * | 2014-12-12 | 2016-06-23 | 住友電工焼結合金株式会社 | 焼結部品の製造方法、及び焼結部品 |
-
1984
- 1984-09-04 JP JP18501184A patent/JPS6164854A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998016666A1 (en) * | 1996-10-11 | 1998-04-23 | Federal-Mogul Sintered Products Limited | Iron based metal powder mixture and component made therefrom |
| JP2016113659A (ja) * | 2014-12-12 | 2016-06-23 | 住友電工焼結合金株式会社 | 焼結部品の製造方法、及び焼結部品 |
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