JPH0116905B2 - - Google Patents
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- JPH0116905B2 JPH0116905B2 JP58243362A JP24336283A JPH0116905B2 JP H0116905 B2 JPH0116905 B2 JP H0116905B2 JP 58243362 A JP58243362 A JP 58243362A JP 24336283 A JP24336283 A JP 24336283A JP H0116905 B2 JPH0116905 B2 JP H0116905B2
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
この発明は、内燃機関の吸排気バルブ・ステム
先端部に接合されて該バルブの寿命を延長するチ
ツプ材に関するものである。 通常、内燃機関の吸・排気バルブは第1図に示
されるような形状を有しており、その傘部1がシ
リンダ内の高温酸化腐食性雰囲気の中で使用され
るために高度の耐久性が要求されている。なお、
第1図に示されるバルブにおいて、符号1で示さ
れる部分は傘部、符号2で示される部分は首部、
符号3で示される部分はステム、そして符号4で
示される部分はステム先端部である。 そして、そのステム先端部は、繰り返しの衝撃
荷重を大きく受けるために耐摩耗性が特に強く要
求されている。 そこで、従来、このような内燃機関用バルブに
は、JISG4311に規定される耐熱鋼棒のうちの
SUH―1、SUH―31及びSUH―35等の高Cr或
いは高Cr高Ni含有のマルテンサイト系又はオー
ステナイト系耐熱鋼が、焼入れ・焼戻しの熱処理
状態で使用されていた。 ところが、近年、内燃機関に関する高速化、高
効率化等の要求に対処するためターボ等の過給機
を備えたものや、デイーゼル機関の普及が目ざま
しく、特に、前記のバルブ・ステム先端部に対す
る使用条件が一段と厳しさを加えてきた。このた
め、バルブ・ステム先端部の耐久性、特に耐摩耗
性の更なる向上が切実に要求され、しかも安定し
た品質での多量生産が要求されるようになつてき
たのである。 このようなことから、これら吸・排気バルブの
軸端部の摩耗に対して、例えば高硬度合金を肉盛
りしたり、硬質クロムメツキを施したり等種々の
処置が行われているが、前記高硬度合金の価格が
比較的高いことや、これらの手段を施して得られ
る効果がそれほど満足できるものでないこともあ
つて、より確実な対処手段を望まれているのが現
状であつた。 本発明者等は、このような現状をふまえた上
で、益々厳しくなる使用条件においても十分な寿
命を達成する内燃機関用バルブを提供すべく、試
行錯誤を繰り返しながら研究を重ねた結果、以下
(a)〜(c)に示される如き知見を得るに至つたのであ
る。即ち、 (a) 内燃機関の吸・排気バルブのステム先端部
に、予め別個に製造した焼結合金製チツプを摩
擦圧接等の手段によつて一体的に結合すると、
焼結合金の気孔性による毛細管現象が主因とな
つて常時均一な潤滑機構が前記軸端部に保た
れ、スカツフイングや摩耗が極力抑制されるこ
と、 (b) 特に、バルブ・ステム先端部に結合する材料
を、C:1〜5%(以下、成分組成割合を示す
%は重量%とする)、Cr:5〜30%、Pおよび
Bのうちの1種または2種(合量で)0.1〜3
%、Mn:0.1〜6%を含有し、残りがFeおよび
不可避不純物から成る成分組成で、かつ硬質炭
化物が均一に分散した組織を有する耐摩耗性
Fe基焼結材料にすれば、バルブに高い耐摩耗
性・耐久性が確保されて安定した品質となり、
しかも多量生産が可能であること、 (c) バルブステム先端部が粉末治金法で製造され
たものとすることで、相手材質(タペツト材
質)に応じて適切なバルブ・ステム先端部材料
を選択し得るようになること。 この発明は、上記知見に基づいてなされたもの
であり、 C:1〜5%、Cr:5〜30%、 PおよびBのうちの1種または2種(合量
で):0.1〜3%、 Mn:0.1〜6%、 を含有し、残りがFeと不可避不純物から成る成
分組成で、かつ硬質炭化物が均一に分散した組織
を有する耐摩耗性Fe基焼結材料にて、内燃機関
用バルブのステム先端部に接合されるチツプ材を
構成した点に特徴を有するものである。 次いで、上記チツプ材において、その成分割合
を前記の如くに限定した理由を説明する。 C C成分には、素地に固溶してこれを強化し、
かつCrと結合して炭化物を形成し、合金の耐
摩耗性を向上させる作用があるが、その含有量
が1%未満では所望の優れた耐摩耗性を確保す
ることができず、一方5%を越えて含有させる
と、炭化物の析出量が多くなり過ぎると共にこ
れが粗大化するようになつて、合金が脆化する
ばかりでなく、相手部材の損傷も著しくなるこ
とから、その含有量を1〜5%と定めた。 Cr Cr成分には、素地に固溶してこれを強化し、
かつCと結合して高硬度を有するCr炭化物を
形成し、もつて合金の耐摩耗性を向上させる作
用があるが、その含有量が5%未満では所望の
優れた耐摩耗性を確保することができず、一方
30%を越えて含有させると、合金が脆化すると
ともに相手部材(タペツト)の損傷も激しくな
ることから、その含有量を5〜30%と定めた。 P、及びB これらの成分には、素地中に固溶してこれを
強化するとともに、硬さを高めて耐摩耗性を向
上させ、かつ焼結時にFe、Cとの反応により
液相を発生せしめて焼結を活性化し、もつて焼
結体の緻密化及び炭化物生成の安定化を図る均
等的作用があるが、その含有量が0.1%未満で
は前記作用に所望の効果が得られず、一方3%
を越えて含有させると合金の脆化が著しくなる
ことから、その含有量を0.1〜3%と定めた。 Mn Mn成分は、素地に固溶してこれを強化する
ほか、高温酸化性、靭性及ひなじみ性を向上す
る作用をもつが、その含有量が0.1%未満では
所望の効果を得ることができず、一方6%を越
えて含有させてもより一層の向上効果を得るこ
とができないので、経済性をも考慮してその含
有量を0.1〜6%と定めた。 第2乃至4図は、本発明のチツプ材を結合した
内燃機関の吸・排気バルブ・ステム先端部のそれ
ぞれ別の例を示した概略図であり、符号5で示さ
れるものは例えばSUH―1の耐熱鋼製バルブ・
ステム軸部であり、符号6で示されるものは硬質
Fe基粉末治金材料から成るチツプ材で構成され
るバルブ・ステム先端部である。チツプ材は、例
えば13.5Cr―2.5C―0.6P―0.5Mn―Feなる配合組
成の原料粉末を5t/cm2で成形後、1150℃にて1時
間程度真空中で焼結し、密度:7.4g/cm3の焼結合
金として形成した後、摩擦圧接にてステム軸部に
接合するのが良い。なお、ステム軸部とチツプ材
の接合方法としては、摩擦圧接のほかにろう付法
や抵抗溶接法等をも採用できることはもちろんで
ある。 次に、この発明を実施例により説明する。 実施例 まず、原料粉末として、次の(ア)〜(タ)に示す
ものを準備した。 (ア) 粒度が―100メツシユのFe―Cr合金粉末
(Cr:13%含有)、 (イ) 粒度が―200メツシユのFe―Cr合金粉末
(Cr:60%含有)、 (ウ) 粒度が―100メツシユのFe粉末、 (エ) 粒度が―200メツシユのFe―60Mn合金粉末、 (オ) 粒度が―325メツシユのFe―25P合金粉末、 (カ) 粒度が―200メツシユのFe―20B合金粉末、 (キ) 粒度が―325メツシユのC粉末。 次に、これらを第1表に示される組成となるよ
うに配合し、1%のステアリン酸亜鉛を添加後、
マイニユート・ミキサーにて30分間混合した。続
いて、5t/cm2の成形圧にて成形後、真空雰囲気中
で、1100〜1250℃の所定の温度に80分間保持して
焼結することにより、実質的に配合組成と同一の
成分組成を有する本発明チツプ材1〜18および比
較チツプ材1〜4をそれぞれ製造した。 なお、比較チツプ材1〜4は、構成成分のうち
のいずれかの成分含有量(第1表に※印を付す)
がこの発明の範囲から外れたものである。
先端部に接合されて該バルブの寿命を延長するチ
ツプ材に関するものである。 通常、内燃機関の吸・排気バルブは第1図に示
されるような形状を有しており、その傘部1がシ
リンダ内の高温酸化腐食性雰囲気の中で使用され
るために高度の耐久性が要求されている。なお、
第1図に示されるバルブにおいて、符号1で示さ
れる部分は傘部、符号2で示される部分は首部、
符号3で示される部分はステム、そして符号4で
示される部分はステム先端部である。 そして、そのステム先端部は、繰り返しの衝撃
荷重を大きく受けるために耐摩耗性が特に強く要
求されている。 そこで、従来、このような内燃機関用バルブに
は、JISG4311に規定される耐熱鋼棒のうちの
SUH―1、SUH―31及びSUH―35等の高Cr或
いは高Cr高Ni含有のマルテンサイト系又はオー
ステナイト系耐熱鋼が、焼入れ・焼戻しの熱処理
状態で使用されていた。 ところが、近年、内燃機関に関する高速化、高
効率化等の要求に対処するためターボ等の過給機
を備えたものや、デイーゼル機関の普及が目ざま
しく、特に、前記のバルブ・ステム先端部に対す
る使用条件が一段と厳しさを加えてきた。このた
め、バルブ・ステム先端部の耐久性、特に耐摩耗
性の更なる向上が切実に要求され、しかも安定し
た品質での多量生産が要求されるようになつてき
たのである。 このようなことから、これら吸・排気バルブの
軸端部の摩耗に対して、例えば高硬度合金を肉盛
りしたり、硬質クロムメツキを施したり等種々の
処置が行われているが、前記高硬度合金の価格が
比較的高いことや、これらの手段を施して得られ
る効果がそれほど満足できるものでないこともあ
つて、より確実な対処手段を望まれているのが現
状であつた。 本発明者等は、このような現状をふまえた上
で、益々厳しくなる使用条件においても十分な寿
命を達成する内燃機関用バルブを提供すべく、試
行錯誤を繰り返しながら研究を重ねた結果、以下
(a)〜(c)に示される如き知見を得るに至つたのであ
る。即ち、 (a) 内燃機関の吸・排気バルブのステム先端部
に、予め別個に製造した焼結合金製チツプを摩
擦圧接等の手段によつて一体的に結合すると、
焼結合金の気孔性による毛細管現象が主因とな
つて常時均一な潤滑機構が前記軸端部に保た
れ、スカツフイングや摩耗が極力抑制されるこ
と、 (b) 特に、バルブ・ステム先端部に結合する材料
を、C:1〜5%(以下、成分組成割合を示す
%は重量%とする)、Cr:5〜30%、Pおよび
Bのうちの1種または2種(合量で)0.1〜3
%、Mn:0.1〜6%を含有し、残りがFeおよび
不可避不純物から成る成分組成で、かつ硬質炭
化物が均一に分散した組織を有する耐摩耗性
Fe基焼結材料にすれば、バルブに高い耐摩耗
性・耐久性が確保されて安定した品質となり、
しかも多量生産が可能であること、 (c) バルブステム先端部が粉末治金法で製造され
たものとすることで、相手材質(タペツト材
質)に応じて適切なバルブ・ステム先端部材料
を選択し得るようになること。 この発明は、上記知見に基づいてなされたもの
であり、 C:1〜5%、Cr:5〜30%、 PおよびBのうちの1種または2種(合量
で):0.1〜3%、 Mn:0.1〜6%、 を含有し、残りがFeと不可避不純物から成る成
分組成で、かつ硬質炭化物が均一に分散した組織
を有する耐摩耗性Fe基焼結材料にて、内燃機関
用バルブのステム先端部に接合されるチツプ材を
構成した点に特徴を有するものである。 次いで、上記チツプ材において、その成分割合
を前記の如くに限定した理由を説明する。 C C成分には、素地に固溶してこれを強化し、
かつCrと結合して炭化物を形成し、合金の耐
摩耗性を向上させる作用があるが、その含有量
が1%未満では所望の優れた耐摩耗性を確保す
ることができず、一方5%を越えて含有させる
と、炭化物の析出量が多くなり過ぎると共にこ
れが粗大化するようになつて、合金が脆化する
ばかりでなく、相手部材の損傷も著しくなるこ
とから、その含有量を1〜5%と定めた。 Cr Cr成分には、素地に固溶してこれを強化し、
かつCと結合して高硬度を有するCr炭化物を
形成し、もつて合金の耐摩耗性を向上させる作
用があるが、その含有量が5%未満では所望の
優れた耐摩耗性を確保することができず、一方
30%を越えて含有させると、合金が脆化すると
ともに相手部材(タペツト)の損傷も激しくな
ることから、その含有量を5〜30%と定めた。 P、及びB これらの成分には、素地中に固溶してこれを
強化するとともに、硬さを高めて耐摩耗性を向
上させ、かつ焼結時にFe、Cとの反応により
液相を発生せしめて焼結を活性化し、もつて焼
結体の緻密化及び炭化物生成の安定化を図る均
等的作用があるが、その含有量が0.1%未満で
は前記作用に所望の効果が得られず、一方3%
を越えて含有させると合金の脆化が著しくなる
ことから、その含有量を0.1〜3%と定めた。 Mn Mn成分は、素地に固溶してこれを強化する
ほか、高温酸化性、靭性及ひなじみ性を向上す
る作用をもつが、その含有量が0.1%未満では
所望の効果を得ることができず、一方6%を越
えて含有させてもより一層の向上効果を得るこ
とができないので、経済性をも考慮してその含
有量を0.1〜6%と定めた。 第2乃至4図は、本発明のチツプ材を結合した
内燃機関の吸・排気バルブ・ステム先端部のそれ
ぞれ別の例を示した概略図であり、符号5で示さ
れるものは例えばSUH―1の耐熱鋼製バルブ・
ステム軸部であり、符号6で示されるものは硬質
Fe基粉末治金材料から成るチツプ材で構成され
るバルブ・ステム先端部である。チツプ材は、例
えば13.5Cr―2.5C―0.6P―0.5Mn―Feなる配合組
成の原料粉末を5t/cm2で成形後、1150℃にて1時
間程度真空中で焼結し、密度:7.4g/cm3の焼結合
金として形成した後、摩擦圧接にてステム軸部に
接合するのが良い。なお、ステム軸部とチツプ材
の接合方法としては、摩擦圧接のほかにろう付法
や抵抗溶接法等をも採用できることはもちろんで
ある。 次に、この発明を実施例により説明する。 実施例 まず、原料粉末として、次の(ア)〜(タ)に示す
ものを準備した。 (ア) 粒度が―100メツシユのFe―Cr合金粉末
(Cr:13%含有)、 (イ) 粒度が―200メツシユのFe―Cr合金粉末
(Cr:60%含有)、 (ウ) 粒度が―100メツシユのFe粉末、 (エ) 粒度が―200メツシユのFe―60Mn合金粉末、 (オ) 粒度が―325メツシユのFe―25P合金粉末、 (カ) 粒度が―200メツシユのFe―20B合金粉末、 (キ) 粒度が―325メツシユのC粉末。 次に、これらを第1表に示される組成となるよ
うに配合し、1%のステアリン酸亜鉛を添加後、
マイニユート・ミキサーにて30分間混合した。続
いて、5t/cm2の成形圧にて成形後、真空雰囲気中
で、1100〜1250℃の所定の温度に80分間保持して
焼結することにより、実質的に配合組成と同一の
成分組成を有する本発明チツプ材1〜18および比
較チツプ材1〜4をそれぞれ製造した。 なお、比較チツプ材1〜4は、構成成分のうち
のいずれかの成分含有量(第1表に※印を付す)
がこの発明の範囲から外れたものである。
【表】
【表】
得られたチツプ材のロツクウエル硬さ(Cスケ
ール)を第1表に併せて示す。 このようにして製造したチツプ材を、内燃機関
用バルブ本体(SUH―35製)に摩擦溶接してス
テム先端部を形成した後、1000〜1100℃に6秒間
加熱後水冷するという高周波焼入れを行い、研摩
工程を経てバルブを形成した。 これらのバルブを用いた実際のエンジンによる
摩耗試験結果を、同じく第1表に併せて示した。 また、第1表には従来バルブの硬さと同一条件
での摩耗試験結果を示した。 なお、エンジンによる摩耗試験条件は次の通り
であつた。 エンジン種別:デイーゼルエンジン(乗用車
用)、 潤滑油:特殊劣化油、 油温:120℃、 回転数:2500rpm、 運転時間:連続200時間。 そして、摩耗の程度は、タペツトと接触するバ
ルブ・ステム先端部の端面における最大摩耗深さ
を測定して判定した。 第1表に示される結果からも明らかなように、
本発明チツプ材1〜18は、いずれも従来バルブに
比して一段とすぐれた耐摩耗性を示すのに対し
て、比較チツプ材1〜4を見られるように、構成
成分のうちのC、Cr、P、またはBの含有量が
この発明の範囲から低い方に外れると、十分満足
する耐摩耗性を示さないことがわかる。 上述のように、この発明によれば、使用条件が
益々厳しくなつているエンジンバルブの寿命を、
従来のものよりも格段に向上できるところの、バ
ルブ・ステム先端部に溶接されるチツプ材を比較
的安価に提供することができるなど、産業上有用
な効果がもたらされるのである。
ール)を第1表に併せて示す。 このようにして製造したチツプ材を、内燃機関
用バルブ本体(SUH―35製)に摩擦溶接してス
テム先端部を形成した後、1000〜1100℃に6秒間
加熱後水冷するという高周波焼入れを行い、研摩
工程を経てバルブを形成した。 これらのバルブを用いた実際のエンジンによる
摩耗試験結果を、同じく第1表に併せて示した。 また、第1表には従来バルブの硬さと同一条件
での摩耗試験結果を示した。 なお、エンジンによる摩耗試験条件は次の通り
であつた。 エンジン種別:デイーゼルエンジン(乗用車
用)、 潤滑油:特殊劣化油、 油温:120℃、 回転数:2500rpm、 運転時間:連続200時間。 そして、摩耗の程度は、タペツトと接触するバ
ルブ・ステム先端部の端面における最大摩耗深さ
を測定して判定した。 第1表に示される結果からも明らかなように、
本発明チツプ材1〜18は、いずれも従来バルブに
比して一段とすぐれた耐摩耗性を示すのに対し
て、比較チツプ材1〜4を見られるように、構成
成分のうちのC、Cr、P、またはBの含有量が
この発明の範囲から低い方に外れると、十分満足
する耐摩耗性を示さないことがわかる。 上述のように、この発明によれば、使用条件が
益々厳しくなつているエンジンバルブの寿命を、
従来のものよりも格段に向上できるところの、バ
ルブ・ステム先端部に溶接されるチツプ材を比較
的安価に提供することができるなど、産業上有用
な効果がもたらされるのである。
第1図は内燃機関の吸・排気バルブの概略図、
第2図、第3図及び第4図は本発明のチツプ材を
接合したバルブ・ステム先端部のそれぞれ別の例
を示す概略模式図である。 図面において、1……傘部、2……バルブ首
部、3……バルブ・ステム、4……バルブ・ステ
ム先端部、5……バルブ・ステム軸部、6……接
合された本発明チツプ材で構成されるバルブ・ス
テム先端部。
第2図、第3図及び第4図は本発明のチツプ材を
接合したバルブ・ステム先端部のそれぞれ別の例
を示す概略模式図である。 図面において、1……傘部、2……バルブ首
部、3……バルブ・ステム、4……バルブ・ステ
ム先端部、5……バルブ・ステム軸部、6……接
合された本発明チツプ材で構成されるバルブ・ス
テム先端部。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 C:1〜5%、Cr:5〜30%、 PおよびBのうちの1種または2種(合量
で):0.1〜3%、 Mn:0.1〜6%、 を含有し、残りがFeと不可避不純物から成る組
成(以上重量%)を有し、かつ硬質炭化物が均一
に分散した組織を有する耐摩耗性Fe基焼結材料
で構成したことを特徴とする内燃機関用バルブの
ステム先端部に接合されるチツプ材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24336283A JPS60135556A (ja) | 1983-12-23 | 1983-12-23 | 内燃機関用バルブのステム先端部に接合されるチツプ材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24336283A JPS60135556A (ja) | 1983-12-23 | 1983-12-23 | 内燃機関用バルブのステム先端部に接合されるチツプ材 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60135556A JPS60135556A (ja) | 1985-07-18 |
JPH0116905B2 true JPH0116905B2 (ja) | 1989-03-28 |
Family
ID=17102708
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24336283A Granted JPS60135556A (ja) | 1983-12-23 | 1983-12-23 | 内燃機関用バルブのステム先端部に接合されるチツプ材 |
Country Status (1)
Country | Link |
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JP (1) | JPS60135556A (ja) |
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US4929288A (en) * | 1988-01-04 | 1990-05-29 | Borges Robert J | Corrosion and abrasion resistant alloy |
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US8765052B2 (en) * | 2012-03-27 | 2014-07-01 | Stoody Company | Abrasion and corrosion resistant alloy and hardfacing/cladding applications |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS5822358A (ja) * | 1981-07-30 | 1983-02-09 | Mitsubishi Metal Corp | 燃料供給ポンプの構造部材用Fe基焼結合金 |
-
1983
- 1983-12-23 JP JP24336283A patent/JPS60135556A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS5822358A (ja) * | 1981-07-30 | 1983-02-09 | Mitsubishi Metal Corp | 燃料供給ポンプの構造部材用Fe基焼結合金 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
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JPS60135556A (ja) | 1985-07-18 |
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