JPS6156754A - 水平式連続鋳造設備 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、下！ｌ：ｌｉ：が６０放されたＹｒ’ｔＫＡ
タンクからの溶湯を６入１１　ｔ、て、水平方向の鋳造
体を連続的に形成ザる水平連続１１ｊ造設備に関する。

従来の技術 このような水平連続鋳造設備でのｖｆ造方法は、最低変
形度を守って引続き辞仮ベルトに圧延される予備材料と
しての連続鋳造体の製造に用いられる。圧延は、冷間ま
たは熱間で（うわれる。予ガ）ベルトでは鋳造厚は通常
２５から４０ｍｍであり、予冷ベルトでは２から８　ｍ
ｍである。このような金属ベルトの幅は、約２０００　
ｍｍ以下である。

一部加熱し一部冷却したテーブルの一端でｆｌｉ　ｉ告
し、その帯状鋳造体を他端に取付けた上下のローラ対に
より薄板に成形−ケる方法により、金属溶湯を鋳込むこ
とは公知である（１アハル１〜　ヘルマン博士「連続鋳
造ハンドブック」、デニνツヒルドルフ、アルミニウム
出版有限会社、　１９５８年、２９ページ、指示４８）
。１；１．錫、亜鉛またはその合金のような金属が荷造
されていた１９０７年以来、この方法は１９０８年に改
良され、固定デープルを回転ベルトに代えることにより
、生じるベルト状の酔仮が完全硬化前に破れることを避
けた。十分便化した後、始めて薄板は固定テーブルどロ
ーラのＧＯに遂した。

さらに、金屈溶湧の連続的鋳込にＪ３いて、下部が聞１
孜された貯湯タンクから、連、続坊造ｊガ型を形成する
二つの鋳車の間に鋳込むことが公知でのる。

金属溶湯は、対向するベルトの対の間で荷造断面を側方
で制限して連続鋳造される。

発明が解決しようとする問題点 これら公知の技術に４３ける問題点は、ｖｆ造作呆が、
貯湯タンクにみける溶湯の深さにもとづく静圧力と、貯
湯タンクの出湯口の断面形状とにより影響を受ける点に
ある。すなわち、この結果、鋳造体の厚さのコントロー
ルが複雑であるか、あるいｔま事実上不可能になってし
まう。このような状況下では、鋳造体の厚さ調節は全く
不可能ではないにぽよ、極めて困難であるという問題点
がある。

そこで本発明はこのような問題点を解決し、貯湯タンク
の溶湯窩さ等のパラメータに影響されずに鋳造体の厚さ
調節を行なえるようにして、特に薄肉の鋳造体を得るこ
とができるようにすること））　　　　　を目的と１Ｊ
る。

問題点を解決するための手段 上記問題点を解決するため本発明は、横方向に配置され
た走行式金属ベル１−の上方に、この金属ベルト上に溶
湯を供給可能な下端開放式の貯湯タンクを設け、 ｉ）η記貯湯タンクにＪｊりる鋳込体取出し側のタンク
壁の下端部に、ｌ１ｒＪ記金属ベルトとの間で鋳造体の
厚さを設定可能であるとともに、要求される鋳造体厚さ
に応じて前記金属ベルトからの高さを調節可能な下端流
出縁を形成し、 たちのである。

作用 このようなものであると、貯湯タンクと運動ヅ−る金属
ベルトとの間のｎ能個所には、なんらの問題も生じない
。なぜならば、弘進体取出方向とは反対側での貯湯タン
クと金属ベルトどの間では、金属溶湯のメニスカスによ
り運動間隙を保持できるため、特別な密閉部材を用いる
必要がな（＼ためである。Ｍ３ａ体の厚さ設定自体は、
この場合有利なことに、貯湯タンクの下端流出縁によっ
て行なわれ、この場合は、単位時間当たりの金属溶湯の
流量が、底００口部の断面積を適切なものとすることに
より予め制限できることが特に有利である。

それでもなお本発明では、鋳造速度調整の問題は生じな
い。というのも、鋳造速度が金属ベルトの運動速度と金
属ベルトの冷却とにより調整される点に本発明の改善が
あるためである。

′ｆ／ｉ造速度のある程度の影響は、冶金上の理由から
、鋳造速度が貯湯タンク中の溶湯溜さにより調整される
点にある。

７Ｎ光明にもとづく装置霞は、より具体的には、次のよ
うに＋５，７成するのが有利であるａずなりら貯湯タン
クがその下側に詩造林幅の流出口を有し、この流出口は
、鋳造体取出し方向と反対側では、支持ローラの上＠案
内され冷却される金属ベルトに運動間隙をとって配置さ
れた貯湯タンク壁にて形成され、また鋳込体取出し方向
に向いた側では、貯湯タンクの断面を狭くするタンク壁
にて形成された４１Ｘ５成となっている。このような装
置の利点は、比較的小さい流出口を備えた大容量の貯湯
タンクを実現でさることにあるため、貯湯タンク内の溶
湯溜さが比較的小さい場合でも連続荷造に十分な金属溶
湯が常に存在する点にある。

鋳造体の厚さ調節は、ｍ造林取出し側にある貯湯タンク
壁が、Ｍ進体厚さに応じた高さに金属ベルト上で調節さ
れることにより行なわれる。この厚さｉＪ！ＩｆｌＤは
、貯湯タンクが鋳込体取出し側と反対の貯湯タンク壁の
下縁を中心どして傾倒できることにより可能となる。

装置技術上、ｖｉ造進体冷Ｍｌ固化（よ、１ａい熱伝導
率をもつ金属ベルトが鋳造体と反対側の表面で冷ｆｉｌ
Ｊｅれることにより容易に行なわれる。金属ベルトのこ
のような冷ｆＪＪ、ずなわら短い区間での冷却は、高い
熱伝導率をもつ金属ベルトが約１から２　ｍｍの厚さを
もつことにより達已られる。

本発明のその他の具体例として、ｔｒｉ’渇タンクと金
属ベルトどの間の運動間隙を約０．２から　１．０ｍｍ
とりることができる。この場合、運動間隙とは、金属溶
湯のメニスカスの領域での貯湯タンクの壁縁と金属ベル
ト面との間隔をいう。

貯湯タンク以外の装置に要求される点は、金属ベルトが
複数の支持ローラに＜１、り案内されてＪ′３つ、その
中の少なくと・ｂ一つが金属ベルトのためのテンション
ロー“うの役を果たし、他の少なくとし一つが回転駆動
ローラであることだＣプである。

実施例 以下、本発明の一実施例を図面にもとづいて説明する。

第１図〜第２図にＪ５いて、金属溶湯１は鋳造温度で貯
湯タンク２の中にあり、タンク２は底開口部３を■６え
ている。貯湯タンク２は鋳込体取出し側４を形成し、そ
こで鋳造体５が鋳込体取出し方向６に取り出される。こ
のｆ！、　ｂ体取出し側４には、タンク壁７が設りられ
でいる。鋳込体取出し側４と反対側の貯湯タンク壁８は
、品い熱伝導率の金属ベルト９との間に運動間隙１０を
形成してＪ５す、この間隙１０は、約０．２から　１．
ｏｍｍの高さで、金Ｉｉ１溶渇によりメニスカス１１の
形で閉鎖される。運動間隙１０では、金属溶湯１が、た
とえばアルゴンまたは窒素のような不活性ガスからなる
ガス１ スシールドまたはガス放射により、閉鎖されるか、また
は外部から高い圧力を加えられる。

金ｒＦ４溶瀉１は垂直Ｐｉ１１２から貯湯タンク壁８で
の方向転換により水平線１３に移＜Ｅ　Ｌ、、この１１
．γ、下側９ｂを冷却噴射流１４により冷１．＋Ｊｂれ
る金属ベル１−９の上側９ａに触れる。このため、この
冷ム１工程での排熱量は、金属溶湯１の保右然吊Ｊ、り
も人きい。金属ベルト９の温度は、このＪ、うな冷１１
１」工程では、當に冷却噴射流１４の温度水準に留まっ
ている。鋳込体取出し側４での貯湯タンク壁７は、その
下＠ｉ流出縁７ａにより、厚さ間隔１５１Ｊなわち３ｈ
漬休５の１７さを決定ヅる。金属ベル１−９は、５Ｎ　
’ｒ責休体の重量を支える一連の支持ローラ１６のトを
案内される。支持ローラ１Ｇの間隔Ｃｒｙ、８につの支
持ローラ１Ｇの間で金属ベルト９が対応した引張負荷を
受ける場合に水平の合わせ面が生じるように選択される
。金属ベルト９はしかし水平線１３に対し鋭角に配量す
ることもできる。金属ベルト９は、さらに少なくとも一
つの駆動支持ローラ１Ｇと、テンションローラとして組
成された支持ローラ１Ｇとに案内されている。駆動用の
支持ローラ１６が金属ベルト９に伝達づ゛る運動速度は
、湾曲可能な金属ベル１〜９の熱伝導率にもとづいた鋳
）貴速度に相当する。訪８速度は、金属溶湯１の貯湯タ
ンク２内での深さ１７、′す゛なわら溶湯面高ざ１７ａ
によっても調整することができる。

しかしながら溶渇面窩さ１７ａは、速度調整のための本
来の判定基準ではない。むしろ底開口部３での金属ベル
ト９との複合作用による金属溶湯１の動力学的挙動が決
定要因であり、その場合垂直線１２から水平線１３への
流れの方向転換が自動的調整手段となっている。

本装置を（１４成する貯湯タンク２は、その下側の貯タ
ンク壁７の下端流出縁７ａにおいて辺造幅を備え、金属
ベルト９との間隔により鋳造厚さを形成している。鋳込
体取出し方向６と反対側１８において、貯湯タンク８と
金属ベルト９の間に運動間隙１０が形成され、この間隙
１０は既述のメニスカス１１が生じるにうに設定されて
いる。鋳造体取出し側４では貯湯タンク壁７が貯湯タン
ク２の１折而偵を狭めてＪ３す、このため水平開口部も
垂直開口部も生じ、この時貯湯タンク壁７の下！’ｉＡ
ｉ流出縁７ａが鋳造体５の厚さすなわち厚さ間隔１５が
決定し、同時に連続鋳造鋳型のｆｉｌＩさを受は持つ。

矢印１９で示唆されているだけであるが、貯湯タンク壁
７の昇降により厚さ間隔１５を調節できるＪ：うになっ
ており、この調節は、貯湯タンク壁８の下縁を中心とし
て貯湯タンク２を傾倒させることによっても実施できる
。

高０熱伝導率をもつ金属ベルト９の厚きは、高い引張力
の伝達の際に、高い熱伝達効率と十分な弾力性が保証さ
れる程度のものでなければならず、その厚さは１〜２　
ｍｍが好適である。貯蔵タンク２と金属ベル１〜９の間
の運動間隙１０は、たとえば鋼溶湯の鋳込みの場合はａ
、２ｍｍに設定する。金属ベルト９はこの場合支持ロー
ラ１６の一つによりて張ったまま保持され、支持ローラ
１６の少なくとも一つにより矢印方向２０へ駆動される
。

Ｊス下に、本発明の好適な実施例を列記づる。

（Ａ）下部の聞いた貯湯タンクから金属？打揚、特に鋼
溶湯を連続的に鋳造づるための方法であって、金属溶湯
１が、底聞［１部３の領域において、貯湯タンク２の訪
）４体取出し側４とは反対側の壁８のところでの、殆ど
平坦な高熱伝導率の走行式金属ベルト９上への連続的供
給により、垂直線１２から、鋳込体取出し方向６に移１
１１Ｊする金属ベルト９方向へ方向転換され、その際貯
湯タンク２と金属ベルト９との間で、少なくともｖＩ造
鉢体取出側４に向いた貯湯タンク壁７により、鋳造体５
のための厚さ間隔１５が設定されることを特徴とする水
平連続鋳造方法。

（１３Ｊ訪造速度が、金属ベルト９の移１ｉＩＩ速度と
、金属ベルト９の冷却状態とにより調整されることを特
徴とする前（＾）項に記載の方法。

（Ｃ）鋳造速度が、貯湯タンク２の中の溶湯の深さ１７
により追加して調整されることを特徴とする＋１η（Ａ
）項おにび（Ｂ）項に記載の方法。゛（Ｄ）貯湯タンク
２の下側に詩造幅をもつ下端流出縁７ａが形成され、餐
造林取出し方向６の反対側１８では、支持ローラ１６の
上を案内され冷却される金属ベルト９に運動間隔１０を
もって配置された貯湯タンク壁８を境界部とし、ＩＪ造
鉢体取出方向６に向いた側４では、貯湯タンク２の断面
を狭めている貯湯タンク壁７を境界部とすることを１．
′を徴とする前（八）項から（Ｃ）項までに記載の方法
を実施づるための装置。

（０鋳造体取出し側４にある貯湯タンク檗７が、鋳造体
５の厚さ間隔１５に応じて金属ベルト９上で高さを調節
できることを特徴とする前（０１項に記載の装置。

（Ｆ）貯湯タンク２がＩ造林取出し側４と反対側１８の
貯湯タンクｇｉ８の下縁を中心として傾倒できることを
特徴とザる前（Ｄ）項Ｊｊよび（Ｅ）項に記載の装置。

（Ｇ）高い熱伝導率をもつ金属ベル１−９がｊ７７Ｎ休
５と反対側の表面で冷却されていることを特徴とする前
（０）項からＣＦ）項までに記載の装置。

（１１）高い熱伝導率をもつ金属ベル１−９が約１　ｍ
ｒ＋から２　ａｒｍの厚さを右ヅることを特徴とする前
（Ｄ）項から（Ｇ）項までに記載の装置。

［）貯湯タンク２と金属ベルト９との間の運動間隙１０
が、約０．２７訓から１．ｏｍｍであることを特徴どす
る前（Ｄ）項から（１１）項までに記載の装置。

（Ｊ）金属ベルト９が複数の支持ローラ１６ににり案内
されてｄ３す、そのうちの少なくとも一つが金属ベルト
のためのテンションローラの役Ｖ」をし、またその中の
他の少なくとも一つが回転駆動されていることを特徴と
する前（Ｄ）項から（１）項までに記載の装置。

発明の効果 」ス上述べたように本発明によると、鋳造体の厚さを、
貯湯タンク内の溶湯高ざ等のパラメータの影児ゝを受（
プずに、タンク壁の下端流出縁の金属ベルトからの高さ
だけにて調節することができ、このため心向のＶＦ６体
を田する場合に特に右利である。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例の断面図、第２図はその斜視
図である。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、横方向に配置された走行式金属ベルトの上方に、こ
   の金属ベルト上に溶湯を供給可能な下端開放式の貯湯タ
   ンクを設け、 前記貯湯タンクにおける鋳造体取出し側のタンク壁の下
   端部に、前記金属ベルトとの間で鋳造体の厚さを設定可
   能であるとともに、要求される鋳造体厚さに応じて前記
   金属ベルトからの高さを調節可能な下端流出縁を形成し
   、 たことを特徴とする水平式連続鋳造設備。