JPS6155501A - 排熱回収ボイラ - Google Patents
排熱回収ボイラInfo
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- JPS6155501A JPS6155501A JP59175030A JP17503084A JPS6155501A JP S6155501 A JPS6155501 A JP S6155501A JP 59175030 A JP59175030 A JP 59175030A JP 17503084 A JP17503084 A JP 17503084A JP S6155501 A JPS6155501 A JP S6155501A
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Classifications
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- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
- F23J15/00—Arrangements of devices for treating smoke or fumes
- F23J15/006—Layout of treatment plant
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
- B01D53/86—Catalytic processes
- B01D53/8621—Removing nitrogen compounds
- B01D53/8625—Nitrogen oxides
- B01D53/8631—Processes characterised by a specific device
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
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- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
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- F01K23/10—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/106—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle with water evaporated or preheated at different pressures in exhaust boiler
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B37/00—Component parts or details of steam boilers
- F22B37/008—Adaptations for flue gas purification in steam generators
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
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- F23J2219/10—Catalytic reduction devices
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、ガスタービン装置の排ガスを熱源として他の
蒸気原動機の駆動蒸気を発生する排熱回収ボイラに係わ
シ、特に排ガス中の窒素酸化物Ｎ Ｏｘ酸度を低減させ
得る排熱回収ボイラ装置に関する。
蒸気原動機の駆動蒸気を発生する排熱回収ボイラに係わ
シ、特に排ガス中の窒素酸化物Ｎ Ｏｘ酸度を低減させ
得る排熱回収ボイラ装置に関する。
従来ガスタービン装置と、その排ガスを熱源として蒸気
を発生する排熱回収ボイラ装置と、この発生蒸気をｇＭ
Ｊ蒸気とする蒸気タービン装置とを備えた複合サイクル
プラントにおいて、排ガス中のＮ Ｏｘを除去するため
の脱硝装置は、排熱回収ボイラ内に配置されている。
を発生する排熱回収ボイラ装置と、この発生蒸気をｇＭ
Ｊ蒸気とする蒸気タービン装置とを備えた複合サイクル
プラントにおいて、排ガス中のＮ Ｏｘを除去するため
の脱硝装置は、排熱回収ボイラ内に配置されている。
一般に、脱硝装置の脱硝率は、所定の温度範囲の反応温
度で高くなる。例えば、排ガス中に還元済としてアンモ
ニアを注入し、酸化鉄系の触媒を充填した反応器中を通
過させることより窒素酸化物を無ゴの窒素分と、水蒸気
とに還元分解する乾式接触還元分解法の場合、脱硝効率
は触媒層反応温度、即ち、脱硝装置の触媒層を通過する
燃焼ガス温度に大きく依存し、反応温度が３００Ｃから
２００Ｃに低下するに従って急激に低下し、３１０Ｃ〜
４７０Ｃでほぼ最高の脱硝効率となる。
度で高くなる。例えば、排ガス中に還元済としてアンモ
ニアを注入し、酸化鉄系の触媒を充填した反応器中を通
過させることより窒素酸化物を無ゴの窒素分と、水蒸気
とに還元分解する乾式接触還元分解法の場合、脱硝効率
は触媒層反応温度、即ち、脱硝装置の触媒層を通過する
燃焼ガス温度に大きく依存し、反応温度が３００Ｃから
２００Ｃに低下するに従って急激に低下し、３１０Ｃ〜
４７０Ｃでほぼ最高の脱硝効率となる。
ガスタービン装置からの排ガスの温度は、クーピンの定
格運転時〜部分負荷運転時に亘って大きく変化し、例え
ば、定格運転時の約５３０Ｃから２５％部分負荷運転時
の約３３０Ｃまで低下する。
格運転時〜部分負荷運転時に亘って大きく変化し、例え
ば、定格運転時の約５３０Ｃから２５％部分負荷運転時
の約３３０Ｃまで低下する。
そこで、上述した所定の温度領域にタービンの負荷条件
が変化しても出来るだけ近づけうるよう排熱回収ボイラ
内に配置される高圧蒸発器を高圧側蒸発器と低圧側蒸発
器あ２つに分割し、その間に脱硝装置を配置することが
提案されている（特開昭５４−９６６０４号公報）。
が変化しても出来るだけ近づけうるよう排熱回収ボイラ
内に配置される高圧蒸発器を高圧側蒸発器と低圧側蒸発
器あ２つに分割し、その間に脱硝装置を配置することが
提案されている（特開昭５４−９６６０４号公報）。
しかしながら、このような方法においても、２５％部分
負荷時における脱硝装置入口排ガス温度は、約２６０Ｃ
まで低下し、脱硝効率の低下を避は得ない。脱硝装置出
側のＮ０ｘ（１４度を規制値以下に抑えるためには、定
格運転時にその必要性がないにもかかわらず脱硝装置の
触媒を大巾に増加しなければならないという問題がある
。更に、ガスタービンの排ガス中のＮ Ｏｘ濃度は、負
荷条件によって変わるが、上述した従来装置ではその変
動に十分に対処できない。
負荷時における脱硝装置入口排ガス温度は、約２６０Ｃ
まで低下し、脱硝効率の低下を避は得ない。脱硝装置出
側のＮ０ｘ（１４度を規制値以下に抑えるためには、定
格運転時にその必要性がないにもかかわらず脱硝装置の
触媒を大巾に増加しなければならないという問題がある
。更に、ガスタービンの排ガス中のＮ Ｏｘ濃度は、負
荷条件によって変わるが、上述した従来装置ではその変
動に十分に対処できない。
本発明の目的は、出来るだけ少ない触媒でＮＯｘを低減
し、さらに、ガスタービンの負荷が低負荷から定格負荷
に亘って変動してもＮ Ｏｘを所定値に収める様負荷に
応じて脱硝効率分布を任意に設定し得る脱硝装置を備え
た排熱回収ボイラ装置を提供することにある。
し、さらに、ガスタービンの負荷が低負荷から定格負荷
に亘って変動してもＮ Ｏｘを所定値に収める様負荷に
応じて脱硝効率分布を任意に設定し得る脱硝装置を備え
た排熱回収ボイラ装置を提供することにある。
ガスタービンの排ガスを利用して蒸気タービンを駆動す
る蒸気を発生させる排熱回収ボイラにおいて、排ガス中
のＮ Ｏｘ成分を除去するための脱硝装置を少なくとも
２個前記排熱回収ボイラ内に配置することによシ脱硝装
置の脱硝効率のタービン負荷に対する分布を変えうるよ
うにし、ガスタービンの排ガス中のＮＯｘｍ度分布の変
化や負荷変化に伴う排ガス温度の変化に起因する悪影響
を回避できるようにしたことを特徴とする。
る蒸気を発生させる排熱回収ボイラにおいて、排ガス中
のＮ Ｏｘ成分を除去するための脱硝装置を少なくとも
２個前記排熱回収ボイラ内に配置することによシ脱硝装
置の脱硝効率のタービン負荷に対する分布を変えうるよ
うにし、ガスタービンの排ガス中のＮＯｘｍ度分布の変
化や負荷変化に伴う排ガス温度の変化に起因する悪影響
を回避できるようにしたことを特徴とする。
以下、本発明の一実施例を第１図によシ説明する。第１
図において、複合サイクルプラントはガスタービン装置
１０と、該ガスタービン装置から排出てれる排ガスを熱
源として蒸気を発生する排熱回収ボイラ装置２０と、該
排熱回収ボイラで発生した蒸気を駆動蒸気とする蒸気タ
ービン装置４０と、ガスタービン装置１０から排出され
る排ガスの窒素酸化物（Ｎ Ｏｘ ）を除去する脱硝装
置３０及び３２とを備えている。そしてガスタービン装
［１０は導入空気５を加圧する空気圧縮機１１と、加圧
空気を燃料系統６から供給された燃料と共に燃焼する燃
焼器１４と、燃焼により生じた排ガスにより駆動される
タービン１２と、負荷を取る発電機１３を有している。
図において、複合サイクルプラントはガスタービン装置
１０と、該ガスタービン装置から排出てれる排ガスを熱
源として蒸気を発生する排熱回収ボイラ装置２０と、該
排熱回収ボイラで発生した蒸気を駆動蒸気とする蒸気タ
ービン装置４０と、ガスタービン装置１０から排出され
る排ガスの窒素酸化物（Ｎ Ｏｘ ）を除去する脱硝装
置３０及び３２とを備えている。そしてガスタービン装
［１０は導入空気５を加圧する空気圧縮機１１と、加圧
空気を燃料系統６から供給された燃料と共に燃焼する燃
焼器１４と、燃焼により生じた排ガスにより駆動される
タービン１２と、負荷を取る発電機１３を有している。
また、排熱回収ボイラ装置から導かれる排ガス流の上流
から下流に沿って過熱器２１、前側高圧蒸発器２２−Ａ
、後側高圧蒸発器２２−Ｂ、高圧節炭器２３、低圧蒸発
器２４、低圧節炭器２５及び煙突２６を有し、低圧節炭
器２５出口と高圧節炭器２３との間にはボイラ移送ポン
プ３１が設置され、給水を昇圧送水している。
から下流に沿って過熱器２１、前側高圧蒸発器２２−Ａ
、後側高圧蒸発器２２−Ｂ、高圧節炭器２３、低圧蒸発
器２４、低圧節炭器２５及び煙突２６を有し、低圧節炭
器２５出口と高圧節炭器２３との間にはボイラ移送ポン
プ３１が設置され、給水を昇圧送水している。
さらに、過熱器２１及び低圧蒸気ドラム２７を通じ低圧
蒸発器２４で生じた谷々の蒸気を蒸気配管２，３を通じ
て蒸気タービン装置４０に導びき、ガスタービン発電機
と共通の発電機１３にて負荷を取る。そして蒸気タービ
ン装置４０からは給水が給水配管１を通じて低圧節炭器
２５に導びかれる様になっている。さらに、この排熱回
収ボイラ装置２０の前側高圧蒸発器２２−Ａと後側高圧
蒸発器２２−Ｂとの間及び過熱器２１と前側高圧蒸発器
２２−Ａとの間にそれぞれ脱硝装置３０゜３２が設置さ
れている。
蒸発器２４で生じた谷々の蒸気を蒸気配管２，３を通じ
て蒸気タービン装置４０に導びき、ガスタービン発電機
と共通の発電機１３にて負荷を取る。そして蒸気タービ
ン装置４０からは給水が給水配管１を通じて低圧節炭器
２５に導びかれる様になっている。さらに、この排熱回
収ボイラ装置２０の前側高圧蒸発器２２−Ａと後側高圧
蒸発器２２−Ｂとの間及び過熱器２１と前側高圧蒸発器
２２−Ａとの間にそれぞれ脱硝装置３０゜３２が設置さ
れている。
次に、以上の構成から成る脱硝装置を備えた複合ブイク
ルプラントの排熱回収ボイラの作用について説明する。
ルプラントの排熱回収ボイラの作用について説明する。
第１図において、ガスタービンの入口空気５は金気圧縮
機１１で加圧後、燃焼器１４にて燃料を燃焼させて高温
の燃焼ガスとなジタービン１２を駆動する。その後、排
ガスは排熱回収ボイラ装置２０に導入される。ガスター
ビンが定格負荷で運転される場合には第２図に示される
排熱回収ボイラ装置２０内の排ガス温度特性より約５３
０Ｃで過熱器２１に流入し、約４７０１：の排ガスとな
って前側脱硝装置３２に流入することになる。前側脱硝
装置３２の上流に、流下した燃焼排ガス中へアンモニア
注入装置７からアンモニアガスを噴霧して混合させ、前
側脱硝装置３２内部の触媒層へ流入接触させることで排
ガス中の窒素酸化物の一部がこの触媒の作用によシ無害
の窒素と酸素とに還元分解される。さらに排ガスは前側
高圧蒸発器２２−Ａを通じ、温度が約３６０Ｃとなって
もう一方の後側脱硝装置３０へと流入する。さらに排ガ
スは後側高圧蒸発器２２−Ｂ。
機１１で加圧後、燃焼器１４にて燃料を燃焼させて高温
の燃焼ガスとなジタービン１２を駆動する。その後、排
ガスは排熱回収ボイラ装置２０に導入される。ガスター
ビンが定格負荷で運転される場合には第２図に示される
排熱回収ボイラ装置２０内の排ガス温度特性より約５３
０Ｃで過熱器２１に流入し、約４７０１：の排ガスとな
って前側脱硝装置３２に流入することになる。前側脱硝
装置３２の上流に、流下した燃焼排ガス中へアンモニア
注入装置７からアンモニアガスを噴霧して混合させ、前
側脱硝装置３２内部の触媒層へ流入接触させることで排
ガス中の窒素酸化物の一部がこの触媒の作用によシ無害
の窒素と酸素とに還元分解される。さらに排ガスは前側
高圧蒸発器２２−Ａを通じ、温度が約３６０Ｃとなって
もう一方の後側脱硝装置３０へと流入する。さらに排ガ
スは後側高圧蒸発器２２−Ｂ。
高圧節炭器２３、低圧蒸発器２４、低圧節炭器２５を流
下し煙突２６よ）排出される。脱硝装置の反応温度と脱
硝率は、例えば第２図に示すような関係にあシ、約３０
０Ｃ〜４５０Ｃにおいて脱硝率が高い。上述したケース
では脱硝装置３２の脱硝率は、幾分低下するが、脱硝装
置３０の脱硝率は、高く維持されるので全体としての脱
硝率を高く保持できる。
下し煙突２６よ）排出される。脱硝装置の反応温度と脱
硝率は、例えば第２図に示すような関係にあシ、約３０
０Ｃ〜４５０Ｃにおいて脱硝率が高い。上述したケース
では脱硝装置３２の脱硝率は、幾分低下するが、脱硝装
置３０の脱硝率は、高く維持されるので全体としての脱
硝率を高く保持できる。
一方、ガスタービンが部分負荷の一例として２５裂負荷
で運示される場合には、第３図の如くガスタービン燃焼
排ガス温度は約３３０Ｃと低下する。この場合、後側脱
硝装置３０人ロ排ガス温度は従来方法におけるものと同
様的２６００まで低下し、それに伴い脱硝効率は低下す
るが本発明の前側脱硝装置３２人ロ排ガス温度は約３１
０Ｃと高いので脱硝効率は、高く保持され、全体として
の脱硝効率を十分高くできる。
で運示される場合には、第３図の如くガスタービン燃焼
排ガス温度は約３３０Ｃと低下する。この場合、後側脱
硝装置３０人ロ排ガス温度は従来方法におけるものと同
様的２６００まで低下し、それに伴い脱硝効率は低下す
るが本発明の前側脱硝装置３２人ロ排ガス温度は約３１
０Ｃと高いので脱硝効率は、高く保持され、全体として
の脱硝効率を十分高くできる。
本発明の実施例によシ、タービン負荷に応じて脱硝装置
の脱硝効率分布を任意に変更しうる状況を第４図を用い
て説明する。
の脱硝効率分布を任意に変更しうる状況を第４図を用い
て説明する。
ここで、曲線ａは蒸発器の間に１個の脱硝装置を配置し
た従来方式における特性を示す曲線す。
た従来方式における特性を示す曲線す。
ｃ、ｄは第１図に示すように２個の脱硝装置３０゜３２
を配置したものにおいて、従来方式と同量の触媒量を装
置３２の触媒量と装置３０の触媒層の比が、それぞれｌ
：２（曲線ｂ）、ｌ：ｌ（曲線Ｃ）、２：１（曲線ｄ）
となるように配分した場合の全体の脱硝効率特性を示す
ものである。
を配置したものにおいて、従来方式と同量の触媒量を装
置３２の触媒量と装置３０の触媒層の比が、それぞれｌ
：２（曲線ｂ）、ｌ：ｌ（曲線Ｃ）、２：１（曲線ｄ）
となるように配分した場合の全体の脱硝効率特性を示す
ものである。
以上の特性を比較すると、従来方式の特性（曲線ａ）は
ガスタービンが高負荷時においては高い効率を示すもの
の、部分負荷、特に５０チ負荷以下においては非常に低
くなる特性である。
ガスタービンが高負荷時においては高い効率を示すもの
の、部分負荷、特に５０チ負荷以下においては非常に低
くなる特性である。
一方、本発明の実施例によると、低負荷域での脱硝効率
を改善でき、この改善効果は、触媒配分比率が高い程増
加する。高負荷域での脱硝効率は逆に低下するので脱硝
効率の分布を一様に上昇する曲線からピークを有する曲
線まで任意に変えうる。
を改善でき、この改善効果は、触媒配分比率が高い程増
加する。高負荷域での脱硝効率は逆に低下するので脱硝
効率の分布を一様に上昇する曲線からピークを有する曲
線まで任意に変えうる。
第５図に、ガスタービン負荷に対する従来方式ガスター
ビン出口側Ｎ Ｏｘ濃度を曲線Ａに、また脱硝装置出口
側ＮＯｘ濃度を曲線Ａ ａ ＋ Ａ ｂ ｒＡＣ１人ｄ
に示す。ここで、脱硝装置出口（ｆｌｔＪＯｘ濃度特性
曲線は第５図の曲線Ａ、！：第４図での各々の脱硝効率
分布曲＃ｉａｌ ｂ＃ Ｃｔ ｄとを組合せたものであ
る。 １ 同図中の一点鎖線は、ガスタービン負荷２５チ以上での
脱硝装置出口側の規制値の一例（ＩＯＰ）を示す。
ビン出口側Ｎ Ｏｘ濃度を曲線Ａに、また脱硝装置出口
側ＮＯｘ濃度を曲線Ａ ａ ＋ Ａ ｂ ｒＡＣ１人ｄ
に示す。ここで、脱硝装置出口（ｆｌｔＪＯｘ濃度特性
曲線は第５図の曲線Ａ、！：第４図での各々の脱硝効率
分布曲＃ｉａｌ ｂ＃ Ｃｔ ｄとを組合せたものであ
る。 １ 同図中の一点鎖線は、ガスタービン負荷２５チ以上での
脱硝装置出口側の規制値の一例（ＩＯＰ）を示す。
ここで、従来設備における脱硝装置出口ｍｌ’ＮＯｘ特
性（曲線Ａ ａ ）では、ガスタービン負Ｒ約３゜袋以
下において規制値のＩＯＰ以下を満足することが出来な
い。−万、上述した本発明の各実施例は採用時における
Ｎ Ｏｘ 特性Ａ ｂ ｒ Ａ Ｃ＋ Ａ ｄは、ガス
タービン負荷２５％においても全て満足できる。さらに
曲線Ａｄ（触媒：ｉ１配分比率２：１）では、規制値ま
で全負荷域で非常に余裕が有シ、この分の脱硝触媒量を
減少させることができる。
性（曲線Ａ ａ ）では、ガスタービン負Ｒ約３゜袋以
下において規制値のＩＯＰ以下を満足することが出来な
い。−万、上述した本発明の各実施例は採用時における
Ｎ Ｏｘ 特性Ａ ｂ ｒ Ａ Ｃ＋ Ａ ｄは、ガス
タービン負荷２５％においても全て満足できる。さらに
曲線Ａｄ（触媒：ｉ１配分比率２：１）では、規制値ま
で全負荷域で非常に余裕が有シ、この分の脱硝触媒量を
減少させることができる。
また、ガスタービンの全負荷域で脱硝装置出口側ＮＯｘ
ｍ度特性が、従来方式に比べ非常に均一化し変動の少な
いものとなっている。
ｍ度特性が、従来方式に比べ非常に均一化し変動の少な
いものとなっている。
第６図は、第５図と同様の特性図であるが、ガスタービ
ン出口側Ｎ Ｏｘ濃度の分布が変わった場合を示す。こ
こで、曲線Ｂはガスタービン出口側Ｎ Ｏｘ 投Ｗ ’
ｔ”、そして曲ｍ Ｂ ’ ＊ Ｂ ｂ＊ Ｂ Ｃ＊Ｊ
３ｄは脱硝装置出口側Ｎ Ｏｘ濃度特性を示す。同図か
ら明らかなように従来方式（曲線１３ａ）及び曲線Ｂｂ
においても規制値１０Ｆを満足できない。
ン出口側Ｎ Ｏｘ濃度の分布が変わった場合を示す。こ
こで、曲線Ｂはガスタービン出口側Ｎ Ｏｘ 投Ｗ ’
ｔ”、そして曲ｍ Ｂ ’ ＊ Ｂ ｂ＊ Ｂ Ｃ＊Ｊ
３ｄは脱硝装置出口側Ｎ Ｏｘ濃度特性を示す。同図か
ら明らかなように従来方式（曲線１３ａ）及び曲線Ｂｂ
においても規制値１０Ｆを満足できない。
これに対し、高温側の脱硝装置３２の配分比率が高い場
合（特性曲線ＢＣ，Ｂｄ）は、規制値を満足することが
可能である。回旋１３ｄでは低負荷から定格負荷に亘っ
て余裕かめるので脱硝触媒量の低減も可能となる。
合（特性曲線ＢＣ，Ｂｄ）は、規制値を満足することが
可能である。回旋１３ｄでは低負荷から定格負荷に亘っ
て余裕かめるので脱硝触媒量の低減も可能となる。
ところで、ガスタービン装置の進歩に伴い、ガスタービ
ン燃焼ガス温度は増々上昇することが予想される。すな
わち、第３図に示した排熱回収ゲイ２装置内部の各温度
特性は、順次高温側へ移行し第７図に示すような特性と
なる。この場合、第１図の脱硝装置３２．３０の分割設
置法では、ガスタービンの定格負荷時に排ガス温度が高
過ぎて第２図の脱硝効率特性でも明らかな様に、脱硝装
置３２の効率が極端に低下し全体の脱硝効率が下がるこ
ととなる。これを防ぐためには、過熱器２１と前側高圧
蒸発器２２−ＡＬｖ間に脱硝装置を配置する代シに後側
高圧蒸発器２２−Ｂと高圧節炭器２３との間に脱硝装置
３３を配置すればよい（脱硝装置は３０と３３の２個と
なる）。
ン燃焼ガス温度は増々上昇することが予想される。すな
わち、第３図に示した排熱回収ゲイ２装置内部の各温度
特性は、順次高温側へ移行し第７図に示すような特性と
なる。この場合、第１図の脱硝装置３２．３０の分割設
置法では、ガスタービンの定格負荷時に排ガス温度が高
過ぎて第２図の脱硝効率特性でも明らかな様に、脱硝装
置３２の効率が極端に低下し全体の脱硝効率が下がるこ
ととなる。これを防ぐためには、過熱器２１と前側高圧
蒸発器２２−ＡＬｖ間に脱硝装置を配置する代シに後側
高圧蒸発器２２−Ｂと高圧節炭器２３との間に脱硝装置
３３を配置すればよい（脱硝装置は３０と３３の２個と
なる）。
第８図はガスタービン負荷に対する脱硝効率特性で、曲
線ｅは従来方式の特性曲線、曲線ｆ、ｇ。
線ｅは従来方式の特性曲線、曲線ｆ、ｇ。
ｈは、第１図において２個の脱硝装置３ｏと３３を配置
し、かつ触媒量の配分比率をそれぞれ２：１（曲線ｆ）
、１：１（曲線ｇ）、１：２（曲線ｈ）とした場合の脱
硝効率特性を示す。第９図には、ガスタービン負荷に対
するガスタービン出口側ＮＯｘ濃度を曲線Ｃに、また脱
硝装置出口側ＮＯｘ濃度を第８図各特性曲線と第９図曲
線Ｃと組み合わせ、曲線Ｃｅ（従来方式）、Ｃｆ、Ｃｇ
。
し、かつ触媒量の配分比率をそれぞれ２：１（曲線ｆ）
、１：１（曲線ｇ）、１：２（曲線ｈ）とした場合の脱
硝効率特性を示す。第９図には、ガスタービン負荷に対
するガスタービン出口側ＮＯｘ濃度を曲線Ｃに、また脱
硝装置出口側ＮＯｘ濃度を第８図各特性曲線と第９図曲
線Ｃと組み合わせ、曲線Ｃｅ（従来方式）、Ｃｆ、Ｃｇ
。
ｃｈに示してちる。この図から明らかなように従来方式
では脱硝装置出口側Ｎ Ｏｘ濃度規制値（１０解以下）
を満足することはできないが、本発明の実施例の場合（
曲線Ｃｆ、Ｃｇ、Ｃｈ）には、充分満足し得るものとな
っている。
では脱硝装置出口側Ｎ Ｏｘ濃度規制値（１０解以下）
を満足することはできないが、本発明の実施例の場合（
曲線Ｃｆ、Ｃｇ、Ｃｈ）には、充分満足し得るものとな
っている。
以上、２個の脱硝装置を排熱回収ボイラ内に配置した場
合について説明したが、３個以上の脱硝装置を適宜ボイ
ラ内に配置してもよい。この場合、脱硝効率分布をよシ
任意に設定できる。脱硝装置は、排ガスの温度を考慮し
て決めればよく、ガスタービン排気流路に設けてもよい
。
合について説明したが、３個以上の脱硝装置を適宜ボイ
ラ内に配置してもよい。この場合、脱硝効率分布をよシ
任意に設定できる。脱硝装置は、排ガスの温度を考慮し
て決めればよく、ガスタービン排気流路に設けてもよい
。
本発明によれば、次のような効果がある。
１、負荷変動に係りなく脱硝装置出口側のＮ Ｏｘ濃度
を均一化できる。
を均一化できる。
２、同量脱硝触媒を有する従来脱硝装置と本発明装置を
比較した場合、脱硝効率の向上が可能となる。
比較した場合、脱硝効率の向上が可能となる。
３、ＮＯｘの規制値を満足し得る脱硝融媒の量は、本発
明により大巾に低減できる。
明により大巾に低減できる。
４、脱硝効率の負荷に対する分布を変更できるのでガス
タービン負荷に対するガスタービン出口側Ｎ Ｏｘ濃度
の分布変化に対応できる。
タービン負荷に対するガスタービン出口側Ｎ Ｏｘ濃度
の分布変化に対応できる。
第１図は本発明の一実施例で、ガスタービンと排熱回収
ボイラを蒸気タービンとを組合せ、排熱回収ボイラ中に
乾式接融還元分解法による脱硝装置を設置した複合サイ
クルプラントの基本構成図、第２図は脱硝装置の脱硝反
応温度に対する脱硝効率特性図、第３図は排熱回収ボイ
ラ装置内部の各位置における排ガス温度特性図、第４図
はガスタービン負荷に対する触媒配分比率を変えた場合
の脱硝効率特性図、第５図はガスタービン負荷に対する
ガスタービン出口側Ｎ Ｏｘ濃Ｄ［と後側脱硝装置出口
側のＮＯＸ濃疲とその規制値を示す特性図、第６図は第
５図のガスタービン出口１１ｉ Ｎ Ｏｘ ｇ渡分布が
異なった」５合の特性図、第７図は、ガスタービン排ガ
ス温度が従来よりも高くなった場合の排熱回収ボイラ装
置内部の各位置における排ガス温度特性図、第８図は、
他の実施例におけるガスタービン負荷に対する触媒配分
比率を変えた場合の脱硝効率特性図、第９図はガスター
ビン負荷に対するガスタービン出口側Ｎ Ｏｘ濃度及び
脱硝装置出口側ＮＯｘ濃度とその規制値の一例を示す図
である。 １０・・・ガスタービン装置、２０・・・排熱回収ボイ
ラ装置、２１・・・過熱器、２２−Ａ・・・前側高圧蒸
発器、２２−Ｂ・・・後側高圧蒸発器、３０．３２．３
３・・・脱硝装置。
ボイラを蒸気タービンとを組合せ、排熱回収ボイラ中に
乾式接融還元分解法による脱硝装置を設置した複合サイ
クルプラントの基本構成図、第２図は脱硝装置の脱硝反
応温度に対する脱硝効率特性図、第３図は排熱回収ボイ
ラ装置内部の各位置における排ガス温度特性図、第４図
はガスタービン負荷に対する触媒配分比率を変えた場合
の脱硝効率特性図、第５図はガスタービン負荷に対する
ガスタービン出口側Ｎ Ｏｘ濃Ｄ［と後側脱硝装置出口
側のＮＯＸ濃疲とその規制値を示す特性図、第６図は第
５図のガスタービン出口１１ｉ Ｎ Ｏｘ ｇ渡分布が
異なった」５合の特性図、第７図は、ガスタービン排ガ
ス温度が従来よりも高くなった場合の排熱回収ボイラ装
置内部の各位置における排ガス温度特性図、第８図は、
他の実施例におけるガスタービン負荷に対する触媒配分
比率を変えた場合の脱硝効率特性図、第９図はガスター
ビン負荷に対するガスタービン出口側Ｎ Ｏｘ濃度及び
脱硝装置出口側ＮＯｘ濃度とその規制値の一例を示す図
である。 １０・・・ガスタービン装置、２０・・・排熱回収ボイ
ラ装置、２１・・・過熱器、２２−Ａ・・・前側高圧蒸
発器、２２−Ｂ・・・後側高圧蒸発器、３０．３２．３
３・・・脱硝装置。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ガスタービンの排ガスを利用して蒸気タービンを駆
動する蒸気を発生させる排熱回収ボイラにおいて、前記
排ガス中のＮＯｘ成分を除去するための脱硝装置を前記
排熱回収ボイラ内に少なくとも２つ配置したことを特徴
とする排熱回収ボイラ。 ２、特許請求の範囲第１項において、前記排熱回収ボイ
ラは、排ガスの下流側から上流側に向つて順に配置され
た前記排ガスで給水を予熱する節炭器、予熱された給水
を蒸発させる後側蒸発器と前側蒸発器及び蒸気化した給
水を加熱して前記蒸気タービン用の駆動蒸気を発生させ
る過熱器を備えていることを特徴とする排熱回収ボイラ
。 ３、特許請求の範囲第２項において、前記脱硝装置は、
少なくとも前記２つの蒸発器の間及び前記前側蒸発器と
前記過熱器の間に配置されていることを特徴とする排熱
回収ボイラ。 ４、特許請求の範囲第２項において、前記脱硝装置は、
少なくとも前記２つの蒸発器の間及び前記後側蒸発器と
前記節炭器の間に配置されていることを特徴とする排熱
回収ボイラ。 ５、特許請求の範囲第３項又は第４項において、前記蒸
発器は、高圧蒸発器であり、更に前記節炭器の後流側に
低圧蒸発器を配置したことを特徴とする排熱回収ボイラ
。 ６、特許請求の範囲第５項において、前記２つの脱硝装
置の位置及び各触媒量の配分比率は、タービン負荷に対
する前記ガスタービンの出側ＮＯｘ濃度分布に応じて決
められることを特徴とする排熱回収ボイラ。 ７、特許請求の範囲第５項において、前記２つの脱硝装
置の位置及び各触媒量の配分比率は、タービン負荷に応
じて決まる前記ガスタービン出側における排ガス温度に
基づいて決められることを特徴とする排熱回収ボイラ。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59175030A JPS6155501A (ja) | 1984-08-24 | 1984-08-24 | 排熱回収ボイラ |
| DE8585904152T DE3570276D1 (en) | 1984-08-24 | 1985-08-23 | Boiler capable of recovering waste heat and having denitration devices |
| PCT/JP1985/000466 WO1986001579A1 (en) | 1984-08-24 | 1985-08-23 | Boiler capable of recovering waste heat and having denitration devices |
| EP85904152A EP0190366B1 (en) | 1984-08-24 | 1985-08-23 | Boiler capable of recovering waste heat and having denitration devices |
| US06/841,179 US4693213A (en) | 1984-08-24 | 1985-08-23 | Waste heat recovery boiler |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59175030A JPS6155501A (ja) | 1984-08-24 | 1984-08-24 | 排熱回収ボイラ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6155501A true JPS6155501A (ja) | 1986-03-20 |
| JPH0429923B2 JPH0429923B2 (ja) | 1992-05-20 |
Family
ID=15988988
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59175030A Granted JPS6155501A (ja) | 1984-08-24 | 1984-08-24 | 排熱回収ボイラ |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4693213A (ja) |
| EP (1) | EP0190366B1 (ja) |
| JP (1) | JPS6155501A (ja) |
| DE (1) | DE3570276D1 (ja) |
| WO (1) | WO1986001579A1 (ja) |
Families Citing this family (30)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0718525B2 (ja) * | 1987-05-06 | 1995-03-06 | 株式会社日立製作所 | 排ガスボイラ |
| JPS64326A (en) * | 1987-06-23 | 1989-01-05 | Hitachi Ltd | Nox abating type gas turbine plant |
| JP2659720B2 (ja) * | 1987-09-11 | 1997-09-30 | 三菱重工業株式会社 | 排ガス熱交換装置 |
| JP2554101B2 (ja) * | 1987-09-28 | 1996-11-13 | 三菱重工業株式会社 | 排ガスボイラ |
| DE3741882C1 (en) * | 1987-12-10 | 1989-02-02 | Gea Luftkuehler Happel Gmbh | Steam generator with once-through forced flow |
| US4875436A (en) * | 1988-02-09 | 1989-10-24 | W. R. Grace & Co.-Conn. | Waste heat recovery system |
| JP2516661B2 (ja) * | 1988-07-25 | 1996-07-24 | 三菱重工業株式会社 | 再熱式排ガスボイラ |
| EP0561220B1 (de) * | 1992-03-16 | 1995-09-13 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum Betreiben einer Anlage zur Dampferzeugung und Dampferzeugeranlage |
| US5247991A (en) * | 1992-05-29 | 1993-09-28 | Foster Wheeler Energy Corporation | Heat exchanger unit for heat recovery steam generator |
| FR2698681B1 (fr) * | 1992-11-27 | 1994-12-30 | Stein Industrie | Chaudière de récupération en sortie de turbine à gaz. |
| DE19544224B4 (de) * | 1995-11-28 | 2004-10-14 | Alstom | Chemische Fahrweise eines Wasser/Dampf-Kreislaufes |
| JP3373771B2 (ja) | 1997-10-08 | 2003-02-04 | 株式会社東芝 | 排熱回収ボイラ |
| JP3794796B2 (ja) * | 1997-08-29 | 2006-07-12 | 三菱重工業株式会社 | コンバインド発電プラント |
| US6612249B2 (en) * | 2000-03-24 | 2003-09-02 | Unique Patents.Com, Llc | Zero NOx gaseous passivation process |
| US20040057888A1 (en) * | 2002-09-25 | 2004-03-25 | Mitsubishi Power Systmes, Inc. | Ammonia distribution grid for selective catalytic reduction (SCR) system |
| US7243619B2 (en) * | 2004-10-20 | 2007-07-17 | The Babcock & Wilcox Company | Dual pressure recovery boiler |
| US20080134994A1 (en) * | 2005-10-31 | 2008-06-12 | Sungkyou Choi | Waste Heat Recovery Apparatus and Method for Boiler System |
| US7331312B2 (en) * | 2005-10-31 | 2008-02-19 | Boiler Clinic, Inc. | Waste heat recovery apparatus and method for boiler system |
| US20070256424A1 (en) * | 2006-05-05 | 2007-11-08 | Siemens Power Generation, Inc. | Heat recovery gas turbine in combined brayton cycle power generation |
| US8245491B2 (en) | 2006-11-15 | 2012-08-21 | Modine Manufacturing Company | Heat recovery system and method |
| US20090205310A1 (en) * | 2008-02-20 | 2009-08-20 | General Electric Company | Power generation system having an exhaust gas attemperating device and system for controlling a temperature of exhaust gases |
| US8763404B2 (en) | 2008-12-31 | 2014-07-01 | Rolls-Royce Corporation | Systems, apparatuses, and methods of harnessing thermal energy of gas turbine engines |
| US20130283796A1 (en) * | 2011-01-04 | 2013-10-31 | Eco Power Solutions (Usa) Corp. | APPLYING OZONE NOx CONTROL TO AN HRSG FOR A FOSSIL FUEL TURBINE APPLICATION |
| CN104126058B (zh) * | 2012-02-23 | 2016-07-06 | 昭和电工株式会社 | 发电装置、发电方法、分解气体锅炉和分解气体涡轮 |
| WO2013165596A1 (en) | 2012-05-03 | 2013-11-07 | Eco Power Solutions (Usa) Corp. | Multi-pollution abatement device and method |
| CN102937296B (zh) * | 2012-11-20 | 2015-04-08 | 上海锅炉厂有限公司 | 一种适用脱硝设备负全程负荷投运的锅炉 |
| US9739476B2 (en) * | 2013-11-21 | 2017-08-22 | General Electric Technology Gmbh | Evaporator apparatus and method of operating the same |
| JP6516993B2 (ja) * | 2014-09-26 | 2019-05-22 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | コンバインドサイクルプラント並びにボイラの蒸気冷却方法 |
| CN111174189A (zh) * | 2019-08-26 | 2020-05-19 | 浙江卫星能源有限公司 | 一种用于燃气轮机尾气高效余热回收及脱硝联用的工艺 |
| CN114278956B (zh) * | 2021-12-28 | 2024-07-19 | 天津华赛尔传热设备有限公司 | 一种用于燃气锅炉的余热回收系统及燃气锅炉 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51151259A (en) * | 1975-06-20 | 1976-12-25 | Babcock Hitachi Kk | A desulfurization and denitration process for exhaust gases of boiler apparatus |
| JPS57192708A (en) * | 1981-05-25 | 1982-11-26 | Babcock Hitachi Kk | Method of operating recovery boiler for waste heat |
| JPS57196003A (en) * | 1981-05-27 | 1982-12-01 | Babcock Hitachi Kk | Method and device for denitrating waste heat recovery boiler |
| JPS57207701A (en) * | 1981-06-15 | 1982-12-20 | Hitachi Ltd | Waste-heat recovery boiler |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3443550A (en) * | 1967-05-05 | 1969-05-13 | Gen Electric | Two-section heat recovery steam generator |
| DE2512410C3 (de) * | 1975-03-21 | 1985-04-18 | Didier Engineering Gmbh, 4300 Essen | Verfahren zur Entfernung von Stickoxiden und Anlage zur Durchführung des Verfahrens |
| JPS51112483A (en) * | 1975-03-28 | 1976-10-04 | Asahi Glass Co Ltd | Multi-tank catalytic reaction apparatus |
| JPS609201B2 (ja) * | 1975-09-29 | 1985-03-08 | 株式会社日立製作所 | 排熱回収ボイラ装置 |
| CA1092910A (en) * | 1976-07-27 | 1981-01-06 | Ko'hei Hamabe | Boiler apparatus containing denitrator |
| FR2539216A1 (fr) * | 1976-07-27 | 1984-07-13 | Hitachi Shipbuilding Eng Co | Chaudiere comportant un ensemble de denitration |
| US4160805A (en) * | 1977-07-14 | 1979-07-10 | Hitachi Shipbuilding & Engineering Co. Ltd. | Boiler containing denitrator |
| JPS5477277A (en) * | 1977-12-02 | 1979-06-20 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Method and apparatus for reducing nitrogen oxides in combustion exhaust gas |
| JPS5479160A (en) * | 1977-12-07 | 1979-06-23 | Hitachi Ltd | Denitration method for exhaust gas |
| JPS6017967B2 (ja) * | 1978-01-18 | 1985-05-08 | 株式会社日立製作所 | 排熱回収ボイラ装置 |
| US4335084A (en) * | 1980-01-24 | 1982-06-15 | Roldiva, Inc. | Method for reducing NOx emissions from combustion processes |
| US4353206A (en) * | 1980-08-20 | 1982-10-12 | Westinghouse Electric Corp. | Apparatus for removing NOx and for providing better plant efficiency in combined cycle plants |
| US4353207A (en) * | 1980-08-20 | 1982-10-12 | Westinghouse Electric Corp. | Apparatus for removing NOx and for providing better plant efficiency in simple cycle combustion turbine plants |
| US4501233A (en) * | 1982-04-24 | 1985-02-26 | Babcock-Hitachi Kabushiki Kaisha | Heat recovery steam generator |
-
1984
- 1984-08-24 JP JP59175030A patent/JPS6155501A/ja active Granted
-
1985
- 1985-08-23 US US06/841,179 patent/US4693213A/en not_active Expired - Fee Related
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- 1985-08-23 DE DE8585904152T patent/DE3570276D1/de not_active Expired
- 1985-08-23 WO PCT/JP1985/000466 patent/WO1986001579A1/ja active IP Right Grant
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51151259A (en) * | 1975-06-20 | 1976-12-25 | Babcock Hitachi Kk | A desulfurization and denitration process for exhaust gases of boiler apparatus |
| JPS57192708A (en) * | 1981-05-25 | 1982-11-26 | Babcock Hitachi Kk | Method of operating recovery boiler for waste heat |
| JPS57196003A (en) * | 1981-05-27 | 1982-12-01 | Babcock Hitachi Kk | Method and device for denitrating waste heat recovery boiler |
| JPS57207701A (en) * | 1981-06-15 | 1982-12-20 | Hitachi Ltd | Waste-heat recovery boiler |
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| Publication number | Publication date |
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