JPS609201B2 - 排熱回収ボイラ装置 - Google Patents
排熱回収ボイラ装置Info
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Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明はガスタービン装置の燃焼排ガスを熱源として他
の蒸気原動機の駆動蒸気を発生する排熱回収ボィラ装置
に係り、特に燃焼排ガス中の窒素酸化物すなわちＮ○×
の濃度を低減させる緋熱回収ボィラ装置に関する。
の蒸気原動機の駆動蒸気を発生する排熱回収ボィラ装置
に係り、特に燃焼排ガス中の窒素酸化物すなわちＮ○×
の濃度を低減させる緋熱回収ボィラ装置に関する。
第１図は、従来公知のコンバインドサィクルプラントを
示している。
示している。
このプラントは、ガスタービン装置１０と、その燃焼排
ガスを熱源として蒸気を発生する緋熱回収ボィラ装置２
０と、ポィラ装置２０で発生した蒸気により駆動される
蒸気タービン装置４０と、各タービン装置１０及び４０
に直結された発電機１３及び４１とより構成されている
。緋熱回収ボィラ装直２０は、燃焼排ガス流３の上流側
から下流側に向って順次過熱器２１、蒸発器２２、節炭
器２３を備え、節炭器２３の下流側には煙突２４が設け
られている。
ガスを熱源として蒸気を発生する緋熱回収ボィラ装置２
０と、ポィラ装置２０で発生した蒸気により駆動される
蒸気タービン装置４０と、各タービン装置１０及び４０
に直結された発電機１３及び４１とより構成されている
。緋熱回収ボィラ装直２０は、燃焼排ガス流３の上流側
から下流側に向って順次過熱器２１、蒸発器２２、節炭
器２３を備え、節炭器２３の下流側には煙突２４が設け
られている。
給水配管１を介して節炭器２３に導かれた給水は、ここ
で子熱され、蒸発器２２で蒸気化し、更に過熱器２１で
加熱され、過熱蒸気となり、蒸気配管２を通して、蒸気
タービン装置４０に導入され、蒸気タービン装置及び発
電機４１を駆動する。ガスタービン装置１０は、外気４
を加圧する圧縮機１１と、燃料系統５からの燃料に前記
加圧空気を混合し燃焼させる燃焼器１４と、燃焼器１４
で生じた燃焼ガスにより駆動されるガスタービン１２と
、燃焼器１４内のＮ○×濃度を低減するための水或は蒸
気注入系統７とを備えている。
で子熱され、蒸発器２２で蒸気化し、更に過熱器２１で
加熱され、過熱蒸気となり、蒸気配管２を通して、蒸気
タービン装置４０に導入され、蒸気タービン装置及び発
電機４１を駆動する。ガスタービン装置１０は、外気４
を加圧する圧縮機１１と、燃料系統５からの燃料に前記
加圧空気を混合し燃焼させる燃焼器１４と、燃焼器１４
で生じた燃焼ガスにより駆動されるガスタービン１２と
、燃焼器１４内のＮ○×濃度を低減するための水或は蒸
気注入系統７とを備えている。
これらの構成から成るコンバインドサイクルプラントに
おいて、ガスタービン装置１０から排出される燃焼排ガ
スに含まれるＮＯ広濃度の低減策としては燃焼器１４内
に系統７を通じて水或は蒸気を注入することによってＮ
０×を下げる方法が探られている。しかしながら第２図
に示した如く注入水量或は蒸気量を増加させるとそれだ
けコンバインドサィクルプラントの熱効率が低下するこ
とになる。更にＮ○×排出量の総量が規制される様にな
ると、最早水或は蒸気注入によるＮ○×低減策のみでは
規制値達成が困難となる。この為一般のボィラ装置にお
いて考えられているように燃焼排ガス流路中に脱硝装置
を設置することが考えられる。この脱硝方式の一つであ
る乾式接触還元分解法は燃焼ガス中にアンモニアを注入
し、酸化鉄系の触媒を充填した反応器中を通過させるこ
とにより窒素酸化物を無害の窒素分と、水蒸気とに還元
分解するものであり、例えば、特開昭５０一７７７４号
公報などで公知である。ところが「 コンバインドサイ
クルプラントとして用いられる緋熱回収ボィラ装置つま
り、ガスタービン装置の燃焼排ガスを熱源とする８Ｅ熱
回収ボィラ装置にあっては、発電プラーント用の一般ボ
ィラと異り次のような特殊な運用をされるので、従来の
一般のボィラにおける脱硝装置とは異つた観点から検討
を加えなければならない。
おいて、ガスタービン装置１０から排出される燃焼排ガ
スに含まれるＮＯ広濃度の低減策としては燃焼器１４内
に系統７を通じて水或は蒸気を注入することによってＮ
０×を下げる方法が探られている。しかしながら第２図
に示した如く注入水量或は蒸気量を増加させるとそれだ
けコンバインドサィクルプラントの熱効率が低下するこ
とになる。更にＮ○×排出量の総量が規制される様にな
ると、最早水或は蒸気注入によるＮ○×低減策のみでは
規制値達成が困難となる。この為一般のボィラ装置にお
いて考えられているように燃焼排ガス流路中に脱硝装置
を設置することが考えられる。この脱硝方式の一つであ
る乾式接触還元分解法は燃焼ガス中にアンモニアを注入
し、酸化鉄系の触媒を充填した反応器中を通過させるこ
とにより窒素酸化物を無害の窒素分と、水蒸気とに還元
分解するものであり、例えば、特開昭５０一７７７４号
公報などで公知である。ところが「 コンバインドサイ
クルプラントとして用いられる緋熱回収ボィラ装置つま
り、ガスタービン装置の燃焼排ガスを熱源とする８Ｅ熱
回収ボィラ装置にあっては、発電プラーント用の一般ボ
ィラと異り次のような特殊な運用をされるので、従来の
一般のボィラにおける脱硝装置とは異つた観点から検討
を加えなければならない。
すなわち、一般ポィラは、発電プラントがベースロード
用として設計されているため、負荷変動が少〈、通常は
定格負荷で運転されるのに対し、コンバインドプラント
は、要求負荷変化に対する応答性が良いために、ピーク
またはミドルロード用として運転され、定常の運転にお
いても５０％負荷あるいは更に低い負荷から１００％負
荷の間で、短時間に負荷が変動する。
用として設計されているため、負荷変動が少〈、通常は
定格負荷で運転されるのに対し、コンバインドプラント
は、要求負荷変化に対する応答性が良いために、ピーク
またはミドルロード用として運転され、定常の運転にお
いても５０％負荷あるいは更に低い負荷から１００％負
荷の間で、短時間に負荷が変動する。
また、発電プラント用の一般ボィラでは、負荷が変動し
、ボィラへ供Ｖ給する燃料量が変動した場合でも、ボィ
ラ内での空気と燃料の比（空燃比）は、ほぼ一定に保た
れるが、コンバインドサィクルブラントにあっては、ガ
スタービン装置１０の回転速度は負荷が変っても一定で
あるため圧縮機１１を通る空気流量は一定となり、燃料
量が負荷に応じて変るため、燃焼器１４での空燃比はプ
ラント負荷により変化する。
、ボィラへ供Ｖ給する燃料量が変動した場合でも、ボィ
ラ内での空気と燃料の比（空燃比）は、ほぼ一定に保た
れるが、コンバインドサィクルブラントにあっては、ガ
スタービン装置１０の回転速度は負荷が変っても一定で
あるため圧縮機１１を通る空気流量は一定となり、燃料
量が負荷に応じて変るため、燃焼器１４での空燃比はプ
ラント負荷により変化する。
一方、燃焼ガス量に着目すると、一般ボイラでは、負荷
にほぼ比例的に変化するのに対しコンバインドサィクル
プラント用の緋熱回収ボィラ装置では、負荷にかかわら
ずほぼ一定となる特徴を有している。このため、コンバ
インドサイクルプラントにおいては、部分負荷運転時に
おけるガス流速が一般のボィラのそれに比べて遠くなる
煩向にある。
にほぼ比例的に変化するのに対しコンバインドサィクル
プラント用の緋熱回収ボィラ装置では、負荷にかかわら
ずほぼ一定となる特徴を有している。このため、コンバ
インドサイクルプラントにおいては、部分負荷運転時に
おけるガス流速が一般のボィラのそれに比べて遠くなる
煩向にある。
触媒による脱硝装置では、触媒層を通る排ガスの流速が
遅い種「脱硝性能は良くなるが、コンバインドサィクル
プラントでは、部分負荷運転時の流速が遠いために、特
に、この運転状態での脱硝性能を高く保つ必要がある。
また、コンバインドサィクルプラントは、電力需要が大
きくなる朝起動し、電力需要が少くなる深夜には運転を
停止するといったような毎日起動停止を頻繁に繰り返す
運用も行われている。
遅い種「脱硝性能は良くなるが、コンバインドサィクル
プラントでは、部分負荷運転時の流速が遠いために、特
に、この運転状態での脱硝性能を高く保つ必要がある。
また、コンバインドサィクルプラントは、電力需要が大
きくなる朝起動し、電力需要が少くなる深夜には運転を
停止するといったような毎日起動停止を頻繁に繰り返す
運用も行われている。
他方、前述の脱硝方法において第３図に示す様に、脱硝
効率は触媒層反応温度、即ち、反応器の触媒層を通過す
る燃焼排ガス温度に大きく依存することが知られている
。つまり第３図より明らかの様に、脱硝効率は反応温度
が２００ｑｏから３００ｑｏに上昇するに従って急激に
向上し、３３０ｑｏ以上においてはほぼ９０％と最高の
脱硝効率に近づき、４００℃近くまでこの状態を保つ。
そして４５０ｑｏを過ぎたあたりから脱硝効率は再び低
下する傾向となる。したがって、一般ボィラでは、燃焼
手段を有するため、投入燃料量の調整等によりある程度
の排ガス温度の調整が可能であり、脱硝触媒の反応温度
が最適になる位置を選ぶことは比較的容易であり、特開
昭５０一８７７２号公報では過熱器の下流に置くことを
提案している。
効率は触媒層反応温度、即ち、反応器の触媒層を通過す
る燃焼排ガス温度に大きく依存することが知られている
。つまり第３図より明らかの様に、脱硝効率は反応温度
が２００ｑｏから３００ｑｏに上昇するに従って急激に
向上し、３３０ｑｏ以上においてはほぼ９０％と最高の
脱硝効率に近づき、４００℃近くまでこの状態を保つ。
そして４５０ｑｏを過ぎたあたりから脱硝効率は再び低
下する傾向となる。したがって、一般ボィラでは、燃焼
手段を有するため、投入燃料量の調整等によりある程度
の排ガス温度の調整が可能であり、脱硝触媒の反応温度
が最適になる位置を選ぶことは比較的容易であり、特開
昭５０一８７７２号公報では過熱器の下流に置くことを
提案している。
ところが、コンバインドプ−ラント用の排熱回収ボィラ
装置では、一般に燃焼手段を持たないため、単に或る負
荷運転におけるボィラ各部のガス温度を測定し、触媒の
反応に最も通したところを触媒の設置個所に選ぶだけで
は、問題は解決しない。
装置では、一般に燃焼手段を持たないため、単に或る負
荷運転におけるボィラ各部のガス温度を測定し、触媒の
反応に最も通したところを触媒の設置個所に選ぶだけで
は、問題は解決しない。
その理由は、コンバインドプラントの常用運転負荷範囲
が５０％〜１００％と広いうえに起動停止が頻繁である
ため排ガス温度が大中に変動すること及び、低負荷であ
っても、排ガス量が多いことから、単に１００％負荷運
転時のボィラ各部の排ガス温度から触媒の設置位置を定
めることはできない。
が５０％〜１００％と広いうえに起動停止が頻繁である
ため排ガス温度が大中に変動すること及び、低負荷であ
っても、排ガス量が多いことから、単に１００％負荷運
転時のボィラ各部の排ガス温度から触媒の設置位置を定
めることはできない。
第１図に示したコンバインドサィクルプラントの緋熱回
収ボィラ２０においては、ガスタービンが１００％負荷
運転時には第４図に示す様にガスターピン装瞳１０から
導かれる約５５０００の燃焼排ガスは過熱器２１、蒸発
器２２、節炭器２３を順次流下して熱回収され、約松０
℃にまで温度が低下して煙突２４から排出される。
収ボィラ２０においては、ガスタービンが１００％負荷
運転時には第４図に示す様にガスターピン装瞳１０から
導かれる約５５０００の燃焼排ガスは過熱器２１、蒸発
器２２、節炭器２３を順次流下して熱回収され、約松０
℃にまで温度が低下して煙突２４から排出される。
逆にポィラ給水は図示を省略したが、給水加熱器により
約１１０℃まで子熱された後、節炭器２３に導かれ、順
次加熱されて過熱器２１を出た際には約４５０ｑｏの蒸
気に変換される様になっている。一方、ガスタービンが
５０％負荷で運転されているときには、ガスタービン装
置１０の出口すなわち過熱器２１の上流側の排ガス温度
は４３０午○程度であり、蒸発器２２入口で３８０℃節
炭器２３入口で２９ぴ０となり、これらを順次流下し、
最終的には２００つ０まで低下して煙突２４に導かれる
。
約１１０℃まで子熱された後、節炭器２３に導かれ、順
次加熱されて過熱器２１を出た際には約４５０ｑｏの蒸
気に変換される様になっている。一方、ガスタービンが
５０％負荷で運転されているときには、ガスタービン装
置１０の出口すなわち過熱器２１の上流側の排ガス温度
は４３０午○程度であり、蒸発器２２入口で３８０℃節
炭器２３入口で２９ぴ０となり、これらを順次流下し、
最終的には２００つ０まで低下して煙突２４に導かれる
。
したがって、一般ボィラで提案されている如く過熱器の
下流に脱硝装置を配置した場合には、ガスタービン負荷
１００％で運転するとき、排ガス温度は約４８０ｏｏ程
度になっていて、触媒の寿命が短くなるという問題が生
ずる。〔発明の目的〕 本発明の目的は、ガスタービン装置の広に運転範囲にお
いて高い脱硝性能を維持し、且つ長寿命の脱硝装置を備
えた９Ｅ熱回収ボィラ装置を提供することにある。
下流に脱硝装置を配置した場合には、ガスタービン負荷
１００％で運転するとき、排ガス温度は約４８０ｏｏ程
度になっていて、触媒の寿命が短くなるという問題が生
ずる。〔発明の目的〕 本発明の目的は、ガスタービン装置の広に運転範囲にお
いて高い脱硝性能を維持し、且つ長寿命の脱硝装置を備
えた９Ｅ熱回収ボィラ装置を提供することにある。
本発明の特徴は、ガスタービン装置から排出される燃焼
排ガスを熱源として導き、該燃焼排ガスによって給水を
予熱する節炭器と、予熱された給水を蒸発させる蒸発器
と、蒸発した蒸気を加熱して蒸気タービンを駆動するた
めの過熱蒸気を発生する過熱器とを、前記燃焼排ガスの
下流側より上流側に向って順次設置した緋熱回収ボィラ
装置において、前記節炭器と蒸発器の間の領域に燃焼排
ガス中の窒素酸化物を接触還元分解により除去する触媒
層を有する反応器を設置し、前記反応器の上流側に還元
剤注入ノズルを設置したことにある。
排ガスを熱源として導き、該燃焼排ガスによって給水を
予熱する節炭器と、予熱された給水を蒸発させる蒸発器
と、蒸発した蒸気を加熱して蒸気タービンを駆動するた
めの過熱蒸気を発生する過熱器とを、前記燃焼排ガスの
下流側より上流側に向って順次設置した緋熱回収ボィラ
装置において、前記節炭器と蒸発器の間の領域に燃焼排
ガス中の窒素酸化物を接触還元分解により除去する触媒
層を有する反応器を設置し、前記反応器の上流側に還元
剤注入ノズルを設置したことにある。
本発明の構成によれば、排ガス温度は、触媒の活性温度
として下限値に近い３００℃近辺となるが、ガスタービ
ン装贋の負荷が５０％〜１００％と変化しても、排ガス
温度の変化幅が小さくなり、触媒の脱硝性能が安定した
ものとなる。
として下限値に近い３００℃近辺となるが、ガスタービ
ン装贋の負荷が５０％〜１００％と変化しても、排ガス
温度の変化幅が小さくなり、触媒の脱硝性能が安定した
ものとなる。
また、ガスタービン装置が最大負荷で運転されても触媒
層部分の排ガス温度は３３０℃程度であり、触媒の寿命
が短くなるような温度ではなく寿命の点でも優れたもの
となる。〔発明の実施例〕 第５図に本発明を実施した緋熱回収ボィラを組み込んだ
コンバインドプラントの系統図を示している。
層部分の排ガス温度は３３０℃程度であり、触媒の寿命
が短くなるような温度ではなく寿命の点でも優れたもの
となる。〔発明の実施例〕 第５図に本発明を実施した緋熱回収ボィラを組み込んだ
コンバインドプラントの系統図を示している。
コンバインドサイクルプラントは、ガスタービン装置１
０と、このガスタービン装置１０から排出される排ガス
を熱源として蒸気を発生する緋熱回収ボィラ装置２０と
、発生した蒸気を駆動蒸気とする蒸気タービン菱贋４０
とを備えており、前記緋熟回収ボイラ装置２０は、ガス
ターピン装置１０の排ガス中の窒素酸化物を除去する脱
硝装置３０を内蔵している。そしてガスタービン装置１
０は、外気４を加圧する空気圧縮機１ １と、燃料系統
５から供孫台された燃料を加圧空気によって燃焼させる
燃焼器１４と、燃焼ガスにより駆動されるガスタービン
１２と、負荷を取る発電機１３を有している。
０と、このガスタービン装置１０から排出される排ガス
を熱源として蒸気を発生する緋熱回収ボィラ装置２０と
、発生した蒸気を駆動蒸気とする蒸気タービン菱贋４０
とを備えており、前記緋熟回収ボイラ装置２０は、ガス
ターピン装置１０の排ガス中の窒素酸化物を除去する脱
硝装置３０を内蔵している。そしてガスタービン装置１
０は、外気４を加圧する空気圧縮機１ １と、燃料系統
５から供孫台された燃料を加圧空気によって燃焼させる
燃焼器１４と、燃焼ガスにより駆動されるガスタービン
１２と、負荷を取る発電機１３を有している。
また、排熱回収ボィラ２０はガスタービン装置１０から
導かれる燃焼排ガス流の上流から下流に沿って過熱器２
１、蒸発器２２、節炭器２３を備え、節炭器２３の下流
は煙突２４へ導かれている。過熱器２１で生じた蒸気を
蒸気配管２を通じて蒸気タービン装置４０‘こ導き、蒸
気タービン装置４０を駆動し、これに直結した発電機４
１にて負荷を取る。そして蒸気タービン装置４０を駆動
した蒸気は復水となり給水配管１を通じて節炭器２３に
導かれるようになっている。更に、この９Ｅ熱回収ボィ
ラ装置２０には脱硝装置３０が内蔵されるようになって
いる。
導かれる燃焼排ガス流の上流から下流に沿って過熱器２
１、蒸発器２２、節炭器２３を備え、節炭器２３の下流
は煙突２４へ導かれている。過熱器２１で生じた蒸気を
蒸気配管２を通じて蒸気タービン装置４０‘こ導き、蒸
気タービン装置４０を駆動し、これに直結した発電機４
１にて負荷を取る。そして蒸気タービン装置４０を駆動
した蒸気は復水となり給水配管１を通じて節炭器２３に
導かれるようになっている。更に、この９Ｅ熱回収ボィ
ラ装置２０には脱硝装置３０が内蔵されるようになって
いる。
脱硝装置３０１ま、蒸発器２２と節炭器２３の間に配置
され、燃焼排ガス中のＮ○×を窒素分と水とに還元分解
させる酸化鉄系の触媒層を有する反応器３１と、反応器
３１の上流側で燃焼排ガス中にアンモニアガス系統３６
からアンモニアガスを還元剤として噴霧する還元剤注入
ノズル３２とより構成されている。
され、燃焼排ガス中のＮ○×を窒素分と水とに還元分解
させる酸化鉄系の触媒層を有する反応器３１と、反応器
３１の上流側で燃焼排ガス中にアンモニアガス系統３６
からアンモニアガスを還元剤として噴霧する還元剤注入
ノズル３２とより構成されている。
反応器３１を第６図について更に詳細に説明する。
この反応器３１内には、排ガスを通過しうる構造の触媒
層支持材３５を水平に３段に設置してあり、各支持材３
５の上に酸化鉄系の触媒からなる触媒層４１が設けられ
ている。
層支持材３５を水平に３段に設置してあり、各支持材３
５の上に酸化鉄系の触媒からなる触媒層４１が設けられ
ている。
また各支持材３５の間には排ガス下流側が上位暦となる
ように額斜させて仕切坂３７が設けられ、触媒層４１の
排ガス流入側、流出側圧力を流れ方向に均一にして排ガ
スが触媒層４１の全域に均一に流入するようにしている
。この触媒層４１の排ガス入口側には流量調節用ダンパ
３８がそれぞれ設けられている。また、排ガスダクトの
脱硝装置３０が設置された排ガス出口側、並びに緋熱回
収ボィラの排ガス入口側にべローズ３９ｂ，３９ａをそ
れぞれ設置してダクト全体の相対的な熱変形を吸収する
構造となつている。以上の構成から成る排熱回収ポィラ
装置を備えた複合サイクルプラントの作用について説明
する。
ように額斜させて仕切坂３７が設けられ、触媒層４１の
排ガス流入側、流出側圧力を流れ方向に均一にして排ガ
スが触媒層４１の全域に均一に流入するようにしている
。この触媒層４１の排ガス入口側には流量調節用ダンパ
３８がそれぞれ設けられている。また、排ガスダクトの
脱硝装置３０が設置された排ガス出口側、並びに緋熱回
収ボィラの排ガス入口側にべローズ３９ｂ，３９ａをそ
れぞれ設置してダクト全体の相対的な熱変形を吸収する
構造となつている。以上の構成から成る排熱回収ポィラ
装置を備えた複合サイクルプラントの作用について説明
する。
第５図及び第６図において、ガスタービン装置１０の外
気４は圧縮機１１で加圧後、燃焼器１４にて燃料を燃焼
させて高温の燃焼ガスとなり、ガスタービン１２を駆動
する。その後、燃焼排ガス３は緋熱回収ボィラ装置２０
に導入されるが、ガスタービン装置１０が１００％負荷
で運転されているときは第４図の燃焼排ガス温度のグラ
フから明らかなようにこの燃焼排ガスは約５５０℃で過
熱器２１に流入し、次に約４８０こ０の燃焼ガス温度と
なって蒸発器２２に流入し、そこで約３３０ｑｏにガス
温度を低下させて、該過熱器２２後流の脱硝装置３０に
流下することになる。脱硝装置３０の内部においては、
下流した燃焼ガス中にまず、還元剤注入ノズル３２から
アンモニアガスを頃露して混合させ、その後、ダンパ３
８を通じて反応器３１内に流下させる。反応器３１内に
流入する燃焼排ガスは該ダンパ３８にて流量を制御され
、多段の触媒層４１のそれぞれに均一に流入することに
なる。そしてこの触媒層４１において燃焼排ガス中の窒
素酸化物は触媒の作用により無害の窒素分と水蒸気とに
還元分解され、ほとんど窒素酸化物を除去された燃焼排
ガスが後流側にある節炭器２３を流下して約２２０ｑｏ
の温度となって煙突２４から排出されることになる。そ
してこの燃焼排ガスを熱源として緋熱回収ボィラ２Ｑで
は約１１０ｏｏの給水を４５び○程度の高温蒸気に蒸気
化して蒸気タービン装置４０を駆動する様になっている
。また、前記脱硝装置３０１こおいては、流入燃焼排ガ
ス温度が約３３０℃となっており、高い脱硝効率が得ら
れる温度範囲３００ｑｏ〜４０００○内に含まれる高温
状態にある為、第３図から明らかな如くその脱硝率は９
０％以上と高い除去効率を得ることが可能となる。第７
図は、ガスターピン装置の負樹を横軸にとり、緋熟回収
ボィラ装置の各部の排ガス温度を縦軸にとって示したも
のである。
気４は圧縮機１１で加圧後、燃焼器１４にて燃料を燃焼
させて高温の燃焼ガスとなり、ガスタービン１２を駆動
する。その後、燃焼排ガス３は緋熱回収ボィラ装置２０
に導入されるが、ガスタービン装置１０が１００％負荷
で運転されているときは第４図の燃焼排ガス温度のグラ
フから明らかなようにこの燃焼排ガスは約５５０℃で過
熱器２１に流入し、次に約４８０こ０の燃焼ガス温度と
なって蒸発器２２に流入し、そこで約３３０ｑｏにガス
温度を低下させて、該過熱器２２後流の脱硝装置３０に
流下することになる。脱硝装置３０の内部においては、
下流した燃焼ガス中にまず、還元剤注入ノズル３２から
アンモニアガスを頃露して混合させ、その後、ダンパ３
８を通じて反応器３１内に流下させる。反応器３１内に
流入する燃焼排ガスは該ダンパ３８にて流量を制御され
、多段の触媒層４１のそれぞれに均一に流入することに
なる。そしてこの触媒層４１において燃焼排ガス中の窒
素酸化物は触媒の作用により無害の窒素分と水蒸気とに
還元分解され、ほとんど窒素酸化物を除去された燃焼排
ガスが後流側にある節炭器２３を流下して約２２０ｑｏ
の温度となって煙突２４から排出されることになる。そ
してこの燃焼排ガスを熱源として緋熱回収ボィラ２Ｑで
は約１１０ｏｏの給水を４５び○程度の高温蒸気に蒸気
化して蒸気タービン装置４０を駆動する様になっている
。また、前記脱硝装置３０１こおいては、流入燃焼排ガ
ス温度が約３３０℃となっており、高い脱硝効率が得ら
れる温度範囲３００ｑｏ〜４０００○内に含まれる高温
状態にある為、第３図から明らかな如くその脱硝率は９
０％以上と高い除去効率を得ることが可能となる。第７
図は、ガスターピン装置の負樹を横軸にとり、緋熟回収
ボィラ装置の各部の排ガス温度を縦軸にとって示したも
のである。
図面に示した過熱器入口とは、過熱器２１の上流側の温
度を示し、蒸発器入口は、過熱器２１と蒸発器２２の間
の排ガス温度を示している。節炭器入口は蒸発器２２と
節炭器２３の間の排ガス温度を示し、節炭器出口は、節
炭器２３の下流の排ガス温度を示している。ガスタービ
ン装置１０が１００％負荷つまり最大負荷で運転されて
いるとき、各部の温度は上流側よりそれぞれ、５５０午
○、４８ぴ○、３３０午○、２２０℃となつている。一
方、負荷が５０％に下ると各部の温度は、４３０℃、総
ぴＣ、２９０午０、２００ｑ０となる。
度を示し、蒸発器入口は、過熱器２１と蒸発器２２の間
の排ガス温度を示している。節炭器入口は蒸発器２２と
節炭器２３の間の排ガス温度を示し、節炭器出口は、節
炭器２３の下流の排ガス温度を示している。ガスタービ
ン装置１０が１００％負荷つまり最大負荷で運転されて
いるとき、各部の温度は上流側よりそれぞれ、５５０午
○、４８ぴ○、３３０午○、２２０℃となつている。一
方、負荷が５０％に下ると各部の温度は、４３０℃、総
ぴＣ、２９０午０、２００ｑ０となる。
ここで、脱硝触媒を持つた反応器３１を過熱器２１の上
流側に配置した場合、最大負荷運転中には、５５０午Ｃ
にもなり触媒の焼損事故を引き起すことになる。一方、
反応器３１を過熱器２１と蒸発器２２との間に設けたと
きには、最大負荷運転時には４８０００となり、耐熱性
の高い触媒が必要となる。
流側に配置した場合、最大負荷運転中には、５５０午Ｃ
にもなり触媒の焼損事故を引き起すことになる。一方、
反応器３１を過熱器２１と蒸発器２２との間に設けたと
きには、最大負荷運転時には４８０００となり、耐熱性
の高い触媒が必要となる。
この程度の温度に耐える触媒を得ることは可能であるが
、耐熱性の高い触媒は低温での活性が悪いものが多く、
５０％負荷運転時の温度３８０℃では脱硝率が低下する
。つまり、最大負荷と５０％負荷では約１００ｏｏの温
度差があり、４８０ｑ○の高温にも耐えしかも３８０ｑ
ｏの温度においても十分な脱硝率を維持する触媒を得る
ことは困難である。第３図に示した比較的低温でも活性
の高い触媒では、耐熱性が不足し、寿命が短いものにな
ってしまうという欠点がある。
、耐熱性の高い触媒は低温での活性が悪いものが多く、
５０％負荷運転時の温度３８０℃では脱硝率が低下する
。つまり、最大負荷と５０％負荷では約１００ｏｏの温
度差があり、４８０ｑ○の高温にも耐えしかも３８０ｑ
ｏの温度においても十分な脱硝率を維持する触媒を得る
ことは困難である。第３図に示した比較的低温でも活性
の高い触媒では、耐熱性が不足し、寿命が短いものにな
ってしまうという欠点がある。
また、排ガス温度が４３０ｏ○以上となるため、反応器
の材質に合金鋼を使用する必要が生じコストアップにな
る。
の材質に合金鋼を使用する必要が生じコストアップにな
る。
これに対し、最大負荷運転時と５０％負荷運転時の排ガ
ス温度差が最も小さくなるのは節炭器２３の下流側であ
り、ここに反応器を設けることも考えられるが、この部
分に設置すると、全般的に排ガス温度が低すぎて、脱硝
率が悪化することに加え、燃料中に含まれる硫黄分が硫
安となって析出し、脱硝装置を構成する金属構造物の表
面に堆積し「ガス通路面積を減少させるという問題があ
る。
ス温度差が最も小さくなるのは節炭器２３の下流側であ
り、ここに反応器を設けることも考えられるが、この部
分に設置すると、全般的に排ガス温度が低すぎて、脱硝
率が悪化することに加え、燃料中に含まれる硫黄分が硫
安となって析出し、脱硝装置を構成する金属構造物の表
面に堆積し「ガス通路面積を減少させるという問題があ
る。
一般に排ガス中の硫安は約２３０℃以下になると液相に
なることが知られており、２３ぴ○以下の温度領域に反
応器があると触媒の表面に硫安が付着し、触媒の機能を
短期間に喪失させてしまう。
なることが知られており、２３ぴ○以下の温度領域に反
応器があると触媒の表面に硫安が付着し、触媒の機能を
短期間に喪失させてしまう。
本発明は、蒸発器２２と節炭器２３の間に反応器３１を
配陣してあるので、１００％負荷時にも排ガス温度は３
３０℃程度であり、５０％負荷時で２９０℃となってお
り、いずれの場合においても約３００ｑｏ近辺のきわめ
てせまい温度範囲にあるため、安定した脱硝率が得られ
る。更に、最大負荷時の排ガス温度が３３０℃と低いた
め、触媒の高温劣化が低減され、長寿命となる。また、
５０％負荷運転時でも硫安の液相温度よりも十分高いの
で、反応器３１に硫安が堆積することがない。
配陣してあるので、１００％負荷時にも排ガス温度は３
３０℃程度であり、５０％負荷時で２９０℃となってお
り、いずれの場合においても約３００ｑｏ近辺のきわめ
てせまい温度範囲にあるため、安定した脱硝率が得られ
る。更に、最大負荷時の排ガス温度が３３０℃と低いた
め、触媒の高温劣化が低減され、長寿命となる。また、
５０％負荷運転時でも硫安の液相温度よりも十分高いの
で、反応器３１に硫安が堆積することがない。
更に、緋熱回収ボィラ装置は、ほぼ水平方向に排ガスが
流れるように設計されるため、排ガス流略の上部と下部
では温度差が生じやすいものであるが、蒸発器２２の下
流側では、その差が著しく小さくなる。
流れるように設計されるため、排ガス流略の上部と下部
では温度差が生じやすいものであるが、蒸発器２２の下
流側では、その差が著しく小さくなる。
第８図は、ベース負荷運転における各構成要素の上部と
下部の温度分布を示しており、過熱器と蒸発器の間では
、約３０ｑＣの差が生じている。蒸発器内では、内部流
体温度が一定のため蒸発器出口では高さ方向で排ガス温
度差がほとんどなく、排ガス通路の下部上部ともに同一
温度となり、脱硝性能のばらつきがないことを示してい
る。また、コンバインドサィクルプラントは、毎日起動
停止を繰返す運転モードで運転されるが、蒸発器は緋熟
回収ボィラ装置内で最大の熱容量を持っており、深夜停
止して翌朝起動する場合、ガスタービン装置の排ガスが
蒸発器を通るときに加溢されることになり起動時の反応
器の温度の立上りが早くなる利点もある。
下部の温度分布を示しており、過熱器と蒸発器の間では
、約３０ｑＣの差が生じている。蒸発器内では、内部流
体温度が一定のため蒸発器出口では高さ方向で排ガス温
度差がほとんどなく、排ガス通路の下部上部ともに同一
温度となり、脱硝性能のばらつきがないことを示してい
る。また、コンバインドサィクルプラントは、毎日起動
停止を繰返す運転モードで運転されるが、蒸発器は緋熟
回収ボィラ装置内で最大の熱容量を持っており、深夜停
止して翌朝起動する場合、ガスタービン装置の排ガスが
蒸発器を通るときに加溢されることになり起動時の反応
器の温度の立上りが早くなる利点もある。
本発明によれば、燃焼ガスからの窒素酸化物の除去に際
して、高い脱硝効率を有し、しかも長寿命の脱硝装置を
備えた緋熱回収ボィラ装置の実現が可能になったことが
あげられる。
して、高い脱硝効率を有し、しかも長寿命の脱硝装置を
備えた緋熱回収ボィラ装置の実現が可能になったことが
あげられる。
また、付加的な効果としては、コンバインドサイクルプ
ラントとして、頻繁な起動停止を行っても、安定した脱
硝性能を有し、かつ、脱硝装置の起動特性の優れた緋熱
回収ポィラ装置が実現可能となる。
ラントとして、頻繁な起動停止を行っても、安定した脱
硝性能を有し、かつ、脱硝装置の起動特性の優れた緋熱
回収ポィラ装置が実現可能となる。
第１図はガスタービンと蒸気タービンとを組合せた従釆
のコンバインドサィクルプラントの系統図、第２図はガ
スタービン装置への水噴射量とコンバインドサィクルプ
ラントの熱効率の関係を示す説明図、第３図は乾式接触
還元分解法における脱硝効率の温度特性図、第４図はガ
スタービン装置の全員荷連転時の緋熟回収ボィラ装置に
おける燃焼排ガス温度と給水温度との関係を示す８Ｅ熱
回収特性図、第５図及び第６図は本発明を適用した緋熱
回収ボィラ装置の一実施例であり、第５図はこの緋熱回
収ボィラ装置を備えたガスタービン装置と蒸気タービン
装置とを絹合せたコンバインドサィクルプラントの系統
図、第６図は、脱硝装置部分の詳細断面図、第７図は、
ガスタービン装置負荷と、緋熱回収ボィラ装置各部の排
ガス温度の関係を示す特性図、第８図は、榎Ｅ熱回収ボ
ィラ装贋の上部と下部の温度差を示す特性図である。 １０・・・・・０ガスタービン装置、２０…・・・緋熱
回収ボィラ装置、２１…・・・過熱器、２２・・・・・
・蒸発器、２３・・・・・・節炭器、３０・・・・・・
脱硝袋贋、３１・・・・・・反応器、３２・・…・還元
剤注入ノズル、４１・・・・・・触媒層、４０・・・…
蒸気タービン装置。 鱗１図 髪２函 菱３幻 客４図 勇５９ ＊ら因 オフ図 多ａ函
のコンバインドサィクルプラントの系統図、第２図はガ
スタービン装置への水噴射量とコンバインドサィクルプ
ラントの熱効率の関係を示す説明図、第３図は乾式接触
還元分解法における脱硝効率の温度特性図、第４図はガ
スタービン装置の全員荷連転時の緋熟回収ボィラ装置に
おける燃焼排ガス温度と給水温度との関係を示す８Ｅ熱
回収特性図、第５図及び第６図は本発明を適用した緋熱
回収ボィラ装置の一実施例であり、第５図はこの緋熱回
収ボィラ装置を備えたガスタービン装置と蒸気タービン
装置とを絹合せたコンバインドサィクルプラントの系統
図、第６図は、脱硝装置部分の詳細断面図、第７図は、
ガスタービン装置負荷と、緋熱回収ボィラ装置各部の排
ガス温度の関係を示す特性図、第８図は、榎Ｅ熱回収ボ
ィラ装贋の上部と下部の温度差を示す特性図である。 １０・・・・・０ガスタービン装置、２０…・・・緋熱
回収ボィラ装置、２１…・・・過熱器、２２・・・・・
・蒸発器、２３・・・・・・節炭器、３０・・・・・・
脱硝袋贋、３１・・・・・・反応器、３２・・…・還元
剤注入ノズル、４１・・・・・・触媒層、４０・・・…
蒸気タービン装置。 鱗１図 髪２函 菱３幻 客４図 勇５９ ＊ら因 オフ図 多ａ函
Claims (1)
- １ ガスタービン装置から排出される燃焼排ガスを熱源
として導き、該燃焼排ガスによって給水を予熱する節炭
器と、予熱された給水を蒸発させる蒸発器と、蒸発した
蒸気を更に加熱して蒸気原動機の駆動蒸気を発生する過
熱器とを、前記燃焼排ガスの下流側より上流側に向って
順次設置した排熱回収ボイラ装置において、前記節炭器
と蒸発器の間の領域に燃焼排ガス中の窒素酸化物を接触
還元分解により除去する触媒層を有する反応器を設置し
、前記反応器の上流側に還元剤注入ノズルを設置したこ
とを特徴とする排熱回収ボイラ装置。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP50116474A JPS609201B2 (ja) | 1975-09-29 | 1975-09-29 | 排熱回収ボイラ装置 |
| US05/726,186 US4106286A (en) | 1975-09-29 | 1976-09-24 | Waste heat recovery boiler apparatus |
| FR7629061A FR2325812A1 (fr) | 1975-09-29 | 1976-09-28 | Chaudiere de recuperation des chaleurs perdues |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP50116474A JPS609201B2 (ja) | 1975-09-29 | 1975-09-29 | 排熱回収ボイラ装置 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20766884A Division JPS61180819A (ja) | 1984-10-03 | 1984-10-03 | 排熱回収ボイラにおける燃焼排ガスの脱硝方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5241701A JPS5241701A (en) | 1977-03-31 |
| JPS609201B2 true JPS609201B2 (ja) | 1985-03-08 |
Family
ID=14687987
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP50116474A Expired JPS609201B2 (ja) | 1975-09-29 | 1975-09-29 | 排熱回収ボイラ装置 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4106286A (ja) |
| JP (1) | JPS609201B2 (ja) |
| FR (1) | FR2325812A1 (ja) |
Families Citing this family (37)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52105601U (ja) * | 1976-02-10 | 1977-08-11 | ||
| JPS5479160A (en) * | 1977-12-07 | 1979-06-23 | Hitachi Ltd | Denitration method for exhaust gas |
| JPS6017967B2 (ja) * | 1978-01-18 | 1985-05-08 | 株式会社日立製作所 | 排熱回収ボイラ装置 |
| SE437542B (sv) * | 1979-10-01 | 1985-03-04 | Tom Ove Artur Rehnberg | Forfarande for att optimera rening av dieselavgaser |
| US4362013A (en) * | 1980-04-04 | 1982-12-07 | Hitachi, Ltd. | Method for operating a combined plant |
| US4353206A (en) * | 1980-08-20 | 1982-10-12 | Westinghouse Electric Corp. | Apparatus for removing NOx and for providing better plant efficiency in combined cycle plants |
| US4353207A (en) * | 1980-08-20 | 1982-10-12 | Westinghouse Electric Corp. | Apparatus for removing NOx and for providing better plant efficiency in simple cycle combustion turbine plants |
| JPS57130537A (en) * | 1981-02-03 | 1982-08-13 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Removal of nitrogen oxide in exhaust gas |
| JPS57127282U (ja) * | 1981-02-03 | 1982-08-07 | ||
| JPS6155501A (ja) * | 1984-08-24 | 1986-03-20 | 株式会社日立製作所 | 排熱回収ボイラ |
| JPS61180819A (ja) * | 1984-10-03 | 1986-08-13 | Hitachi Ltd | 排熱回収ボイラにおける燃焼排ガスの脱硝方法 |
| SE464716B (sv) * | 1987-02-25 | 1991-06-03 | Project Promotion Services | Kraftvaermeanlaeggning |
| JPS64326A (en) * | 1987-06-23 | 1989-01-05 | Hitachi Ltd | Nox abating type gas turbine plant |
| JP2659720B2 (ja) * | 1987-09-11 | 1997-09-30 | 三菱重工業株式会社 | 排ガス熱交換装置 |
| EP0326388A3 (en) * | 1988-01-29 | 1990-11-28 | Johnson Matthey, Inc., | Waste heat recovery having combined co and nox removal apparatus and method |
| US4875436A (en) * | 1988-02-09 | 1989-10-24 | W. R. Grace & Co.-Conn. | Waste heat recovery system |
| US5022226A (en) * | 1988-10-03 | 1991-06-11 | Radian Corporation | Low NOx cogeneration process and system |
| US5178101A (en) * | 1992-03-09 | 1993-01-12 | Radian Corporation | Low NOx combustion process and system |
| US5224334A (en) * | 1992-03-09 | 1993-07-06 | Radian Corporation | Low NOx cogeneration process and system |
| ES2068080B1 (es) * | 1992-05-05 | 1998-01-01 | Ae Sociedad Anonima | Perfeccionamiento en los sistemas de generacion de vapor por recuperacion. |
| US6055803A (en) * | 1997-12-08 | 2000-05-02 | Combustion Engineering, Inc. | Gas turbine heat recovery steam generator and method of operation |
| US5946901A (en) * | 1997-12-17 | 1999-09-07 | Combustion Engineering, Inc. | Method and apparatus for improving gas flow in heat recovery steam generators |
| DE19959342A1 (de) | 1999-12-09 | 2001-06-13 | Abb Alstom Power Ch Ag | Abhitzedampferzeuger |
| US6247315B1 (en) | 2000-03-08 | 2001-06-19 | American Air Liquids, Inc. | Oxidant control in co-generation installations |
| US7504260B1 (en) * | 2000-05-16 | 2009-03-17 | Lang Fred D | Method and apparatus for controlling gas temperatures associated with pollution reduction processes |
| US6581369B1 (en) * | 2001-08-27 | 2003-06-24 | General Electric Company | Heat recovery in test cells for gas turbine engines |
| ES2284750T3 (es) * | 2002-07-08 | 2007-11-16 | Siemens Aktiengesellschaft | Instalacion de turbina de gas con una chimenea para los gases de escape. |
| US7185495B2 (en) | 2004-09-07 | 2007-03-06 | General Electric Company | System and method for improving thermal efficiency of dry low emissions combustor assemblies |
| US20070256424A1 (en) * | 2006-05-05 | 2007-11-08 | Siemens Power Generation, Inc. | Heat recovery gas turbine in combined brayton cycle power generation |
| JP4939511B2 (ja) * | 2008-10-29 | 2012-05-30 | 三菱重工業株式会社 | 石炭ガス化複合発電設備 |
| DE102008060918A1 (de) * | 2008-12-06 | 2010-06-10 | Mvv Umwelt Gmbh | Dampferzeuger zur Erzeugung von überhitztem Dampf in einer Abfallverbrennungsanlage |
| US8387355B2 (en) * | 2009-07-15 | 2013-03-05 | Ormat Technologies Inc. | Gas turbine exhaust gas cooling system |
| JP2015227630A (ja) * | 2014-05-30 | 2015-12-17 | 株式会社東芝 | プラント制御装置、及びプラント起動方法 |
| CN109323238B (zh) * | 2018-09-14 | 2020-07-17 | 中国电建集团江西省电力建设有限公司 | 超临界直流炉冷态启动8小时内投脱硝方法 |
| CN111174189A (zh) * | 2019-08-26 | 2020-05-19 | 浙江卫星能源有限公司 | 一种用于燃气轮机尾气高效余热回收及脱硝联用的工艺 |
| CN111059517A (zh) * | 2019-11-07 | 2020-04-24 | 宋阳 | 生产高压饱和蒸汽的烟气余热注汽锅炉和系统 |
| KR20230162711A (ko) * | 2021-07-14 | 2023-11-28 | 가부시키가이샤 아이에이치아이 | 가스 터빈 시스템 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1253685B (de) * | 1963-01-22 | 1967-11-09 | Degussa | Verfahren zur Entfernung von Stickstoffoxyden aus stickstoffoxydhaltigen Abgasen |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3380810A (en) * | 1963-11-26 | 1968-04-30 | Universal Oil Prod Co | Catalytic converter-muffler with a protected catalyst retainer means |
| US3599427A (en) * | 1969-09-22 | 1971-08-17 | Ford Motor Co | Exhaust gas purification |
| CA1007830A (en) * | 1972-09-01 | 1977-04-05 | Albert B. Welty (Jr.) | Removal of nitrogen oxides from flue gas |
| CA1007829A (en) * | 1972-09-01 | 1977-04-05 | Exxon Research And Engineering Company | Removal of nitrogen oxides and sulfur oxides from gases |
| CH573044A5 (ja) * | 1974-01-15 | 1976-02-27 | Sulzer Ag | |
| US3948611A (en) * | 1974-06-10 | 1976-04-06 | Engelhard Minerals & Chemicals Corporation | Catalytic converter having hollow, gas-filled mounting means for a monolithic catalyst |
-
1975
- 1975-09-29 JP JP50116474A patent/JPS609201B2/ja not_active Expired
-
1976
- 1976-09-24 US US05/726,186 patent/US4106286A/en not_active Expired - Lifetime
- 1976-09-28 FR FR7629061A patent/FR2325812A1/fr active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1253685B (de) * | 1963-01-22 | 1967-11-09 | Degussa | Verfahren zur Entfernung von Stickstoffoxyden aus stickstoffoxydhaltigen Abgasen |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5241701A (en) | 1977-03-31 |
| FR2325812B1 (ja) | 1980-08-14 |
| FR2325812A1 (fr) | 1977-04-22 |
| US4106286A (en) | 1978-08-15 |
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