JPS60257823A - アンモニアの注入量制御装置 - Google Patents
アンモニアの注入量制御装置Info
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- JPS60257823A JPS60257823A JP59113898A JP11389884A JPS60257823A JP S60257823 A JPS60257823 A JP S60257823A JP 59113898 A JP59113898 A JP 59113898A JP 11389884 A JP11389884 A JP 11389884A JP S60257823 A JPS60257823 A JP S60257823A
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- signal
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明はアンモニアの注入量制御装置に係り、特に、排
ガス中のＮＯｘを除去する乾式脱硝装置へアンモニア（
ＮＨ３）を注入するアンモニアの注入量制御装置に関す
るものである。
ガス中のＮＯｘを除去する乾式脱硝装置へアンモニア（
ＮＨ３）を注入するアンモニアの注入量制御装置に関す
るものである。
近年、我が国においては重油供給量のひっ迫から、石油
依存度の是正を計るために、従来の重油専焼から石炭専
焼へと燃料を変換しつつあり、特に事業用ボイラにおい
ては石炭専焼の大容量火力発電所が建設されている。
依存度の是正を計るために、従来の重油専焼から石炭専
焼へと燃料を変換しつつあり、特に事業用ボイラにおい
ては石炭専焼の大容量火力発電所が建設されている。
ところが、石炭燃料は石油燃料に比べて燃料性が悪いの
で排ガス中に含まれるＮＯｘ及び未燃分が発生しやす（
、特にＮＯｘの低減対策のために火炎の分割、排ガスの
再循環、二段燃焼及び炉内脱硝などを採用して緩慢な燃
焼を行なわせてＮＯｘを低減することも行なわれている
。
で排ガス中に含まれるＮＯｘ及び未燃分が発生しやす（
、特にＮＯｘの低減対策のために火炎の分割、排ガスの
再循環、二段燃焼及び炉内脱硝などを採用して緩慢な燃
焼を行なわせてＮＯｘを低減することも行なわれている
。
そしてこの石炭専焼火力においては、ボイラ負荷が常に
全負荷で運転されるものは少な（、負荷を８０％負荷、
５０％負荷、２５％負荷へと負荷を上げ、下げして運転
したり、運転を停止するなど、いわゆる高頻度起動停止
（ｒｋｔｉｌｙ Ｓｔ、αγｔ ５ｔｏｐ 以下単にＤ
ＳＳという）運転を行なって中間負荷を担う火力発電プ
ラントへ移行しつつある。
全負荷で運転されるものは少な（、負荷を８０％負荷、
５０％負荷、２５％負荷へと負荷を上げ、下げして運転
したり、運転を停止するなど、いわゆる高頻度起動停止
（ｒｋｔｉｌｙ Ｓｔ、αγｔ ５ｔｏｐ 以下単にＤ
ＳＳという）運転を行なって中間負荷を担う火力発電プ
ラントへ移行しつつある。
一方、この中間負荷火力用にはこの火力発電ボイラの他
に、起動特性のよいガスタービンと排熱回収ボイ２を組
合せた、いわゆるコンバインドプラントも用いられ、Ｄ
ＳＳ運転を行なって電力需要の多い昼間のみ運転し、夜
間は運転を停止するものが建設されようとしている。
に、起動特性のよいガスタービンと排熱回収ボイ２を組
合せた、いわゆるコンバインドプラントも用いられ、Ｄ
ＳＳ運転を行なって電力需要の多い昼間のみ運転し、夜
間は運転を停止するものが建設されようとしている。
ところが、この石炭専焼の中間負荷用ボイラ、ガスター
ビンにおいてもＮＯｘ排出濃度の規制強化に伴ない、従
来の燃焼改善に加えて、ＮＨ３を還元剤として触媒の存
在下で脱硝を行なう乾式接触還元脱硝装置を設置するプ
ラントが増加している。
ビンにおいてもＮＯｘ排出濃度の規制強化に伴ない、従
来の燃焼改善に加えて、ＮＨ３を還元剤として触媒の存
在下で脱硝を行なう乾式接触還元脱硝装置を設置するプ
ラントが増加している。
それは石炭専焼ボイ２においては燃料の燃焼性が悪いの
でＮ０ｘ−ｉが増加し、ガスタービンプラントにおいて
は酸素量が多く高温燃焼を行なうために、石炭専焼ボイ
ラと同様に、排ガス中には多量のＮＯｘを含有している
ので、第１図に示す様な脱硝装置が設置される。
でＮ０ｘ−ｉが増加し、ガスタービンプラントにおいて
は酸素量が多く高温燃焼を行なうために、石炭専焼ボイ
ラと同様に、排ガス中には多量のＮＯｘを含有している
ので、第１図に示す様な脱硝装置が設置される。
第１図は脱硝装置が設置されたボイラの代表的な煙風道
系統を示す。
系統を示す。
空気ダクト１内の燃焼用空気は押込通風機２にて昇圧さ
れ、空気予熱器３にて排ガスダクト４の排ガスによって
加熱された後ウィンドボックス５よりボイラ６へ供給さ
れる。
れ、空気予熱器３にて排ガスダクト４の排ガスによって
加熱された後ウィンドボックス５よりボイラ６へ供給さ
れる。
一方ボイラ６内で燃焼した排ガスは、排ガスダクト４で
ＮＨａ注入管７からのＮＨ３によって脱硝されると共に
、下流に配置した脱硝装置８内の触媒９において脱硝を
促進し、排ガス中のＮＯｘは除去されて空気予熱器３、
集塵機１０、誘引通風機１１で昇圧され大気へ放出され
る。
ＮＨａ注入管７からのＮＨ３によって脱硝されると共に
、下流に配置した脱硝装置８内の触媒９において脱硝を
促進し、排ガス中のＮＯｘは除去されて空気予熱器３、
集塵機１０、誘引通風機１１で昇圧され大気へ放出され
る。
ところが、かかる脱硝装置８は触媒９の種類によっても
多少反応温度範囲は異るが、最も脱硝効率の高い温度範
囲は３００〜４００°Ｃの比較的高温で、温度範囲はい
たって狭いので、中間負荷火力用のボイラやガスタービ
ンの様に常にＤＳＳ運転されルモノにおいては、負荷変
動によって排ガス温度が変動し、触媒９の使用可能領域
をはずれてしまう欠点がある。
多少反応温度範囲は異るが、最も脱硝効率の高い温度範
囲は３００〜４００°Ｃの比較的高温で、温度範囲はい
たって狭いので、中間負荷火力用のボイラやガスタービ
ンの様に常にＤＳＳ運転されルモノにおいては、負荷変
動によって排ガス温度が変動し、触媒９の使用可能領域
をはずれてしまう欠点がある。
この場合、触媒９の使用ガス温度が高過ぎると、触媒９
の組織が変化して触媒９としての機能がそこなわれ、ま
た使用ガス温度が低すぎると排ガス中に存在する無水硫
酸（５Ｏ３）と反応してやはり触媒９０機能が劣化する
。
の組織が変化して触媒９としての機能がそこなわれ、ま
た使用ガス温度が低すぎると排ガス中に存在する無水硫
酸（５Ｏ３）と反応してやはり触媒９０機能が劣化する
。
一方、常にＤＳ、Ｓ運転される火力発′亀用ボイラ、コ
ンバインドサイクルにおいては、排ガス量およびＮＯｘ
濃度が変動し、これによって脱硝性能の追従性が悪くな
る欠点がある。
ンバインドサイクルにおいては、排ガス量およびＮＯｘ
濃度が変動し、これによって脱硝性能の追従性が悪くな
る欠点がある。
それは、触媒９上でのＮＯＸとＮＨｓの反応機構に起因
する排ガス量およびＮＯｘ濃度が起動時、負荷変化時の
ように変動する場合には、負荷変動に合わせてＮ１−ｈ
注入量を変化させても脱硝性能が負荷変動に追従できな
いからである。
する排ガス量およびＮＯｘ濃度が起動時、負荷変化時の
ように変動する場合には、負荷変動に合わせてＮ１−ｈ
注入量を変化させても脱硝性能が負荷変動に追従できな
いからである。
これらの問題を回避するために、従来のＮＨａの注入量
制御装置の代表的な例を第２図に示す。
制御装置の代表的な例を第２図に示す。
第２図において符号７．８．９は第１図のものと同一の
ものを示す。
ものを示す。
１２は入口側ダクト、１３は出口側ダクトで、入口側ダ
クト１２のＮＯｘ ｐ度信号１４ハＮＯＸ ＃度検出器
１ｓで検出され、乗算器１６で所要脱硝率１７と乗算さ
れ処理ＮＯｘ濃度信号１８を得る。
クト１２のＮＯｘ ｐ度信号１４ハＮＯＸ ＃度検出器
１ｓで検出され、乗算器１６で所要脱硝率１７と乗算さ
れ処理ＮＯｘ濃度信号１８を得る。
一方、排ガス流量信号１９は排ガス流量検出器２０で検
出され乗算器２１で処理ＮＯｘ濃度信号１８と排ガス流
量信号１９が乗算されて単位時間当りの所要ＮＯｘ処理
信号２２が得られる。
出され乗算器２１で処理ＮＯｘ濃度信号１８と排ガス流
量信号１９が乗算されて単位時間当りの所要ＮＯｘ処理
信号２２が得られる。
この所要ＮＯｘ処理信号２２によって微分器２３でＮＯ
ｘ変化量信号２４が得られ、加算器２５で所要ＮＯｘ処
理信号２２にＮＯｘ変化量信号２４が加算されてＮＯｘ
量演算信号２６が得られる。
ｘ変化量信号２４が得られ、加算器２５で所要ＮＯｘ処
理信号２２にＮＯｘ変化量信号２４が加算されてＮＯｘ
量演算信号２６が得られる。
この場合、脱硝反応はＮＯｘとＮＨｓが等モルで進行す
るために、ＮＯＸ量演算演算信号２６Ｈｓの注入量制御
信号になる。
るために、ＮＯＸ量演算演算信号２６Ｈｓの注入量制御
信号になる。
一方、 ＮＨｓ注入管７へのＮＨａはアンモニアタンク
２７、アンモニア注入配管２８、アンモニア流量計２９
、アンモニア流を調節弁３０へ供給され、ＮＨ３流量信
号３１は比較器３２でＮＯｘ量演算信号２６と比較され
、偏差信号３３によってアンモニア流量調節弁３０が開
、閉される。
２７、アンモニア注入配管２８、アンモニア流量計２９
、アンモニア流を調節弁３０へ供給され、ＮＨ３流量信
号３１は比較器３２でＮＯｘ量演算信号２６と比較され
、偏差信号３３によってアンモニア流量調節弁３０が開
、閉される。
これらの制御は先行注入制御と呼ばれるもので、ＮＨｓ
の注入量をＮＯｘ量の変化に対して速めるようにしたも
のである。
の注入量をＮＯｘ量の変化に対して速めるようにしたも
のである。
しかしながら、排ガス量、ＮＯｘ濃度が極め−Ｃ急激に
変化するＤ Ｓ Ｓ運転を行なうものにおいては、この
先行注入制御でＮＨ３を注入しようとすると、ＮＯｘ量
の変化率（ＮＯｘ変化量信号２４）が大きくなるために
、ＮＯｘ 量演′ｎ信号２６が非常に大きな値となり、
ＮＨａを短時間に多量に注入しなげればならなくなる。
変化するＤ Ｓ Ｓ運転を行なうものにおいては、この
先行注入制御でＮＨ３を注入しようとすると、ＮＯｘ量
の変化率（ＮＯｘ変化量信号２４）が大きくなるために
、ＮＯｘ 量演′ｎ信号２６が非常に大きな値となり、
ＮＨａを短時間に多量に注入しなげればならなくなる。
このために、アンモニアタンク２７、アンモニア注入配
管２８等が大きくなり、コストアップにつながる欠点が
ある。
管２８等が大きくなり、コストアップにつながる欠点が
ある。
また、ＤＳＳ運転を行なう脱硝装置の欠点は、ＤＳＳ運
転によって頻繁に起動、停止を繰返すことによって、起
動時、負荷変化時に大量のＮＯｘが発生し、ＮＨａを注
入してから触媒９の脱硝活性が定常になるまでには数時
間を必要とする欠点があり、この起動時、負荷変化時に
この負荷に追従できないで排出されるＮＯｘ 量が新た
な問題となっている。
転によって頻繁に起動、停止を繰返すことによって、起
動時、負荷変化時に大量のＮＯｘが発生し、ＮＨａを注
入してから触媒９の脱硝活性が定常になるまでには数時
間を必要とする欠点があり、この起動時、負荷変化時に
この負荷に追従できないで排出されるＮＯｘ 量が新た
な問題となっている。
本発明はかかる従来の欠点を解消しようとするもので、
その目的とするところは、ＤＳＳ運転を繰返すプラント
であっても起動時、負荷変化時から効率よく脱硝するこ
とができ、負荷追従性に優れたアンモニアの注入量制御
装置を得ようとするものである。
その目的とするところは、ＤＳＳ運転を繰返すプラント
であっても起動時、負荷変化時から効率よく脱硝するこ
とができ、負荷追従性に優れたアンモニアの注入量制御
装置を得ようとするものである。
本発明は前述の目的を達成するために、比較器の前にＮ
Ｏｘ量演算信号とＮＯｘ量設定信号を比較するＮＯｘ量
演算器と、高信号選択器を設け、両信号を比較の結果、
ＮＯｘ量設定信号よりＮＯｘ量演算信号が大きい負荷上
昇時にはＮＯｘ量演算信号に比例してＮＨａ量を注入し
、ＮＯｘ量設定信号よりＮＯｘ量演算信号が小さい負荷
減少時にはＮＯｘ量設定信号と等モルのＮＨｓｉを注入
するようにしたものである。
Ｏｘ量演算信号とＮＯｘ量設定信号を比較するＮＯｘ量
演算器と、高信号選択器を設け、両信号を比較の結果、
ＮＯｘ量設定信号よりＮＯｘ量演算信号が大きい負荷上
昇時にはＮＯｘ量演算信号に比例してＮＨａ量を注入し
、ＮＯｘ量設定信号よりＮＯｘ量演算信号が小さい負荷
減少時にはＮＯｘ量設定信号と等モルのＮＨｓｉを注入
するようにしたものである。
以下本発明の実施例を図面を用いて説明する。
第３図および第５図は本発明の実施例に係るＮ１（３“
１の注入量制御装置の系統図、第４図および第６図は
第３図、第５図のＮＨ３注入注入筒制御装置けるＮＯｘ
量、ＮＨ３注大量の特性曲線図、第７図および第８図は
ＮＨｓ吸着量と脱硝率の相関関係を示す特性曲線図であ
る。
１の注入量制御装置の系統図、第４図および第６図は
第３図、第５図のＮＨ３注入注入筒制御装置けるＮＯｘ
量、ＮＨ３注大量の特性曲線図、第７図および第８図は
ＮＨｓ吸着量と脱硝率の相関関係を示す特性曲線図であ
る。
第３図において、符号７から３３は第２図のものと同一
のものを示す。３４はＮＯｘ 置設定信号、３５はＮＯ
ｘ量演算信号２６とＮＯｘ量設定信号３４を比較するＮ
Ｏｘ量演算器、３６は高信号選択器、３７は比較信号、
３８は高信号である。
のものを示す。３４はＮＯｘ 置設定信号、３５はＮＯ
ｘ量演算信号２６とＮＯｘ量設定信号３４を比較するＮ
Ｏｘ量演算器、３６は高信号選択器、３７は比較信号、
３８は高信号である。
この様な構造において、ＮＯｘ濃度信号１４、排ガス流
量信号１９からＮＯｘ量演算信号２６を得ることは従来
の第２図のものと同様であるが、以下第２図と第３図の
異る点を説明する。
量信号１９からＮＯｘ量演算信号２６を得ることは従来
の第２図のものと同様であるが、以下第２図と第３図の
異る点を説明する。
まず、第３図のものにおいては、ＮＯｘ量演算信号２６
とＮＯｘ量設定信号３４をＮ０Ｘｔ演算器３５で比較し
て比較信号３７を得る。
とＮＯｘ量設定信号３４をＮ０Ｘｔ演算器３５で比較し
て比較信号３７を得る。
次に、高信号選択器３６において、ＮＯＸ 量演算信号
２６とＮＯｘ ｉｌｌ設定信号３４の高い方の高信号３
８を選択する。
２６とＮＯｘ ｉｌｌ設定信号３４の高い方の高信号３
８を選択する。
そして、この高信号３８とＮＨ３流量信号３１を比較器
３２で比較し、偏差信号３３によってアンモニア流量調
節弁３０が開、閉される訳であるが、その制御は以下の
ようにされる。
３２で比較し、偏差信号３３によってアンモニア流量調
節弁３０が開、閉される訳であるが、その制御は以下の
ようにされる。
つまり、ＮＯｘ量演算信号２６とＮＯｘ量設定信号３４
をＮＯｘ を演算器３５で比較し、ＮＯｘ量設定信号３
４よりもＮＯｘ量演算信号２６が大きい場合は、高信号
選択器３６からの高信号３８としてＮＯＸ量演算値２６
を選ぶ。
をＮＯｘ を演算器３５で比較し、ＮＯｘ量設定信号３
４よりもＮＯｘ量演算信号２６が大きい場合は、高信号
選択器３６からの高信号３８としてＮＯＸ量演算値２６
を選ぶ。
そして、ＮＯｘ量設定信号３４よりもＮＯｘ量演算信号
２６が大きい場合は、つまり負荷上昇時にはＮＯｘ量演
算信号２６に比例して等モル以上のＮ８重量を注入し、
逆に、ＮＯｘ量を演算信号２６よりもＮＯｘ量設定信号
３４が大きい場合、つまり負荷減少時には等モルのＮＨ
ａ量を注入するのである。
２６が大きい場合は、つまり負荷上昇時にはＮＯｘ量演
算信号２６に比例して等モル以上のＮ８重量を注入し、
逆に、ＮＯｘ量を演算信号２６よりもＮＯｘ量設定信号
３４が大きい場合、つまり負荷減少時には等モルのＮＨ
ａ量を注入するのである。
すなわち、ＮＨ３注大量が少なくてよい負荷減少 □時
にはＮＯｘ ｔに対して過剰のＮ８３量を注入して、触
媒９上に余剰のＮＨｓを吸着させておき、ＮＯＸ ｉｐ
（の急増時、つまり負荷上昇時にはＮＯｘ量に比例して
注入し一度に大量のＮＨｓを注入しな（ても脱硝率の追
従性がよくなるようにしたのである。
にはＮＯｘ ｔに対して過剰のＮ８３量を注入して、触
媒９上に余剰のＮＨｓを吸着させておき、ＮＯＸ ｉｐ
（の急増時、つまり負荷上昇時にはＮＯｘ量に比例して
注入し一度に大量のＮＨｓを注入しな（ても脱硝率の追
従性がよくなるようにしたのである。
この様に制御されるＮＨｓの注入量パターンをＮＯｘ量
の変化と」■：に第４ Ｄ？ｌに示づ。第４図の斜線部
分が従来のＮ＋１３の注入量よりも注入量を増やす範囲
である、 以下、発明者等が行なった実験例から説明づる。
の変化と」■：に第４ Ｄ？ｌに示づ。第４図の斜線部
分が従来のＮ＋１３の注入量よりも注入量を増やす範囲
である、 以下、発明者等が行なった実験例から説明づる。
本発明者等（・言、第７図、第８図に示す如＜ ＮＨ３
接触還元脱硝法において、Ｎ）４３注入開始後脱硝効率
が定常値にまで増加するのに数時間を要する原因を反応
機構の面から種々検討した結果、次のような結論に至っ
た。
接触還元脱硝法において、Ｎ）４３注入開始後脱硝効率
が定常値にまで増加するのに数時間を要する原因を反応
機構の面から種々検討した結果、次のような結論に至っ
た。
なお、実験条件はガス温度２００°Ｃ１面積速度６ｍ／
Ａ 、ガスは灯油燃焼ガスで、Ｎｏ値は２００ｐｐｍ、
Ｎ１−１３注入量は２００ ｐｐ＋刀である。
Ａ 、ガスは灯油燃焼ガスで、Ｎｏ値は２００ｐｐｍ、
Ｎ１−１３注入量は２００ ｐｐ＋刀である。
即ち、第７図、第８図に示すようにＮＨ３注入開始直後
からの脱硝率と触媒９上に吸沼しているＮＨｓ吸Ｎ量の
経時変化はよく一致（〜でおり、これをもとに、脱硝率
Ｘ（−）とＮＨａ吸着量Ｑとの関係を調べると次式のよ
うな関係が成立するっ７ｎ ｉ、ｘ−’°ｎ、ｓｔ、＊
Ｑ ｃｏル３ｔ、： 定数 この式によれば脱硝率がＮＨ３を注入しはじめて直ちに
高くならないのは、ＮＨ３の供船量が少ないためで、触
ｗ、９上のＮ１４ｓ吸着量が定常値になるまでに時間が
かかるためであることが判明した。
からの脱硝率と触媒９上に吸沼しているＮＨｓ吸Ｎ量の
経時変化はよく一致（〜でおり、これをもとに、脱硝率
Ｘ（−）とＮＨａ吸着量Ｑとの関係を調べると次式のよ
うな関係が成立するっ７ｎ ｉ、ｘ−’°ｎ、ｓｔ、＊
Ｑ ｃｏル３ｔ、： 定数 この式によれば脱硝率がＮＨ３を注入しはじめて直ちに
高くならないのは、ＮＨ３の供船量が少ないためで、触
ｗ、９上のＮ１４ｓ吸着量が定常値になるまでに時間が
かかるためであることが判明した。
一方、脱硝率Ｘを大きくするためには、触媒９上の吸着
ＮＨａ 量を増大させればよいことになる。
ＮＨａ 量を増大させればよいことになる。
この吸着ＮＨ３の性質について調べた結果、吸着したＮ
Ｈ３は極めて安定であり、一旦触媒９上に吸着されたＮ
Ｈｓは脱硝装置〆８の停止期間中も変化はなく、触媒９
上に保持されたままであることも判明した。
Ｈ３は極めて安定であり、一旦触媒９上に吸着されたＮ
Ｈｓは脱硝装置〆８の停止期間中も変化はなく、触媒９
上に保持されたままであることも判明した。
本発明者等はこの吸着Ｎ）−ｉ３の驚くべき安定性を脱
硝装置・＼巧みに応用したものである。
硝装置・＼巧みに応用したものである。
以上述べたように起動時、負荷上昇時のようにＮＯｘ
景の急増時にはすでに触媒９上にＮ１−１３が吸着して
いるために、ＮＯｘ量に比例したＮＨ３量を注入するだ
（づ′で負荷応答性がよく、効率よく脱硝することがで
きるのでＤＳＳ運転を行ｆ′、−うものには最適である
。
景の急増時にはすでに触媒９上にＮ１−１３が吸着して
いるために、ＮＯｘ量に比例したＮＨ３量を注入するだ
（づ′で負荷応答性がよく、効率よく脱硝することがで
きるのでＤＳＳ運転を行ｆ′、−うものには最適である
。
また、一度に多量のＮ１４Ｂを注入する必要はなく、金
剰のＮＨ３を触媒９に吸着させておく、−とができるた
めに、ＮＨ３注入系統のスケールアップも不要となる。
剰のＮＨ３を触媒９に吸着させておく、−とができるた
めに、ＮＨ３注入系統のスケールアップも不要となる。
次に第５図、第６図の実施例について説明するが、第３
図のものと異なる点についてのみ説１１する。
図のものと異なる点についてのみ説１１する。
なお、第５図の符号にお（・て、符号７から３８ｉでは
第３図のものと同一のものを示す。
第３図のものと同一のものを示す。
第５図において、ＮＯＸ （ｉｆ演１．１’−信号２６
とＮＯｘ量設定’Ｅ 号３４ヲＮＯｘ ｉ演ｎ ５３５
テ、ｌｔ Ｍ ｌ、 テｌｌｓ較’ｌ’Ｂ、 号３７
を得る。
とＮＯｘ量設定’Ｅ 号３４ヲＮＯｘ ｉ演ｎ ５３５
テ、ｌｔ Ｍ ｌ、 テｌｌｓ較’ｌ’Ｂ、 号３７
を得る。
次に選定器３９ｉ’こおいて、Ｎ０ｘ−ｉｉ演算１イ号
２Ｇが定数１の信号４０よりも大きい場合は定数１の信
号４０を選び、ＮＯｘ演ｑ４信号２６が定数にの信号４
１よりも小さい場合には、定数にの信号４１を選定する
ようにして選択信号４２を得る。
２Ｇが定数１の信号４０よりも大きい場合は定数１の信
号４０を選び、ＮＯｘ演ｑ４信号２６が定数にの信号４
１よりも小さい場合には、定数にの信号４１を選定する
ようにして選択信号４２を得る。
一方、ＮＯＸ ｉ″Ａ算信号２６を微分器４３におい゛
〔微分１〜た微分信号４４を平均器４５によって平均信
号４６を得、その平均信号４６の符号が正か、負かを符
号判定器４７により判定して判定信号４８を得る。
〔微分１〜た微分信号４４を平均器４５によって平均信
号４６を得、その平均信号４６の符号が正か、負かを符
号判定器４７により判定して判定信号４８を得る。
この判定（？号４８か正の場合、すなわちＮＯｘ量が増
加している場合には、訂信号選択器３６において定数１
の（ｉ号４０を選択し、逆に負の場合、すなわちＮＯｘ
量が減少している場合に（ま定数にの信号４］を選定す
るようにし、その信号４９を得る。
加している場合には、訂信号選択器３６において定数１
の（ｉ号４０を選択し、逆に負の場合、すなわちＮＯｘ
量が減少している場合に（ま定数にの信号４］を選定す
るようにし、その信号４９を得る。
この信号４９とＮＯＸ ＠ ’ｇ信号２６を乗算器５ｏ
により乗算し高信号３８を得る。
により乗算し高信号３８を得る。
そしてこの高信号３日とＮ山流量信号３１を比較器３２
で比較し、偏差信号３３によってアンモニア流量調節弁
３０が開、閉される。
で比較し、偏差信号３３によってアンモニア流量調節弁
３０が開、閉される。
以上のように匍ｊ御したＮ１−４ａの注入量パターンを
ＮＯｘ量の変化と共に第６図に示す。第６図の斜線部分
が従来のＮＨ３の注入量よりも注入量を増やす範囲であ
る。
ＮＯｘ量の変化と共に第６図に示す。第６図の斜線部分
が従来のＮＨ３の注入量よりも注入量を増やす範囲であ
る。
この様に排ガス中の処理ＮＯＸ量が増加する場合、及び
ＮＯｘ量が減少する時でＮＯｘ量役電信号３４よりもＮ
Ｏｘ量が多い場合には、ＮＨａ注入騎はＮＯｘ量に比例
して注入され、ＮＯｘ Ｊｌが減少する時でＮＯＸ景設
定設定信号３４もＮＯｘ量が少な（・場合には、そのＮ
Ｏｘ 量にに倍したＮＨ３−＠ｌを注入するようにした
のである。
ＮＯｘ量が減少する時でＮＯｘ量役電信号３４よりもＮ
Ｏｘ量が多い場合には、ＮＨａ注入騎はＮＯｘ量に比例
して注入され、ＮＯｘ Ｊｌが減少する時でＮＯＸ景設
定設定信号３４もＮＯｘ量が少な（・場合には、そのＮ
Ｏｘ 量にに倍したＮＨ３−＠ｌを注入するようにした
のである。
本発明は比較器の前にＮＯｘ量演算信号とＮＯｘ量設定
信号を比較するＮＯｘ量演算器と、高信号選択器を設け
、両信号を比較の結果、ＮＯｘ量設定信号よりＮＯｘ量
演算信号が大きい負荷上昇時にはＮＯｘ量演算信号に比
例してＮＨ３量を注入し、ＮＯｘ量設定信号よりＮＯｘ
ｉｌ演算信号が小さい負荷減少時にはＮＯｘ量設定信
号と等モルのＮ８３量を注入するようにしたので、ＤＳ
Ｓ運転を繰返すプラントであっても負荷追従性がよくな
り、アンモニア注入系統も小型にすることができる。
信号を比較するＮＯｘ量演算器と、高信号選択器を設け
、両信号を比較の結果、ＮＯｘ量設定信号よりＮＯｘ量
演算信号が大きい負荷上昇時にはＮＯｘ量演算信号に比
例してＮＨ３量を注入し、ＮＯｘ量設定信号よりＮＯｘ
ｉｌ演算信号が小さい負荷減少時にはＮＯｘ量設定信
号と等モルのＮ８３量を注入するようにしたので、ＤＳ
Ｓ運転を繰返すプラントであっても負荷追従性がよくな
り、アンモニア注入系統も小型にすることができる。
第１図はボイラの煙風道系統を示す系統図、第２図は従
来のアンモニアの注入禁制脚装置の系統図、第３図およ
び第５図は本発明の実施例に係るアンモニアの注入量制
御装置の系統図、第４図および第６図は第３図および第
５図のＮＨ３注入量制御装置におけるＮＯｘ量、ＮＨ３
注大量の特性曲線図、第７図および第８図はＮＨ３吸着
量と脱硝率の相関関係を示す特性曲線図である。 １２・・・・・・入口ダクト、１５．２０・・・・・・
検出手段、２６・・・・・・ＮＯｘ量演算信号、３４・
・・・・・ＮＯｘ を設定信号、３５・・・・・・ＮＯ
ｘ量演算器、３６・・・・・・高信号選択器、３１・・
・・・・ＮＨ３流量実測信号、３２・・・・・・比較器
、３３・・・・・・偏差信号。 第１図 第２図 第３図 第４図 □時間 第５図 第６図 第７図 マ 第８図
来のアンモニアの注入禁制脚装置の系統図、第３図およ
び第５図は本発明の実施例に係るアンモニアの注入量制
御装置の系統図、第４図および第６図は第３図および第
５図のＮＨ３注入量制御装置におけるＮＯｘ量、ＮＨ３
注大量の特性曲線図、第７図および第８図はＮＨ３吸着
量と脱硝率の相関関係を示す特性曲線図である。 １２・・・・・・入口ダクト、１５．２０・・・・・・
検出手段、２６・・・・・・ＮＯｘ量演算信号、３４・
・・・・・ＮＯｘ を設定信号、３５・・・・・・ＮＯ
ｘ量演算器、３６・・・・・・高信号選択器、３１・・
・・・・ＮＨ３流量実測信号、３２・・・・・・比較器
、３３・・・・・・偏差信号。 第１図 第２図 第３図 第４図 □時間 第５図 第６図 第７図 マ 第８図
Claims (1)
- 入口ダクトの検出手段によるＮＯｘ量演算信号と、ＮＨ
３流量信号を比較・する比較器を設け、この比較器によ
る偏差信号によってＮＨ３流量を制御するものにおいて
、前記比較器の前にＮＯｘ量演算信号とＮＯｘ量設定信
号を比較するＮＯｘ量演算器と、高信号選択器を設け、
両信号を比較の結果、 ＮＯｘ量設定信号よりＮＯｘ量
演算信号が太き（・負荷上昇時にはＮＯｘ量演算信号に
比例してＮ１−１３量を注入し、ＮＯｘ Ｊｌ設定信号
よりＮＯｘ−９ｉ演算信号が小さい負荷減少時にはＮＯ
ｘ量設定信号と等モルのＮ１−（ａ量を注入するように
したことを特徴とするアンモニアの注入量制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59113898A JPS60257823A (ja) | 1984-06-05 | 1984-06-05 | アンモニアの注入量制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59113898A JPS60257823A (ja) | 1984-06-05 | 1984-06-05 | アンモニアの注入量制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60257823A true JPS60257823A (ja) | 1985-12-19 |
Family
ID=14623914
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59113898A Pending JPS60257823A (ja) | 1984-06-05 | 1984-06-05 | アンモニアの注入量制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60257823A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012050912A (ja) * | 2010-08-31 | 2012-03-15 | Nippon Steel Engineering Co Ltd | 脱硝制御装置及び脱硝制御方法 |
-
1984
- 1984-06-05 JP JP59113898A patent/JPS60257823A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012050912A (ja) * | 2010-08-31 | 2012-03-15 | Nippon Steel Engineering Co Ltd | 脱硝制御装置及び脱硝制御方法 |
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