JPH0617651B2 - 環境対策型ガスタ−ビン - Google Patents
環境対策型ガスタ−ビンInfo
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- JPH0617651B2 JPH0617651B2 JP59024390A JP2439084A JPH0617651B2 JP H0617651 B2 JPH0617651 B2 JP H0617651B2 JP 59024390 A JP59024390 A JP 59024390A JP 2439084 A JP2439084 A JP 2439084A JP H0617651 B2 JPH0617651 B2 JP H0617651B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- exhaust
- gas
- exhaust gas
- turbine
- gas turbine
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- Expired - Lifetime
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Classifications
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
- F01N3/08—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous
- F01N3/10—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust
- F01N3/24—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust characterised by constructional aspects of converting apparatus
- F01N3/28—Construction of catalytic reactors
- F01N3/2892—Exhaust flow directors or the like, e.g. upstream of catalytic device
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Toxicology (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
- Exhaust Gas After Treatment (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔発明の利用分野〕 本発明は、低ＮＯＸ燃焼器を設けたガスタービンの排気
ガス中のＣＯおよびＨＣの濃度を低減するに好適な環境
対策型ガスタービンに関する。
ガス中のＣＯおよびＨＣの濃度を低減するに好適な環境
対策型ガスタービンに関する。
近年のガスタービンの問題点としては、高温燃焼によっ
て生ずる窒素酸化物（ＮＯＸ）の低減が重視されてい
る。ＮＯＸの低減の手段としては、脱硝装置によりＮＯ
Ｘを還元させるもの、低NOX燃焼器などを用いて燃焼パ
ターンを変えるものや、水噴射によって燃焼温度を下げ
るものなどが採用されている。しかしながら、後に説明
する如く、脱硝装置によるものは設備が高価となると共
に圧力損失が大となる欠点を有し、燃焼パターンを変え
るものは排気ガス中に有害のＣＯおよびＨＣが多くな
り、この処理に高価の設備を必要とし、かつ圧力損失も
大となる欠点を有し、水噴射によるものはタービン効率
が低下する欠点がある。
て生ずる窒素酸化物（ＮＯＸ）の低減が重視されてい
る。ＮＯＸの低減の手段としては、脱硝装置によりＮＯ
Ｘを還元させるもの、低NOX燃焼器などを用いて燃焼パ
ターンを変えるものや、水噴射によって燃焼温度を下げ
るものなどが採用されている。しかしながら、後に説明
する如く、脱硝装置によるものは設備が高価となると共
に圧力損失が大となる欠点を有し、燃焼パターンを変え
るものは排気ガス中に有害のＣＯおよびＨＣが多くな
り、この処理に高価の設備を必要とし、かつ圧力損失も
大となる欠点を有し、水噴射によるものはタービン効率
が低下する欠点がある。
従って、重要課題であるＮＯＸの低減化のためには、圧
力損失を生じさせることなく、簡便の手段によりＣＯお
よびＨＣの濃度を低減させる手段が要請される。
力損失を生じさせることなく、簡便の手段によりＣＯお
よびＨＣの濃度を低減させる手段が要請される。
第１図に示す如く、横軸に空燃比（Ｆ／Ａ）をとり、縦
軸にＮＯＸ，ＣＯ（ppm）をとると、ＮＯＸとＣＯとの
間には相反する傾向がある。すなわち、ＮＯＸを低減し
ようとすると、ガスタービンの排気ガス中のＣＯの量が
増加する。又、ＨＣについても図示していないが、ＣＯ
と同じく増加する。
軸にＮＯＸ，ＣＯ（ppm）をとると、ＮＯＸとＣＯとの
間には相反する傾向がある。すなわち、ＮＯＸを低減し
ようとすると、ガスタービンの排気ガス中のＣＯの量が
増加する。又、ＨＣについても図示していないが、ＣＯ
と同じく増加する。
第２図には、ＮＯＸを低減させる脱硝装置を示してい
る。
る。
すなわち、圧縮機１によって圧縮された空気は、燃焼室
２に入り燃焼し、その排気ガスによってタービン３が回
転する。タービン３の排気ガスは排気デイフューザ４を
通り、圧力を回復した後、サイレンサ５により減音さ
れ、脱硝装置の気相還元装置６に導入される。気相還元
装置６には、ＮＨ３注入装置７およびH2O2注入装置８か
らＮＨ３およびH2O2の如き還元剤が注入される。反応装
置９により、ＮＯＸはＮＨ３およびH2O2により下式の如
く還元されて低減される。
２に入り燃焼し、その排気ガスによってタービン３が回
転する。タービン３の排気ガスは排気デイフューザ４を
通り、圧力を回復した後、サイレンサ５により減音さ
れ、脱硝装置の気相還元装置６に導入される。気相還元
装置６には、ＮＨ３注入装置７およびH2O2注入装置８か
らＮＨ３およびH2O2の如き還元剤が注入される。反応装
置９により、ＮＯＸはＮＨ３およびH2O2により下式の如
く還元されて低減される。
H2O2→２ＯＨ ＮＨ３＋ＯＨ→ＮＨ２＋H2O ＮＯ＋ＮＨ２→Ｎ２＋H2O ＮＯ＋ＮＯ２＋２ＮＨ３→２Ｎ２＋３H2O 上記の如き反応が行われた排気ガスは感温器１０内に入
り冷却され、煙突１１から大気に放出される。
り冷却され、煙突１１から大気に放出される。
以上により、排気ガス中のＮＯＸは還元されるが、図示
する如く気相還元装置６、ＮＨ３注入装置７、H2O2注入
装置８および反応装置９等を必要とし、構造が極めて複
雑のものとなり、かつ高価，大型のものとなる。更に、
第３図に示すコンバインドプラントに上記脱硝装置を利
用する場合にはガスタービン３と次系統のボイラ１２間
の排気ダクト内に上記設備を必要とするため圧力損失が
大となり、タービン効率を低下せしめる欠点が生ずる。
する如く気相還元装置６、ＮＨ３注入装置７、H2O2注入
装置８および反応装置９等を必要とし、構造が極めて複
雑のものとなり、かつ高価，大型のものとなる。更に、
第３図に示すコンバインドプラントに上記脱硝装置を利
用する場合にはガスタービン３と次系統のボイラ１２間
の排気ダクト内に上記設備を必要とするため圧力損失が
大となり、タービン効率を低下せしめる欠点が生ずる。
又、図示していないが、低ＮＯＸ燃焼器を用いて、排気
ガス中のＮＯＸを低減せしめると、上記の如くＣＯおよ
びＨＣの濃度が上昇し、これ等を酸化触媒等により反応
させて低減するには、従来技術では上記脱硝装置の如き
装置を必要とする不具合が生ずる。
ガス中のＮＯＸを低減せしめると、上記の如くＣＯおよ
びＨＣの濃度が上昇し、これ等を酸化触媒等により反応
させて低減するには、従来技術では上記脱硝装置の如き
装置を必要とする不具合が生ずる。
本発明は、上記欠点等を解決するもので、その目的は、
ＮＯＸによって生ずる排気ガス中のＣＯおよびＨＣの濃
度を、簡便、安価の手段により圧力損失を生ずることな
く低減させる環境対策型ガスタービンを提供することに
ある。
ＮＯＸによって生ずる排気ガス中のＣＯおよびＨＣの濃
度を、簡便、安価の手段により圧力損失を生ずることな
く低減させる環境対策型ガスタービンを提供することに
ある。
本発明は、上記の目的を達成するため、低ＮＯｘ燃焼器
を設けると共に、タービンの排出側と次系統との間に排
気ダクト、サイレンサの如き排気装置および排気通路を
有する環境対策型ガスタービンにおいて、上記排気装置
および排気通路の排気ガスと接触する部材にＣＯおよび
ＨＣと反応する酸化触媒を塗布すると共に、その塗布面
積を単位面積当りの反応率と排気ガス流量に基づいて排
気ガスが上記排気装置および排気通路を通過する間にガ
スタービンで発生したＣＯおよびＨＣの所望量をＣＯ２
に酸化させるに必要とする面積とし、かつ、上記排気装
置および排気通路の容積を、排気ガスが上記排気装置お
よび排気通路を通過する間に上記ＣＯおよびＨＣの所望
量と排気ガス中の酸素との発熱反応を終了し得る容積を
有するように形成したことを特徴とする。
を設けると共に、タービンの排出側と次系統との間に排
気ダクト、サイレンサの如き排気装置および排気通路を
有する環境対策型ガスタービンにおいて、上記排気装置
および排気通路の排気ガスと接触する部材にＣＯおよび
ＨＣと反応する酸化触媒を塗布すると共に、その塗布面
積を単位面積当りの反応率と排気ガス流量に基づいて排
気ガスが上記排気装置および排気通路を通過する間にガ
スタービンで発生したＣＯおよびＨＣの所望量をＣＯ２
に酸化させるに必要とする面積とし、かつ、上記排気装
置および排気通路の容積を、排気ガスが上記排気装置お
よび排気通路を通過する間に上記ＣＯおよびＨＣの所望
量と排気ガス中の酸素との発熱反応を終了し得る容積を
有するように形成したことを特徴とする。
以下、本発明の実施例を図面に基づき発明する。
まず、本実施例の概要を説明する。
第３図のコンバインドプラントにおけるガスタービン３
と次系統の１つであるボイラ１２間には、排気装置１３
および排気通路１４が介設されている。
と次系統の１つであるボイラ１２間には、排気装置１３
および排気通路１４が介設されている。
又、圧縮機１とガスタービン３間には低ＮＯＸ燃焼器２
ａが介設される。
ａが介設される。
後に詳説するが、排気装置１３内には、アウダシリンダ
２０、インナシリンダ２１、ターニングベーン２３、排
気ダクト２５および高周波，低周波サイレンサパネル２
６，２７が形成され、排気ガスが接触し得る十分な面積
を有する箇所が設けられている。又図示しない排気通路
１４内も、排気ガスが接触し得る十分な面積が形成され
る。そこで排気装置１３および排気通路１４内にＣＯお
よびＨＣと反応する触媒、例えば酸化触媒を所望面積だ
け塗布する箇所を形成する。
２０、インナシリンダ２１、ターニングベーン２３、排
気ダクト２５および高周波，低周波サイレンサパネル２
６，２７が形成され、排気ガスが接触し得る十分な面積
を有する箇所が設けられている。又図示しない排気通路
１４内も、排気ガスが接触し得る十分な面積が形成され
る。そこで排気装置１３および排気通路１４内にＣＯお
よびＨＣと反応する触媒、例えば酸化触媒を所望面積だ
け塗布する箇所を形成する。
ガスタービン３から排出される排気ガスの温度は５５０
℃程度で、ボイラ１２入口の温度もほぼ同温度であるた
め、排気ガス中のＣＯおよびＨＣは、上記酸化触媒と効
率よく反応し酸化されて濃度が低減される。又、排気ガ
ス内には酸化がある程度（１５％）含まれているため、
排気装置１３および排気通路１４を適宜の容積に形成す
れば、これ等を通過する際にこの酸素とＣＯおよびＨＣ
とが反応し、これ等を酸化すると共に熱量を発生し、こ
の発熱量が次系統に有効に使用される。なお、排気装置
１３および排気通路１４が上記酸化触媒を所望面積だけ
塗布し得るに十分の大きさがあれば、上記酸素とＣＯお
よびＨＣが反応する容積は、普通必然的に十分に確保さ
れる。
℃程度で、ボイラ１２入口の温度もほぼ同温度であるた
め、排気ガス中のＣＯおよびＨＣは、上記酸化触媒と効
率よく反応し酸化されて濃度が低減される。又、排気ガ
ス内には酸化がある程度（１５％）含まれているため、
排気装置１３および排気通路１４を適宜の容積に形成す
れば、これ等を通過する際にこの酸素とＣＯおよびＨＣ
とが反応し、これ等を酸化すると共に熱量を発生し、こ
の発熱量が次系統に有効に使用される。なお、排気装置
１３および排気通路１４が上記酸化触媒を所望面積だけ
塗布し得るに十分の大きさがあれば、上記酸素とＣＯお
よびＨＣが反応する容積は、普通必然的に十分に確保さ
れる。
次に、本実施例を更に詳細に説明する。
まず、低ＮＯＸ燃焼器２ａを有するコンバインドプラン
トの構成を第３図に示す。
トの構成を第３図に示す。
圧縮機１とガスタービン３間には低ＮＯＸ燃焼器２ａが
介設される。ガスタービン３からの排気ガスは排気装置
１３および排気通路１４を通り、次系統のボイラ１２に
導入される。排気ガスと熱交換して生じた蒸気は蒸気タ
ービン１５に導入され、発電機１６を回転せしめた後、
復水器１７で復水され、給水ポンプ１８により、再びボ
イラー１２に戻入される。
介設される。ガスタービン３からの排気ガスは排気装置
１３および排気通路１４を通り、次系統のボイラ１２に
導入される。排気ガスと熱交換して生じた蒸気は蒸気タ
ービン１５に導入され、発電機１６を回転せしめた後、
復水器１７で復水され、給水ポンプ１８により、再びボ
イラー１２に戻入される。
低ＮＯＸ燃焼器２ａにより燃焼ガスのＮＯＸは低減され
るが、上記の如く、ガスタービン３からの排気ガスのＣ
ＯおよびＨＣの濃度は上昇する。
るが、上記の如く、ガスタービン３からの排気ガスのＣ
ＯおよびＨＣの濃度は上昇する。
第４図は排気装置１３の詳細を示す。
ガスタービン３からの排気ガスはタービンバケット１９
を通り、アウタシリンダ２０とインナシリンダ２１の間
を流れ、両者を連結するエアーホイルスラット２２の表
面を縫って内部に向って流れ、整流のために設けられた
ターニングベーン２３間を流れて排気ダクト２５の表面
に接触して流れる。又、複数列のターニングベーン２３
はパイプ２４により結合される。
を通り、アウタシリンダ２０とインナシリンダ２１の間
を流れ、両者を連結するエアーホイルスラット２２の表
面を縫って内部に向って流れ、整流のために設けられた
ターニングベーン２３間を流れて排気ダクト２５の表面
に接触して流れる。又、複数列のターニングベーン２３
はパイプ２４により結合される。
排気ダクト２５内には消音のための高周波サイレンサパ
ネル２６と低周波サイレンサパネル２７が多数列設けら
れ、排気ガスはこれ等に接しながら排気ダクト２５内を
流れる。次に、排気ガスは排気通路１４を通り、ボイラ
１２に導入される。
ネル２６と低周波サイレンサパネル２７が多数列設けら
れ、排気ガスはこれ等に接しながら排気ダクト２５内を
流れる。次に、排気ガスは排気通路１４を通り、ボイラ
１２に導入される。
排気装置１３のアウタシリンダ２０、インナシリンダ２
１、ターニングベーン２３、排気ダクト２５、高周波サ
イレンサパネル２６および低周波サイレンサパネル２７
等の全部又は１部には酸化触媒が塗布される。又、排気
装置１３の上記塗布面積で不足の場合には排気通路１４
内にも酸化触媒が塗布される。これ等の所望の塗布面積
は後に説明する如く、出力１０万ＫＷ級のガスタービン
において2000m2程度あればよく、この面積は普通上記の
排気装置１３により十分に確保される。
１、ターニングベーン２３、排気ダクト２５、高周波サ
イレンサパネル２６および低周波サイレンサパネル２７
等の全部又は１部には酸化触媒が塗布される。又、排気
装置１３の上記塗布面積で不足の場合には排気通路１４
内にも酸化触媒が塗布される。これ等の所望の塗布面積
は後に説明する如く、出力１０万ＫＷ級のガスタービン
において2000m2程度あればよく、この面積は普通上記の
排気装置１３により十分に確保される。
又、排気ガス内には１５％以上の酸素が含まれ、排気装
置１３および排気通路１４を排気ガスが通過する際に、
この酸素はＣＯおよびＨＣと反応し、これ等を酸化す
る。
置１３および排気通路１４を排気ガスが通過する際に、
この酸素はＣＯおよびＨＣと反応し、これ等を酸化す
る。
第５図において、横軸に上記酸化触媒の反応温度（℃）
をとり、縦軸にＣＯの反応率（％）をとると、反応温度
が３５０℃以上では反応率が９０％以上の良好の値を示
すことがわかる。
をとり、縦軸にＣＯの反応率（％）をとると、反応温度
が３５０℃以上では反応率が９０％以上の良好の値を示
すことがわかる。
一般に、ガスタービンの排気温度は３５０℃より高く、
排気装置１３のタービンバケット１９の出口温度は５５
０℃程度あり、又、ボイラ１２の入口温度も同程度の温
度に保持される。従って、排気装置１３および排気通路
１４内においては、塗布された酸化触媒とＣＯガスは極
めてよい反応をすることになる。又、ＨＣについても図
示していないが同様な反応率があげられる。
排気装置１３のタービンバケット１９の出口温度は５５
０℃程度あり、又、ボイラ１２の入口温度も同程度の温
度に保持される。従って、排気装置１３および排気通路
１４内においては、塗布された酸化触媒とＣＯガスは極
めてよい反応をすることになる。又、ＨＣについても図
示していないが同様な反応率があげられる。
次に、本実施例の作用を説明する。
一般に、ＣＯ酸化に使用される酸化触媒は、１m2の触媒
面積に対し、５００Ｎｍ3／ｈの排気ガス中のＣＯを８
０％ＣＯ２に酸化することが知られている。
面積に対し、５００Ｎｍ3／ｈの排気ガス中のＣＯを８
０％ＣＯ２に酸化することが知られている。
今、出力１０万ＫＷ級のガスタービンについて、ＣＯを
酸化するに必要な酸化触媒の塗布面積を下式により算出
する。上記ガスタービンの排気ガス重量流量Ｇは1.2×
１０６Kg/hで、定格負荷時にはその中に１０ppmのＣＯ
が含まれている。
酸化するに必要な酸化触媒の塗布面積を下式により算出
する。上記ガスタービンの排気ガス重量流量Ｇは1.2×
１０６Kg/hで、定格負荷時にはその中に１０ppmのＣＯ
が含まれている。
排気ガス温度Ｔを５５０℃（８２３Ｋ）とすると排気ガ
ス流量Ｑは下式により求まる。
ス流量Ｑは下式により求まる。
ここで、Ｇは排気ガス重量流量で1.2×１０６Kg/h、Ｐ
は排気ガス圧力で1.033＋0.0635（温度換算）＝1.0965a
ta、Ｒは気体定数で29.27Kgm/Kgk、γは比重量で に等しく である。
は排気ガス圧力で1.033＋0.0635（温度換算）＝1.0965a
ta、Ｒは気体定数で29.27Kgm/Kgk、γは比重量で に等しく である。
標準状態０℃（２７３°Ｋ）における排気ガス流量ＱN
は比重量γNが のため下式により求まる。
は比重量γNが のため下式により求まる。
従って、必要の塗布面積Ｓは下式の如くなる。
上式により、所望の塗布面積は上記の如く約2000m2あれ
ば十分となり、排気ガス中のＣＯは排気装置１３等の上
記酸化触媒によりＣＯ２に酸化され、無害となって、ボ
イラ１２側に送られる。
ば十分となり、排気ガス中のＣＯは排気装置１３等の上
記酸化触媒によりＣＯ２に酸化され、無害となって、ボ
イラ１２側に送られる。
コンバインドプラント等において、排気装置１３および
排気通路１４は常設されるもので、本実施例は、単にこ
れ等に酸化触媒を塗布するだけの簡単のもので、従来技
術の如く、特別の装置を必要としない。従って、簡便、
安価に実施することができ、圧力損失も生じない。
排気通路１４は常設されるもので、本実施例は、単にこ
れ等に酸化触媒を塗布するだけの簡単のもので、従来技
術の如く、特別の装置を必要としない。従って、簡便、
安価に実施することができ、圧力損失も生じない。
次に、排気ガス中の酸素により、ＣＯが酸化される状態
を上記例の場合について説明する。部分負荷時とし、排
気ガス重量流量Ｇ1.2×１０６Kg/h内に含まれるＣＯ排
出濃度を１５ppmとする。
を上記例の場合について説明する。部分負荷時とし、排
気ガス重量流量Ｇ1.2×１０６Kg/h内に含まれるＣＯ排
出濃度を１５ppmとする。
ＣＯの流量ＱCOは下式の如くなる。
ＱCO＝Ｑ×１５０×１０-6＝2.64×１０6×１５０×１０-6 ＝３９６ｍ3／ｈ 従って、ＣＯの重量流量ＧCOは次の如くなる。
ＧCO＝ＱCO×γ＝３９６×0.455＝１８０Kg/h ＣＯの酸素は下式の如く反応し２４１０Ｋcal/Kgの熱量
を発する。すなわち 従って、ＧCOの重量流量のＣＯの場合の発熱量Ｈは次の
如くなる。
を発する。すなわち 従って、ＧCOの重量流量のＣＯの場合の発熱量Ｈは次の
如くなる。
Ｈ＝2410×ＧCO×８０％＝347040Kcal/h ≒４０３Ｋ
Ｗ この発熱量Ｈがボイラ１２に使用され、この分だけター
ビン効率を向上することができる。
Ｗ この発熱量Ｈがボイラ１２に使用され、この分だけター
ビン効率を向上することができる。
以上の如く、ガスタービン３とボイラ１２との間の排気
装置および排気通路に酸化触媒を塗布することにより、
特別の装置を設けることなく、ＣＯの酸化が行われ、か
つ、発熱量Ｈにより0.4％程度タービン効率を向上する
ことができる。
装置および排気通路に酸化触媒を塗布することにより、
特別の装置を設けることなく、ＣＯの酸化が行われ、か
つ、発熱量Ｈにより0.4％程度タービン効率を向上する
ことができる。
又、ＨＣについても同様に、酸化触媒によりＣＯ２に酸
化することができ濃度低減される。すなわち、 ＣＨ４＋Ｏ２→ＣＯ２＋H2O の如くなる。
化することができ濃度低減される。すなわち、 ＣＨ４＋Ｏ２→ＣＯ２＋H2O の如くなる。
以上の説明によって明らかの如く、本発明によれば、簡
便、安価の手段により、排気ガス中のＣＯおよびＨＣの
濃度を低減すると共に、タービン効率を高めることがで
き、タービンの低ＮＯＸ化を図ることができる。
便、安価の手段により、排気ガス中のＣＯおよびＨＣの
濃度を低減すると共に、タービン効率を高めることがで
き、タービンの低ＮＯＸ化を図ることができる。
第１図は空燃比とＣＯおよびＮＯＸとの関係を示す線
図、第２図はＮＯＸを低減するための従来技術における
脱硝装置の構成図、第３図は本発明実施例の適用される
コンバインドプラントの構成図、第４図は排気装置の断
面図、第５図は触媒の反応温度とＣＯ反応率との関係を
示す線図である。 １…圧縮機、２…燃焼器、２ａ…低ＮＯＸ燃焼器、３…
ガスタービン、４…排気デイフューザ、５…サイレン
サ、６…気相還元装置、７…ＮＨ３注入装置、８…H2O2
注入装置、９…反応装置、１０…感温器、１１…煙突、
１２…ボイラ、１３…排気装置、１４…排気通路、１５
…蒸気タービン、１６…発電機、１７…復水器、１８…
給水ポンプ、１９…タービンバケット、２０…アウタシ
リンダ、２１…インナシリンダ、２２…エアーホイルス
トラット、２３…ターニングベーン、２４…パイプ、２
５…排気ダクト、２６…高周波サイレンサ、２７…低周
波サイレンサ。
図、第２図はＮＯＸを低減するための従来技術における
脱硝装置の構成図、第３図は本発明実施例の適用される
コンバインドプラントの構成図、第４図は排気装置の断
面図、第５図は触媒の反応温度とＣＯ反応率との関係を
示す線図である。 １…圧縮機、２…燃焼器、２ａ…低ＮＯＸ燃焼器、３…
ガスタービン、４…排気デイフューザ、５…サイレン
サ、６…気相還元装置、７…ＮＨ３注入装置、８…H2O2
注入装置、９…反応装置、１０…感温器、１１…煙突、
１２…ボイラ、１３…排気装置、１４…排気通路、１５
…蒸気タービン、１６…発電機、１７…復水器、１８…
給水ポンプ、１９…タービンバケット、２０…アウタシ
リンダ、２１…インナシリンダ、２２…エアーホイルス
トラット、２３…ターニングベーン、２４…パイプ、２
５…排気ダクト、２６…高周波サイレンサ、２７…低周
波サイレンサ。
Claims (2)
- 【請求項１】低ＮＯｘと燃焼器を設けると共に、タービ
ンの排出側と次系統との間に排気ダクト、サイレンサの
如き排気装置および排気通路を有する環境対策型ガスタ
ービンにおいて、上記排気装置および排気通路の排気ガ
スと接触する部材にＣＯおよびＨＣと反応する酸化触媒
を塗布すると共に、その塗布面積を単位面積当りの反応
率と排気ガス流量に基づいて排気ガスが上記排気装置お
よび排気通路を通過する間にガスタービンで発生したＣ
ＯおよびＨＣの所望量をＣＯ２に酸化させるに必要とす
る面積とし、かつ、上記排気装置および排気通路の容積
を、排気ガスが上記排気装置および排気通路を通過する
間に上記ＣＯおよびＨＣの所望量と排気ガス中の酸素と
の発熱反応を終了し得る容積を有するように形成したこ
とを特徴とする環境対策型ガスタービン。 - 【請求項２】上記ガスタービンが、上記次系統にボイラ
および蒸気タービンを有するコンバインドプラントに用
いられるものであることを特徴とする特許請求の範囲第
１項に記載の環境対策型ガスタービン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59024390A JPH0617651B2 (ja) | 1984-02-14 | 1984-02-14 | 環境対策型ガスタ−ビン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59024390A JPH0617651B2 (ja) | 1984-02-14 | 1984-02-14 | 環境対策型ガスタ−ビン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60169618A JPS60169618A (ja) | 1985-09-03 |
| JPH0617651B2 true JPH0617651B2 (ja) | 1994-03-09 |
Family
ID=12136835
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59024390A Expired - Lifetime JPH0617651B2 (ja) | 1984-02-14 | 1984-02-14 | 環境対策型ガスタ−ビン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0617651B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CH679236A5 (en) * | 1989-10-31 | 1992-01-15 | Asea Brown Boveri | Open-cycle gas-turbine - has ambient air injector in exhaust pipe upstream of catalytic unit |
| DE10337336B4 (de) * | 2003-08-12 | 2011-06-22 | J. Eberspächer GmbH & Co. KG, 73730 | Abgasanlage für eine Brennkraftmaschine |
| AT515277B1 (de) * | 2013-12-19 | 2018-12-15 | Ift Gmbh | Abgaskatalysator |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5426432U (ja) * | 1977-07-22 | 1979-02-21 |
-
1984
- 1984-02-14 JP JP59024390A patent/JPH0617651B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60169618A (ja) | 1985-09-03 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |