JPS61546A - ガスタ−ビン用高強度Ｃｏ基耐熱合金 - Google Patents
ガスタ−ビン用高強度Ｃｏ基耐熱合金Info
- Publication number
- JPS61546A JPS61546A JP12052984A JP12052984A JPS61546A JP S61546 A JPS61546 A JP S61546A JP 12052984 A JP12052984 A JP 12052984A JP 12052984 A JP12052984 A JP 12052984A JP S61546 A JPS61546 A JP S61546A
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- JP
- Japan
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- corrosion resistance
- temperature
- alloy
- based heat
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野〕
この発明は、１０００℃以上の高温酸化性雰囲気におい
て、高強度並びに著しくすぐれた耐酸化性を示すと共に
、さらに約９００’Ｃ以下の高温腐食雰囲気中ですぐれ
た耐ホット・コロージョン性を示し、したがってこれら
の特性が要求されるガスタービンの構造材として使用す
るのに適したＣｏ基耐熱合金に関するものである。
て、高強度並びに著しくすぐれた耐酸化性を示すと共に
、さらに約９００’Ｃ以下の高温腐食雰囲気中ですぐれ
た耐ホット・コロージョン性を示し、したがってこれら
の特性が要求されるガスタービンの構造材として使用す
るのに適したＣｏ基耐熱合金に関するものである。
従来、一般に高温の腐食・酸化性雰囲気にさらされるガ
スタービンのタービンノズルやベーンなどの構造部材の
製造には、高温耐酸化性およσ耐ホット・コロージョン
性のすぐれた各種のｃｏ基耐熱合金が使用されている。
スタービンのタービンノズルやベーンなどの構造部材の
製造には、高温耐酸化性およσ耐ホット・コロージョン
性のすぐれた各種のｃｏ基耐熱合金が使用されている。
一方、近年、ガスタービンの高性能化に伴い、ガスター
ビンの入口温度は上昇の一途をたどり、その温度は１３
００℃を越える状態になっている。
ビンの入口温度は上昇の一途をたどり、その温度は１３
００℃を越える状態になっている。
しかし、上記の従来Ｇｏ基耐熱合金製ガスタービン部材
が、上記のような１３００１Ｘ上の高温酸化性雰囲気に
さらされると、それ自身の温度は空冷された場合でも、
最も高温の部分は１０００℃以上に上昇してしまい、高
温強度不足が原因で、比較的短時間で使用寿命に至るも
のであった。このため高温酸化性雰囲気下で高強度を示
す材料の開発が進められているが、高温強度を向上させ
ると耐酸化性が劣化するようになる傾向にあり、これに
伴って耐ホット・コロージョン性も劣化するようになり
、このように前記の特性をすべて具備する材料は未だ得
られていないのが現状である。
が、上記のような１３００１Ｘ上の高温酸化性雰囲気に
さらされると、それ自身の温度は空冷された場合でも、
最も高温の部分は１０００℃以上に上昇してしまい、高
温強度不足が原因で、比較的短時間で使用寿命に至るも
のであった。このため高温酸化性雰囲気下で高強度を示
す材料の開発が進められているが、高温強度を向上させ
ると耐酸化性が劣化するようになる傾向にあり、これに
伴って耐ホット・コロージョン性も劣化するようになり
、このように前記の特性をすべて具備する材料は未だ得
られていないのが現状である。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、高温耐
酸化性および高温強度を有し、かつ耐ホット・コロージ
ョン性も具備した材料を開発すべく研究を行なった結果
、重量％で、 ｃ：０．０１〜１％。
酸化性および高温強度を有し、かつ耐ホット・コロージ
ョン性も具備した材料を開発すべく研究を行なった結果
、重量％で、 ｃ：０．０１〜１％。
３ｉおよびＭｎのうちの１種または２種：０．０１〜２
％。
％。
Ｃｒ：１５〜４０％。
Ｎｉ：５〜１５％。
ＷおよびＭｏのうちの１種または２種：２〜１２％。
Ａｔ ： ０．０１〜３％。
Ｈｆ ： ０．０５〜５％。
を含有し、さらに必要に応じて、
（Ａ） Ｔａ 、 Ｎｂ 、およびＴｉのうちの１種ま
たは２種以上： ０．０１〜５％。
たは２種以上： ０．０１〜５％。
（Ｂ） Ｂおよび２「のうちの１種または２種＝０．０
０５〜０．１％。
０５〜０．１％。
（Ｃ）希土類元素： ｏ、ｏｏｓ〜０．１％。
以上（Ａ）〜（Ｃ）のうちの１種または２種以上を含有
し、残りがＧＯと不可避不純物からなる組成を有するＣ
ｏ基合金は、高温酸化性雰囲気中、１０００℃以上の温
度において、すぐれた高温強度を示すばかりでなく、著
しくすぐれた高温耐酸化性を示すと共に、約９００℃以
下の高温腐食雰囲気中でもすぐれた耐ホット・コロージ
ョン性を示し、したがってこのＣｏ基耐熱合金を、これ
らの特性が要求されるガスタービン部材の製造に用いる
と、この結果のガスタービン部材は、上記のような苛酷
な条件下においても、著しく長期に亘ってすぐれた性能
を発揮するという知見を得たのである。
し、残りがＧＯと不可避不純物からなる組成を有するＣ
ｏ基合金は、高温酸化性雰囲気中、１０００℃以上の温
度において、すぐれた高温強度を示すばかりでなく、著
しくすぐれた高温耐酸化性を示すと共に、約９００℃以
下の高温腐食雰囲気中でもすぐれた耐ホット・コロージ
ョン性を示し、したがってこのＣｏ基耐熱合金を、これ
らの特性が要求されるガスタービン部材の製造に用いる
と、この結果のガスタービン部材は、上記のような苛酷
な条件下においても、著しく長期に亘ってすぐれた性能
を発揮するという知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、以下に成分組成範囲を上記の通りに限定した理由を
説明する。
て、以下に成分組成範囲を上記の通りに限定した理由を
説明する。
（ａ） Ｃ
Ｃ成分には、素地に固溶するほか、ｃｒ 、ｗ。
Ｍｏ，およびＨｆ、さらにＴａ 、Ｎｂ 、Ｔｉなどと
結合して炭化物を形成し、もって結晶粒内および結晶粒
界を強化すると共に、高温強度を向上させ、さらに溶接
性および鋳造性を改善する作用があるが、その含有量が
０．０１％未満では前記作用に所望の効果が得られず、
一方１％を越えて含有させると靭性が劣化するようにな
ることから、その含有量０．０１〜１％と定めた。
結合して炭化物を形成し、もって結晶粒内および結晶粒
界を強化すると共に、高温強度を向上させ、さらに溶接
性および鋳造性を改善する作用があるが、その含有量が
０．０１％未満では前記作用に所望の効果が得られず、
一方１％を越えて含有させると靭性が劣化するようにな
ることから、その含有量０．０１〜１％と定めた。
（ｂ） ＳｉおよびＭｎ
１ 、：ゎ５．）。。よ、４カ、□わあ。。７、
溶湯の脱酸には不可欠の成分であるが、その含有量が０
．０１％未満では所望の脱酸作用を確保することができ
ず、一方２％を越えて含有させても脱酸効果が飽和する
ばかりでなく、合金特性に劣化傾向が現われるようにな
ることから、その含有量を０．０１〜２％と定めた。
溶湯の脱酸には不可欠の成分であるが、その含有量が０
．０１％未満では所望の脱酸作用を確保することができ
ず、一方２％を越えて含有させても脱酸効果が飽和する
ばかりでなく、合金特性に劣化傾向が現われるようにな
ることから、その含有量を０．０１〜２％と定めた。
（ｃ） Ｃｒ
Ｃｒ成分は、すぐれた高温耐酸化性を確保する上で不可
欠なオーステナイト構成成分であるが、その含有量が１
５％未満では所望のすぐれた高温耐酸化性を確保するこ
とができず、一方４０％を越えて含有させると高温強度
および靭性の低下が著しくなることから、その含有量を
１５％〜４０％と定めた。
欠なオーステナイト構成成分であるが、その含有量が１
５％未満では所望のすぐれた高温耐酸化性を確保するこ
とができず、一方４０％を越えて含有させると高温強度
および靭性の低下が著しくなることから、その含有量を
１５％〜４０％と定めた。
（ｄ） Ｎｉ
Ｎｉ成分には、Ｃｒとの共存において高温強度を向上さ
せる作用があるが、その含有量が５％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方１５％を越えて含有させ
ると耐ホット・コロージョン性に劣化傾向が現われるよ
うになることから、その含有間を５〜１５％と定めた。
せる作用があるが、その含有量が５％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方１５％を越えて含有させ
ると耐ホット・コロージョン性に劣化傾向が現われるよ
うになることから、その含有間を５〜１５％と定めた。
（ｅ） ＷおよびＭｏ
これらの成分には、Ｃと結合して高融点炭化物であるＭ
Ｃ型炭化物を形成し、一方Ｍ７ Ｃ３型やＭ２３Ｃ６型
の低融点炭化物の形成を抑制し、もって高温強度を向上
させると共に、オーステナイト素地に固溶して、これを
強化する作用があるが、その含有量２％未満では前記作
用に所望の効果が得られず、一方１２％を越えて含有さ
せると、高温耐酸化性が急激に劣化するようになるばか
りでなく、靭性劣化の原因となるσ相などの金属間化合
物が形成されるようになることから、その含有量を２〜
１２％と定めた。
Ｃ型炭化物を形成し、一方Ｍ７ Ｃ３型やＭ２３Ｃ６型
の低融点炭化物の形成を抑制し、もって高温強度を向上
させると共に、オーステナイト素地に固溶して、これを
強化する作用があるが、その含有量２％未満では前記作
用に所望の効果が得られず、一方１２％を越えて含有さ
せると、高温耐酸化性が急激に劣化するようになるばか
りでなく、靭性劣化の原因となるσ相などの金属間化合
物が形成されるようになることから、その含有量を２〜
１２％と定めた。
（ｆ） Δ！
Ａｔ成分には、１−１ｆとの共存において高温耐酸化性
を向上させる作用があるが、その含有量が０．０１％未
満では所望の高温耐酸化性向上効果が得られず、一方３
％を越えて含有させると、鋳造性が劣化するようになる
と共に、合金に脆化傾向が現われるようになることから
、その含有量を０．０１〜３％と定めた。
を向上させる作用があるが、その含有量が０．０１％未
満では所望の高温耐酸化性向上効果が得られず、一方３
％を越えて含有させると、鋳造性が劣化するようになる
と共に、合金に脆化傾向が現われるようになることから
、その含有量を０．０１〜３％と定めた。
（（］） Ｈｆ
Ｈｆ成分には、ＭＣ型あるいはＭ２Ｏ３型の共晶炭化物
を形成することなく、高融点炭化物であるＭＣ型の初晶
炭化物を形成して、高温耐酸化性および高温強度を向上
させ、さらに耐ホット・コロージョン性も著しく向上さ
せる作用があるが、その含有量が０．０５％未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方５％を越えて含有
させても前記作用により一層の向上効果は得られず経済
性を老成して、その含有量０．０５〜５％と定めた。
を形成することなく、高融点炭化物であるＭＣ型の初晶
炭化物を形成して、高温耐酸化性および高温強度を向上
させ、さらに耐ホット・コロージョン性も著しく向上さ
せる作用があるが、その含有量が０．０５％未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方５％を越えて含有
させても前記作用により一層の向上効果は得られず経済
性を老成して、その含有量０．０５〜５％と定めた。
（ｈ） Ｔａ、ＮｂおよヒＴｉ
これらの成分には、Ｈｆとの共存において、高融点炭化
物であるＭＣ型の初晶複合炭化物を形成して、高温耐酸
化性および高温強度を一段と向上させ、さらに耐ホット
・コロージョン性も向上させる作用があるので、特にこ
れらの特性が要求される場合に必要に応じて含有される
が、その含有量が０．０１％未満では前記作用に所望の
向上効果が得られず、一方５％を越えて含有させてもよ
り一層の向上効果が現われないことから、その含有量を
０．０１〜５％と定めた。
物であるＭＣ型の初晶複合炭化物を形成して、高温耐酸
化性および高温強度を一段と向上させ、さらに耐ホット
・コロージョン性も向上させる作用があるので、特にこ
れらの特性が要求される場合に必要に応じて含有される
が、その含有量が０．０１％未満では前記作用に所望の
向上効果が得られず、一方５％を越えて含有させてもよ
り一層の向上効果が現われないことから、その含有量を
０．０１〜５％と定めた。
（ｉ） ＢおよびＺｒ
これらの成分には、結晶粒界を強化して合金の高温強度
を一段と向上させる作用があるので、特に高温強度が要
求される場合に必要に応じて含有されるが、その含有量
が０．００５％未満では所望の高温強度向上効果が得ら
れず、一方０．１％を越えて含有させると靭性が低下す
るようになることから、その含有量を０．００５〜０．
１％と定めた。
を一段と向上させる作用があるので、特に高温強度が要
求される場合に必要に応じて含有されるが、その含有量
が０．００５％未満では所望の高温強度向上効果が得ら
れず、一方０．１％を越えて含有させると靭性が低下す
るようになることから、その含有量を０．００５〜０．
１％と定めた。
（ｊ） 希土類元素
これらの成分には、特にＨｆとの共存において高温耐酸
化性および耐ホット・コロージョン性をより一段と向上
させる作用があるので、特にすぐれた高温耐酸化性およ
び耐ホット・コロージョン性が要求される場合に必要に
応じて含有されるが、その含有量が０．００５％未満で
は前記作用に所望の効果が得られず、一方０．１％を越
えて含有させると、鋳造性および加工性に劣化傾向が現
われるようになることから、その含有間を０．００５〜
０．１％シ と定めた。
化性および耐ホット・コロージョン性をより一段と向上
させる作用があるので、特にすぐれた高温耐酸化性およ
び耐ホット・コロージョン性が要求される場合に必要に
応じて含有されるが、その含有量が０．００５％未満で
は前記作用に所望の効果が得られず、一方０．１％を越
えて含有させると、鋳造性および加工性に劣化傾向が現
われるようになることから、その含有間を０．００５〜
０．１％シ と定めた。
なお、この発明のＣｏ基耐熱合金における不可避不純物
のうち、特にＦｅに関しては、３％まで含有しても合金
特性が何ら損なわれることがないので、経済性を考慮し
て３％までの範囲で積極的に含有させる場合がある。
のうち、特にＦｅに関しては、３％まで含有しても合金
特性が何ら損なわれることがないので、経済性を考慮し
て３％までの範囲で積極的に含有させる場合がある。
つぎに、この発明のＣｏ基耐熱合金を実施例により具体
的に説明する。
的に説明する。
通常の溶解法によりそれぞれ第１表に示される成分組成
をもった本発明Ｃｏ基耐熱合金１〜５１および比較Ｃｏ
基耐熱合金１〜１０を溶製し、ロストワックス精密鋳造
法を用いて、平行部外径＝７Ｍφ×平行部長さ：５０ａ
ｍＸチャック部外径：２５馴φ×全長：９０ｍの寸法を
もった試験片素材に鋳造した。ついで、この試験片素材
より、高温強度を評価する目的でクリープラブチャー試
験片を削り出し、この試験片を用い、雰囲気：大気中、
加熱温度： １０００℃、付加荷重ニアＫｆＪ／ｙｒｄ
の条件でクリープラブチャー試験を行ない、破断寿命を
測定した。
をもった本発明Ｃｏ基耐熱合金１〜５１および比較Ｃｏ
基耐熱合金１〜１０を溶製し、ロストワックス精密鋳造
法を用いて、平行部外径＝７Ｍφ×平行部長さ：５０ａ
ｍＸチャック部外径：２５馴φ×全長：９０ｍの寸法を
もった試験片素材に鋳造した。ついで、この試験片素材
より、高温強度を評価する目的でクリープラブチャー試
験片を削り出し、この試験片を用い、雰囲気：大気中、
加熱温度： １０００℃、付加荷重ニアＫｆＪ／ｙｒｄ
の条件でクリープラブチャー試験を行ない、破断寿命を
測定した。
また、上記クリープラブチャー試験後の試験片のチャッ
ク部から直径：１０ｍφＸ高さ：１０■の寸法をもった
試験片を切り出し、この試験片を用い、大気中、温度：
１２００℃に５時間保持優、脱スケールを１サイクル
とし、１０サイクルを行なった後の酸化減量を測定する
高温耐酸化性試験を行なった。
ク部から直径：１０ｍφＸ高さ：１０■の寸法をもった
試験片を切り出し、この試験片を用い、大気中、温度：
１２００℃に５時間保持優、脱スケールを１サイクル
とし、１０サイクルを行なった後の酸化減量を測定する
高温耐酸化性試験を行なった。
さらに、同様に直径：１０ａ＊φＸ高さ：１〇−の寸法
をもった試験片を切り出し、この試験片を用い、９００
℃の温度に加熱した ３５％Ｎａ ２８０４ ＋６５％Ｎａ２Ｃｏ３の溶融塩
中に２５時間浸漬の条件で浸漬試験を行ない、試験後の
試験片の脱スケール後の腐食減量を測定することによっ
て耐ホット・コロージョン性を評価した。これらの測定
結果を第２表に合せて示した。
をもった試験片を切り出し、この試験片を用い、９００
℃の温度に加熱した ３５％Ｎａ ２８０４ ＋６５％Ｎａ２Ｃｏ３の溶融塩
中に２５時間浸漬の条件で浸漬試験を行ない、試験後の
試験片の脱スケール後の腐食減量を測定することによっ
て耐ホット・コロージョン性を評価した。これらの測定
結果を第２表に合せて示した。
第２表に示される結果から、本発明Ｃｏ基耐熱合金１〜
５１は、いずれもすぐれた高温強度および高温耐酸化性
、さらにすぐれた耐ホット・コロージョン性を兼ね備え
ているのに対して、比較Ｃｏ基耐熱合金１〜１０に見ら
れるように、構成成分のうちのいずれかの成分含有量（
第１表に※印を付したもの）がこの発明の範囲から外れ
ると、高温強度、高温耐酸化性、および耐ホット・コロ
ージョン性のうちの少なくともいずれかの特性が劣った
ものになることが明らかである。
５１は、いずれもすぐれた高温強度および高温耐酸化性
、さらにすぐれた耐ホット・コロージョン性を兼ね備え
ているのに対して、比較Ｃｏ基耐熱合金１〜１０に見ら
れるように、構成成分のうちのいずれかの成分含有量（
第１表に※印を付したもの）がこの発明の範囲から外れ
ると、高温強度、高温耐酸化性、および耐ホット・コロ
ージョン性のうちの少なくともいずれかの特性が劣った
ものになることが明らかである。
上述のように、この発明のＣｏ基耐熱合金は、すぐれた
高温強度と高温耐酸化性、さらにすぐれた耐ホット・コ
ロージョン性を兼ね備えているので、これらの特性が要
求される高性能化ガスタービンの構造部材として用いた
場合に著しく長期に亘ってすぐれた性能を発揮するなど
工業上有用な特性を有するのである。
高温強度と高温耐酸化性、さらにすぐれた耐ホット・コ
ロージョン性を兼ね備えているので、これらの特性が要
求される高性能化ガスタービンの構造部材として用いた
場合に著しく長期に亘ってすぐれた性能を発揮するなど
工業上有用な特性を有するのである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）Ｃ：０．０１〜１％、 ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種： ０．０１〜２％、 Ｃｒ：１５〜４０％、 Ｎｉ：５〜１５％、 ＷおよびＭｏのうちの１種または２種：２ 〜１２％、 Ａｔ：０．０１〜３％、 Ｈｆ：０．０５〜５％、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とする耐ホット・コロー
ジョン性にすぐれたガスタービン用高強度Ｃｏ基耐熱合
金。 （２）Ｃ：０．０１〜１％、 ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種： ０．０１〜２％、 Ｃｒ：１５〜４０％、 Ｎｉ：５〜１５％、 ＷおよびＭｏのうちの１種または２種：２ 〜１２％、 Ａｌ：０．０１〜３％、 Ｈｆ：０．０５〜５％、 を含有し、さらに、 Ｔａ、Ｎｂ、およびＴｉのうちの１種また は２種以上：０．０１〜５％、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とする耐ホット・コロー
ジョン性にすぐれたガスタービン用高強度Ｃｏ基耐熱合
金。 （３）Ｃ：０．０１〜１％、 ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種： ０．０１〜２％、 Ｃｒ：１５〜４０％、 Ｎｉ：５〜１５％、 ＷおよびＭｏのうちの１種または２種：２ 〜１２％、 Ａｔ：０．０１〜３％、 Ｈｆ：０．０５〜５％、 を含有し、さらに、 ＢおよびＺｒのうちの１種または２種： ０．００５〜０．１％、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とする耐ホット・コロー
ジョン性にすぐれたガスタービン用高強度Ｃｏ基耐熱合
金。 （４）Ｃ：０．０１〜１％、 ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種： ０．０１〜２％、 Ｃｒ：１５〜４０％、 Ｎｉ：５〜１５％、 ＷおよびＭｏのうちの１種または２種：２ 〜１２％、 Ａｌ：０．０１〜３％、 Ｈｆ：０．０５〜５％、 を含有し、さらに、 希土類元素：０．００５〜０．１％、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とする耐ホット・コロー
ジョン性にすぐれたガスタービン用高強度Ｃｏ基耐熱合
金。 （５）Ｃ：０．０１〜１％、 ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種： ０．０１〜２％、 Ｃｒ：１５〜４０％、 Ｎｉ：５〜１５％、 ＷおよびＭｏのうちの１種または２種：２ 〜１２％、 Ａｌ：０．０１〜３％、 Ｈｆ：０．０５〜５％、 を含有し、さらに、 Ｔａ、Ｎｂ、およびＴｉのうちの１種また は２種以上：０．０１〜５％と、 ＢおよびＺｒのうちの１種または２種： ０．００５〜０．１％、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とする耐ホット・コロー
ジョン性にすぐれたガスタービン用高強度Ｃｏ基耐熱合
金。 （６）Ｃ：０．０１〜１％、 ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種： ０．０１〜２％、 Ｃｒ：１５〜４０％、 Ｎｉ：５〜１５％、 ＷおよびＭｏのうちの１種または２種：２ 〜１２％、 Ａｌ：０．０１〜３％、 Ｈｆ：０．０５〜５％、 を含有し、さらに、 Ｔａ、Ｎｂ、およびＴｉのうちの１種また は２種以上：０．０１〜５％と、 希土類元素：０．００５〜０．１％、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とする耐ホット・コロー
ジョン性にすぐれたガスタービン用高強度Ｃｏ基耐熱合
金。 （７）Ｃ：０．０１〜１％、 ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種： ０．０１〜２％、 Ｃｒ：１５〜４０％、 Ｎｉ：５〜１５％、 ＷおよびＭｏのうちの１種または２種：２ 〜１２％、 Ａｔ：０．０１〜３％、 Ｈｆ：０．０５〜５％、 を含有し、さらに、 ＢおよびＺｒのうちの１種または２種： ０．００５〜０．１％と、 希土類元素：０．００５〜０．１％、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とする耐ホット・コロー
ジョン性にすぐれたガスタービン用高強度Ｃｏ基耐熱合
金。 （８）Ｃ：０．０１〜１％、 ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種： ０．０１〜２％、 Ｃｒ：１５〜４０％、 Ｎｉ：５〜１５％、 ＷおよびＭｏのうちの１種または２種：２ 〜１２％、 Ａｌ：０．０１〜３％、 Ｈｆ：０．０５〜５％、 を含有し、さらに、 Ｔａ、Ｎｂ、およびＴｉのうちの１種また は２種以上：０．０１〜５％と、 ＢおよびＺｒのうちの１種または２種： ０．００５〜０．１％と、 希土類元素：０．００５〜０．１％、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とする耐ホット・コロー
ジョン性にすぐれたガスタービン用高強度Ｃｏ基耐熱合
金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12052984A JPH0243812B2 (ja) | 1984-06-12 | 1984-06-12 | Gasutaabinyokokyodocokitainetsugokin |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12052984A JPH0243812B2 (ja) | 1984-06-12 | 1984-06-12 | Gasutaabinyokokyodocokitainetsugokin |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61546A true JPS61546A (ja) | 1986-01-06 |
| JPH0243812B2 JPH0243812B2 (ja) | 1990-10-01 |
Family
ID=14788525
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12052984A Expired - Lifetime JPH0243812B2 (ja) | 1984-06-12 | 1984-06-12 | Gasutaabinyokokyodocokitainetsugokin |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0243812B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4820324A (en) * | 1987-05-18 | 1989-04-11 | Owens-Corning Fiberglas Corporation | Glass corrosion resistant cobalt-based alloy having high strength |
| US6077615A (en) * | 1997-10-20 | 2000-06-20 | Hitachi, Ltd. | Gas turbine nozzle, power generation gas turbine, co-base alloy and welding material |
| EP1818132A2 (en) | 2005-12-15 | 2007-08-15 | General Electric Company | Braze alloy compositions |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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-
1984
- 1984-06-12 JP JP12052984A patent/JPH0243812B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| EP1818132A3 (en) * | 2005-12-15 | 2010-04-14 | General Electric Company | Braze alloy compositions |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0243812B2 (ja) | 1990-10-01 |
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