JPS6142970B2 - - Google Patents
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- JPS6142970B2 JPS6142970B2 JP54049289A JP4928979A JPS6142970B2 JP S6142970 B2 JPS6142970 B2 JP S6142970B2 JP 54049289 A JP54049289 A JP 54049289A JP 4928979 A JP4928979 A JP 4928979A JP S6142970 B2 JPS6142970 B2 JP S6142970B2
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- Japan
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- agc
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- intermodulation
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 13
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03G—CONTROL OF AMPLIFICATION
- H03G3/00—Gain control in amplifiers or frequency changers
- H03G3/20—Automatic control
- H03G3/30—Automatic control in amplifiers having semiconductor devices
- H03G3/3052—Automatic control in amplifiers having semiconductor devices in bandpass amplifiers (H.F. or I.F.) or in frequency-changers used in a (super)heterodyne receiver
Landscapes
- Noise Elimination (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はラジオ受信機のインターモジユレーシ
ヨン（相互変調）妨害改善回路に関するものであ
る。
ヨン（相互変調）妨害改善回路に関するものであ
る。
本発明の説明に先立ちFMラジオ受信機に於い
て、インターモジユレーシヨン妨害が発生する原
因について説明する。
て、インターモジユレーシヨン妨害が発生する原
因について説明する。
第１図のような周波数スペクトラムを持つ電界
強度地域について考えてみることにする。第１図
に於いて、f1は希望する弱電界受信周波数、f2，
f3，f4，f5は妨害強電界受信周波数で、f2＝f1＋△
ｆ，f3＝f1＋２△ｆ，f4＝f1−△ｆ，f5＝f1−２△
ｆの関係になつている。ところで能動素子は能動
領域で基本波の高次（高調波）を発生させること
は周知の事実である。トランジスタ、FET，
MOSFET等はこの高調波発生入力レベルの差こ
そあれ、何れも高調波発生が起こる。例えば上記
周波数f2の電界強度が高周波増幅回路、及び混合
回路で高調波の発生するレベルであるとすれば、
f2及びf3により下記の式が成立する。
強度地域について考えてみることにする。第１図
に於いて、f1は希望する弱電界受信周波数、f2，
f3，f4，f5は妨害強電界受信周波数で、f2＝f1＋△
ｆ，f3＝f1＋２△ｆ，f4＝f1−△ｆ，f5＝f1−２△
ｆの関係になつている。ところで能動素子は能動
領域で基本波の高次（高調波）を発生させること
は周知の事実である。トランジスタ、FET，
MOSFET等はこの高調波発生入力レベルの差こ
そあれ、何れも高調波発生が起こる。例えば上記
周波数f2の電界強度が高周波増幅回路、及び混合
回路で高調波の発生するレベルであるとすれば、
f2及びf3により下記の式が成立する。
2f2−f3＝２（f1＋△ｆ）−（f1＋２△ｆ）＝f1＝f1
′
…… 即ちf2の信号によつて２倍の高調波が高周波増
幅回路及び混合回路で発生すると、この２倍のf2
とf3によつてf1′が発生し、このf1′のレベルがf1の
電界強度より大きいと、f1がFMラジオ受信機の
キヤブチユアー効果により妨害信号によつて発生
したf1′に入れ変わつてしまう。同様にf4の電界強
度が高周波増幅回路及び混合回路で高調波の発生
するレベルであるとすれば、 2f4−f5＝２（f1＋△ｆ）−（f1＋２△ｆ）＝f1＝f1
′
…… が成立する。即ちf1を中心に＋側にも−側にもイ
ンターモジユレーシヨン妨害が発生する。
′
…… 即ちf2の信号によつて２倍の高調波が高周波増
幅回路及び混合回路で発生すると、この２倍のf2
とf3によつてf1′が発生し、このf1′のレベルがf1の
電界強度より大きいと、f1がFMラジオ受信機の
キヤブチユアー効果により妨害信号によつて発生
したf1′に入れ変わつてしまう。同様にf4の電界強
度が高周波増幅回路及び混合回路で高調波の発生
するレベルであるとすれば、 2f4−f5＝２（f1＋△ｆ）−（f1＋２△ｆ）＝f1＝f1
′
…… が成立する。即ちf1を中心に＋側にも−側にもイ
ンターモジユレーシヨン妨害が発生する。
斯るインターモジユレーシヨン妨害の改善を図
る為に、本願出願人は先に特開昭55―63138号公
報で第２図、第３図に示す様な回路を提案した。
る為に、本願出願人は先に特開昭55―63138号公
報で第２図、第３図に示す様な回路を提案した。
第２図、第３図に於いて、１はアンテナ、２は
高周波増幅回路、３，４は周波数変換回路５を構
成する局部発振回路及び混合回路、６は中間周波
フイルター回路７及び中間周波増幅回路８を含む
中間周波段、９はFM検波回路である。第２図、
第３図の回路では、混合回路４の出力側と高周波
増幅回路２との間にAGC回路（自動利得制御回
路）１０を設け、混合回路４の出力側からの取出
した信号を整流して得られる直流分を、高周波増
幅回路２の能動素子例えばデユアルゲート
FET，Q3にAGC信号として印加する様にしてい
る。第３図に示すAGC回路１０に於いて、C1は
カツプリングコンデンサ、Q1，Q2は増幅用トラ
ンジスタ、D1，D2は整流用タイオード、R5及び
C7，C8はローパスフイルター１１を構成する抵
抗及びコンデンサである。
高周波増幅回路、３，４は周波数変換回路５を構
成する局部発振回路及び混合回路、６は中間周波
フイルター回路７及び中間周波増幅回路８を含む
中間周波段、９はFM検波回路である。第２図、
第３図の回路では、混合回路４の出力側と高周波
増幅回路２との間にAGC回路（自動利得制御回
路）１０を設け、混合回路４の出力側からの取出
した信号を整流して得られる直流分を、高周波増
幅回路２の能動素子例えばデユアルゲート
FET，Q3にAGC信号として印加する様にしてい
る。第３図に示すAGC回路１０に於いて、C1は
カツプリングコンデンサ、Q1，Q2は増幅用トラ
ンジスタ、D1，D2は整流用タイオード、R5及び
C7，C8はローパスフイルター１１を構成する抵
抗及びコンデンサである。
第４図はIHF（International Hight Fidelity）
インターモジユレーシヨン測定法に基ずいて、第
１図の△ｆを希望受信周波数f1から正側及び負側
に変えていつた時のインターモジユレーシヨン
を、AGC回路を備えていない回路と、第２図、
第３図の回路とで比較した図で、曲線ＡがAGC
回路を備えていない回路でのインターモジユレー
シヨン測定値、曲線Ｂが第２図、第３図でのイン
ターモジユレーシヨン測定値である。
インターモジユレーシヨン測定法に基ずいて、第
１図の△ｆを希望受信周波数f1から正側及び負側
に変えていつた時のインターモジユレーシヨン
を、AGC回路を備えていない回路と、第２図、
第３図の回路とで比較した図で、曲線ＡがAGC
回路を備えていない回路でのインターモジユレー
シヨン測定値、曲線Ｂが第２図、第３図でのイン
ターモジユレーシヨン測定値である。
尚、実際にIHFインターモジユレーシヨン測定
法で測定される△ｆは±0.8MHZの点のみである
から、この点でのインターモジユレーシヨンは第
４図より25dB改善されていることが判る。
法で測定される△ｆは±0.8MHZの点のみである
から、この点でのインターモジユレーシヨンは第
４図より25dB改善されていることが判る。
尚又第４図に於いてインターモジユレーシヨン
（基準値）とは、そのセツトの実用感度との比較
値であるから実際のアンテナ入力は、インターモ
ジユレーシヨン（基準値）＋実用感度、となる。
（基準値）とは、そのセツトの実用感度との比較
値であるから実際のアンテナ入力は、インターモ
ジユレーシヨン（基準値）＋実用感度、となる。
斯様に第２図、第３図の回路を用いることによ
り、妨害周波数の信号が抑圧されインターモジユ
レーシヨンの妨害は大幅に改善されていた。
り、妨害周波数の信号が抑圧されインターモジユ
レーシヨンの妨害は大幅に改善されていた。
第２図、第３図に回路を用いれば、アンテナ入
力の全領域に亘りインターモジユレーシヨンが改
善されるという利点はあるが、反面AGC帯域内
で極度に強い妨害信号がある場合、第２図、第３
図の回路であれば、希望受信信号が弱い時に
AGC回路が動作してＳ／Ｎ比が劣下する欠点が
あつた。
力の全領域に亘りインターモジユレーシヨンが改
善されるという利点はあるが、反面AGC帯域内
で極度に強い妨害信号がある場合、第２図、第３
図の回路であれば、希望受信信号が弱い時に
AGC回路が動作してＳ／Ｎ比が劣下する欠点が
あつた。
これはAGC回路１０の入力となる混合回路４
の中間周波IFトラツプが第５図の様な選択度特
性を持つており、この帯域内（10.7MHzを中心
として約±2MHzの範囲）の信号でAGC回路１０
が動作し、高周波増幅回路２の利得を下げるため
である。だからと言つてAGC回路が動作する帯
域そのものを第２図、第３図の回路の場合より狭
くすると、希望受信信号に対してはAGC回路に
よるAGC効果が現われるが、肝心の妨害信号に
対してはAGC効果が及ばなくなつてしまう。
の中間周波IFトラツプが第５図の様な選択度特
性を持つており、この帯域内（10.7MHzを中心
として約±2MHzの範囲）の信号でAGC回路１０
が動作し、高周波増幅回路２の利得を下げるため
である。だからと言つてAGC回路が動作する帯
域そのものを第２図、第３図の回路の場合より狭
くすると、希望受信信号に対してはAGC回路に
よるAGC効果が現われるが、肝心の妨害信号に
対してはAGC効果が及ばなくなつてしまう。
そこで本発明は、希望受信信号の入力が小さい
場合には、AGC回路を不動作にすることによ
り、上述の欠点を解消せんとするもので、以下本
発明の実施例を第６図〜第９図に従い説明する。
場合には、AGC回路を不動作にすることによ
り、上述の欠点を解消せんとするもので、以下本
発明の実施例を第６図〜第９図に従い説明する。
尚、第６図、第７図に於いて、第２図、第３図
と同一部分については第２図、第３図と同一の図
番を用いることにする。
と同一部分については第２図、第３図と同一の図
番を用いることにする。
中間周波フイルター回路７通過後の帯域は第８
図の様に狭くなつており、妨害信号はこの帯域外
であることを利用すれば、希望受信信号と、近接
の妨害信号とを識別することが出来る。
図の様に狭くなつており、妨害信号はこの帯域外
であることを利用すれば、希望受信信号と、近接
の妨害信号とを識別することが出来る。
本発明はこのことを利用して中間周波数と、
AGC回路との間に、中間周波フイルター回路通
過後の信号をレベル検出する回路と、該レベル検
出回路からの直流信号によつて制御され、希望受
信信号の入力が所定レベル以下のときAGC回路
を不動作にするスイツチング回路とを設けたこと
を特徴としている。
AGC回路との間に、中間周波フイルター回路通
過後の信号をレベル検出する回路と、該レベル検
出回路からの直流信号によつて制御され、希望受
信信号の入力が所定レベル以下のときAGC回路
を不動作にするスイツチング回路とを設けたこと
を特徴としている。
即ち第６図、第７図に於いて、１２は中間周波
フイルター回路７の出力側に設けたレベル検出回
路例えばAM検波回路、１３は該AM検波回路と
AGC回路１０との間に設けたスイツチング回路
で、該スイツチング回路を構成するエミツタ接地
形のスイツチングトラジスタQ4は、ベースが抵
抗R1を介してAM検波回路１２の出力端子１４に
接続され、コレクタがAGC回路１０を構成する
増幅用トランジスタQ1のエミツタに接続されて
いる。
フイルター回路７の出力側に設けたレベル検出回
路例えばAM検波回路、１３は該AM検波回路と
AGC回路１０との間に設けたスイツチング回路
で、該スイツチング回路を構成するエミツタ接地
形のスイツチングトラジスタQ4は、ベースが抵
抗R1を介してAM検波回路１２の出力端子１４に
接続され、コレクタがAGC回路１０を構成する
増幅用トランジスタQ1のエミツタに接続されて
いる。
第６図、第７図の様に構成した回路では、中間
周波数フイルター回路７通過後の中間周波数信号
をAM検波回路１２で検波して直流電圧を取出
し、この直流電圧をスイツチングトランジスタ
Q4のベースに印加し、アンテナ入力40dBに対応
する電圧をスレツシユホールドレベルとしてスイ
ツチングトランジスタQ4をオン、オフ制御する
ことにより、AGC回路１０を構成する増幅用ト
ランジスタQ1をオン、オフ制御しているが、次
に第６図、第７図の回路の動作について更に詳し
く説明する。
周波数フイルター回路７通過後の中間周波数信号
をAM検波回路１２で検波して直流電圧を取出
し、この直流電圧をスイツチングトランジスタ
Q4のベースに印加し、アンテナ入力40dBに対応
する電圧をスレツシユホールドレベルとしてスイ
ツチングトランジスタQ4をオン、オフ制御する
ことにより、AGC回路１０を構成する増幅用ト
ランジスタQ1をオン、オフ制御しているが、次
に第６図、第７図の回路の動作について更に詳し
く説明する。
(i) 希望受信信号のアンテナ入力レベルが40dB
以上のとき。
以上のとき。
このとき混合回路４から中間周波フイルター回
路７を経てAM検波回路１２で検波された直流電
圧がスイツチングトランジスタQ4のベースに印
加されて該トランジスタがオンとなり、AGC回
路１０の増幅用トランジスタQ1はオンとなるの
で、AGC回路１０が動作する。
路７を経てAM検波回路１２で検波された直流電
圧がスイツチングトランジスタQ4のベースに印
加されて該トランジスタがオンとなり、AGC回
路１０の増幅用トランジスタQ1はオンとなるの
で、AGC回路１０が動作する。
即ち混合回路４のIFトラツプ回路１５の持つ
第５図のような選択特性によつてピツクアツプさ
れた入力は、コンデンサC1を通り、トランジス
タQ1，Q2で増幅され、ダイオードD1，D2で整流
されてローパスフイルター１１を通り、直流出力
として高周波増幅回路２のデユアルゲート
FETQ3の第２ゲート１６に印加される。そして
第６図、第７図の回路では、高周波増幅回路２及
び混合回路４で高調波が発生する入力レベル（例
えば第１図のf2，f3又はf4，f5の場合レベルが
80dB位）以前のレベル（例えば77dB位）から
AGCを効かせ始めている。即ち高周波増幅回路
２のデユアルゲートFET Q3の第２ゲート１６の
電圧が、77dBの入力レベルから減少し始めるよ
うに設定している。この様にすれば、AGCが充
分に働いている間は妨害周波数の信号も抑圧され
ているので、実際にインターモジユレーシヨン妨
害が発生する入力レベルは、77dB＋AGC回路１
０でドライブできる高周波増幅回路２の利得、と
なる。
第５図のような選択特性によつてピツクアツプさ
れた入力は、コンデンサC1を通り、トランジス
タQ1，Q2で増幅され、ダイオードD1，D2で整流
されてローパスフイルター１１を通り、直流出力
として高周波増幅回路２のデユアルゲート
FETQ3の第２ゲート１６に印加される。そして
第６図、第７図の回路では、高周波増幅回路２及
び混合回路４で高調波が発生する入力レベル（例
えば第１図のf2，f3又はf4，f5の場合レベルが
80dB位）以前のレベル（例えば77dB位）から
AGCを効かせ始めている。即ち高周波増幅回路
２のデユアルゲートFET Q3の第２ゲート１６の
電圧が、77dBの入力レベルから減少し始めるよ
うに設定している。この様にすれば、AGCが充
分に働いている間は妨害周波数の信号も抑圧され
ているので、実際にインターモジユレーシヨン妨
害が発生する入力レベルは、77dB＋AGC回路１
０でドライブできる高周波増幅回路２の利得、と
なる。
このAGC回路１０は選択性をもつていない
が、中間周波数10.7MHz付近の周波数では利得
の損失はなく、それ以上の周波数（例えば第１図
のf5〜f3の周波数即ち100MHz付近の周波数では
損失が大きくなる様に形成されている。これは妨
害周波数f2，f3，f4，f5等がそのまま増幅され高周
波増幅回路２に帰還されると、かえつてインター
モジユレーシヨン妨害が劣下するので、これを防
止するためである。
が、中間周波数10.7MHz付近の周波数では利得
の損失はなく、それ以上の周波数（例えば第１図
のf5〜f3の周波数即ち100MHz付近の周波数では
損失が大きくなる様に形成されている。これは妨
害周波数f2，f3，f4，f5等がそのまま増幅され高周
波増幅回路２に帰還されると、かえつてインター
モジユレーシヨン妨害が劣下するので、これを防
止するためである。
(ii) 希望受信信号のアンテナ入力レベルが40dB
以下のとき。
以下のとき。
このとき混合回路４から中間周波フイルター回
路７を経てAM検波回路１２で検波され、スイツ
チングトランジスタQ4のベースに印加される直
流電圧は小さいので、スイツチングトランジスタ
Q4はオフとなり、AGC回路１０の増幅用トラン
ジスタQ1はオフとなるので、AGC回路１０は不
動作状態となる。
路７を経てAM検波回路１２で検波され、スイツ
チングトランジスタQ4のベースに印加される直
流電圧は小さいので、スイツチングトランジスタ
Q4はオフとなり、AGC回路１０の増幅用トラン
ジスタQ1はオフとなるので、AGC回路１０は不
動作状態となる。
第９図は希望受信信号に対し、周波数が−
1MHz離れた100dBの妨害波が在存する場合に於
ける希望受信信号のアンテナ入力と、Ｓ／Ｎ比と
の関係を、AGC回路を備えていない回路と、第
２図、第３図の従来回路と、第６図、第７図の本
発明回路とで比較した測定図で、曲線ＡがAGC
回路を備えていない回路での測定値、曲線Ｂが従
来回路での測定値、曲線Ｃが本発明回路での測定
値である。第９図から明らかな様にアンテナ入力
40dB以下では第６図、第７図の本発明回路では
第２図、第３図の従来回路に較べＳ／Ｎ比が大幅
に改善されており、アンテナ入力30dBの点で
Ｓ／Ｎ比が12dB改善されている。
1MHz離れた100dBの妨害波が在存する場合に於
ける希望受信信号のアンテナ入力と、Ｓ／Ｎ比と
の関係を、AGC回路を備えていない回路と、第
２図、第３図の従来回路と、第６図、第７図の本
発明回路とで比較した測定図で、曲線ＡがAGC
回路を備えていない回路での測定値、曲線Ｂが従
来回路での測定値、曲線Ｃが本発明回路での測定
値である。第９図から明らかな様にアンテナ入力
40dB以下では第６図、第７図の本発明回路では
第２図、第３図の従来回路に較べＳ／Ｎ比が大幅
に改善されており、アンテナ入力30dBの点で
Ｓ／Ｎ比が12dB改善されている。
尚、本実施例に於いて、アンテナ入力40dB以
下でAGC回路１０が不動作状態となる様にした
のは、例えば自動車用ラジオ受信機の場合、アン
テナ入力が40dB以下であれば、自動車走行中は
マルチパスが頻繁に発生して実用に耐えず、
AGC回路を働かせて妨害波を抑圧してもあまり
効果がないためで、それよりもむしろ、アンテナ
入力が40dB以下であつても自動車が止まつてい
るときにはマルチパスが発生しないので、この時
AGC回路を不動作にしてSN／比を向上させて感
度を良好にする方が実用上効果的であるからであ
る。尚又自動車用ラジオ受信機に於いて、自動車
走行中アンテナ入力が40dB以下になるとマルチ
パスが頻繁に発生することは、“JEMC（日本電
子機械委員会）ReportNO，7750”でも報告され
ている。
下でAGC回路１０が不動作状態となる様にした
のは、例えば自動車用ラジオ受信機の場合、アン
テナ入力が40dB以下であれば、自動車走行中は
マルチパスが頻繁に発生して実用に耐えず、
AGC回路を働かせて妨害波を抑圧してもあまり
効果がないためで、それよりもむしろ、アンテナ
入力が40dB以下であつても自動車が止まつてい
るときにはマルチパスが発生しないので、この時
AGC回路を不動作にしてSN／比を向上させて感
度を良好にする方が実用上効果的であるからであ
る。尚又自動車用ラジオ受信機に於いて、自動車
走行中アンテナ入力が40dB以下になるとマルチ
パスが頻繁に発生することは、“JEMC（日本電
子機械委員会）ReportNO，7750”でも報告され
ている。
以上の様に本発明に係るラジオ受信機のインタ
ーモジユレーシヨン妨害改善回路は、周波数変換
回路と高周波増幅回路との間にAGC回路を設け
るとともに、中間周波フイルター回路通過後の信
号をレベル検出する回路と、後レベル検出回路か
らの直流信号によつて制御され、希望受信信号の
入力が所定レベル以下のときにAGC回路を不動
作にするスイツチング回路とを設けたので、希望
受信信号のアンテナ入力が所定レベル以上ではイ
ンターモジユレーシヨン妨害を改善することが出
来、又希望受信信号のアンテナ入力が所定レベル
以下ではＳ／Ｎ比の劣化を防止することが出来
る。
ーモジユレーシヨン妨害改善回路は、周波数変換
回路と高周波増幅回路との間にAGC回路を設け
るとともに、中間周波フイルター回路通過後の信
号をレベル検出する回路と、後レベル検出回路か
らの直流信号によつて制御され、希望受信信号の
入力が所定レベル以下のときにAGC回路を不動
作にするスイツチング回路とを設けたので、希望
受信信号のアンテナ入力が所定レベル以上ではイ
ンターモジユレーシヨン妨害を改善することが出
来、又希望受信信号のアンテナ入力が所定レベル
以下ではＳ／Ｎ比の劣化を防止することが出来
る。
第１図はFMラジオ受信機に於けるインターモ
ジユレーシヨン妨害の発生原理の説明に供する
図、第２図、第３図は従来のFMラジオ受信機の
デユーナー部を示すブロツク図及び要部回路結線
図、第４図はインターモジユレーシヨン妨害を各
回路で比較した図、第５図は混合回路のIFトラ
ツプ回路の選択特性を示す図、第６図、第７図は
本発明の回路を用いたFMラジオ受信機のチユー
ナー部を示すブロツク図及び要部回路結線図、第
８図は中間周波フイルター回路通過後の選択度特
性を示す図、第９図はアンテナ入力とＳ／Ｎ比と
の関係を各回路で比較した図である。 ２……高周波増幅回路、５……周波数変換回
路、１０……AGC回路、７……中間周波フイル
ター回路、１２……AM検波回路、１３……スイ
ツチング回路。
ジユレーシヨン妨害の発生原理の説明に供する
図、第２図、第３図は従来のFMラジオ受信機の
デユーナー部を示すブロツク図及び要部回路結線
図、第４図はインターモジユレーシヨン妨害を各
回路で比較した図、第５図は混合回路のIFトラ
ツプ回路の選択特性を示す図、第６図、第７図は
本発明の回路を用いたFMラジオ受信機のチユー
ナー部を示すブロツク図及び要部回路結線図、第
８図は中間周波フイルター回路通過後の選択度特
性を示す図、第９図はアンテナ入力とＳ／Ｎ比と
の関係を各回路で比較した図である。 ２……高周波増幅回路、５……周波数変換回
路、１０……AGC回路、７……中間周波フイル
ター回路、１２……AM検波回路、１３……スイ
ツチング回路。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 周波数変換回路の出力側と高周波増幅回路と
の間にAGC回路を設けるとともに、中間周波フ
イルター回路通過後の信号をレベル検出する回路
と、該レベル検出回路からの直流信号によつて制
御され、希望受信信号の入力が所定レベル以下の
とき前記AGC回路を不動作にするスイツチング
回路とを設けてなるラジオ受信機のインターモジ
ユレーシヨン妨害改善回路。 ２ 中間周波数フイルター回路通過後の信号をレ
ベル検出する回路は、AM検波回路であることを
特徴とする特許請求の範囲第１項記載のラジオ受
信機のインターモジユレーシヨン妨害改善回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4928979A JPS55140337A (en) | 1979-04-20 | 1979-04-20 | Intermodulation disturbance improving circuit of radio receiver |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4928979A JPS55140337A (en) | 1979-04-20 | 1979-04-20 | Intermodulation disturbance improving circuit of radio receiver |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55140337A JPS55140337A (en) | 1980-11-01 |
| JPS6142970B2 true JPS6142970B2 (ja) | 1986-09-25 |
Family
ID=12826727
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4928979A Granted JPS55140337A (en) | 1979-04-20 | 1979-04-20 | Intermodulation disturbance improving circuit of radio receiver |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS55140337A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS583331A (ja) * | 1981-06-29 | 1983-01-10 | Hitachi Ltd | Ａｇｃ回路 |
| US5339454A (en) * | 1991-08-05 | 1994-08-16 | Ford Motor Company | Automatic gain control for RF amplifier |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5131155A (ja) * | 1974-09-10 | 1976-03-17 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Jidoritokuseigyosochi |
| US3947771A (en) * | 1975-02-21 | 1976-03-30 | General Motors Corporation | Keyed classical AGC system |
-
1979
- 1979-04-20 JP JP4928979A patent/JPS55140337A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5131155A (ja) * | 1974-09-10 | 1976-03-17 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Jidoritokuseigyosochi |
| US3947771A (en) * | 1975-02-21 | 1976-03-30 | General Motors Corporation | Keyed classical AGC system |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55140337A (en) | 1980-11-01 |
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