JPS6142771B2 - - Google Patents
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- JPS6142771B2 JPS6142771B2 JP56150567A JP15056781A JPS6142771B2 JP S6142771 B2 JPS6142771 B2 JP S6142771B2 JP 56150567 A JP56150567 A JP 56150567A JP 15056781 A JP15056781 A JP 15056781A JP S6142771 B2 JPS6142771 B2 JP S6142771B2
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- sintering
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Links
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C1/0433—Nickel- or cobalt-based alloys
- C22C1/0441—Alloys based on intermetallic compounds of the type rare earth - Co, Ni
Description
本発明は希土類含有永久磁石の改良された製造
方法に関する。 一般にRMZ(RはSm,Ceなどの希土類元素、
MはCoまたはCoとFeおよびCuまたはCo,Fe,
NiおよびCuを表わす。5≦Z≦8.5)で表わされ
る合金系に関し、これまで多くの研究報告がなさ
れているが、なかでも希土類元素とCoを主成分
とする合金系、具体的にはRCo5系ならびに
R2Co17系が、今日、永久磁石材料として注目さ
れ、その工業化が進められている。 これらの合金系は、いずれも、十分に高い飽和
磁化の強さ(4πIs)と極めて大きな結晶異方
性定数とを有し、したがつて、高い保磁力と最大
磁気エネルギー積を有する優れた永久磁石材料に
なることが知られている。 また、永久磁石の代表的特性である最大磁気エ
ネルギー積(BH)naxは、十分高い保磁力が得ら
れる場合、その理論的上限値は(4πIs/2)2
として計算できる。 RM5とくにRCo5系合金組成を有する希土類磁
石については現在すでに上限値に近い値の
(BH)naxをもつた磁石材料が工業的に得られてい
る。したがつて、さらに特性を向上させるためた
はMの量、すなわち希土類元素に対するMのモル
比を増加させる必要があり、そこでいわゆる
R2Co17系希土類磁石が注目されるようになつ
た。しかしながら、ただ単にMの量を増加するの
みでは磁石の基本特性のうちの1つである保磁力
が著しく低下し、実用的な永久磁石としての十分
な特性がえられない。 このような難点を克服するために、従来、R成
分として希土類元素の1種であるSm(サマリウ
ム)を用い、Mの構成各成分についてその組合せ
およびその割合を変化させ最適組成を求めること
が種々試みられてきた。 たとえば、特願昭55−14453号ではNiを含有し
たことを特徴とするR2Co17系希土類永久磁石が
提案されているが、得られた特性値は20MGO程
度が限度でそれ以上の値は容易に得られなかつ
た。また、この場合は焼結後必ず800℃の温度で
1〜10時間のいわゆる時効処理工程が不可欠の工
程であつた。 本発明は、以上の点を改良するために、R
(NiXFeYCo1-X-Y-ZCuZ)A合金系の製造方法につ
いて詳細に研究することにより完成したものであ
り、20MGO以上の高性能磁石が容易に得られ、
かつ時効処理工程を省略可能な、低コストで高性
能、かつ新規なNi含有のR2Co17系希土類磁石に
関する改良された製造方法を提供するものであ
る。 ここに、本発明者らの知見によれば、一般に、
本系磁石合金は、1180〜1250℃の温度で焼結後、
5〜500℃/minの冷却速度で500℃以下の温度ま
で冷却することにより、時効処理を省略し、
20GMO以上の特性を有する高性能な永久磁石を
製造しうる。この際、その最適冷却速度はその
Ni含有量に大きく依存する。保磁力向上に伴な
う磁気特性向上に関するその磁気硬化の機構は明
らかではないが、Ni含有量が多くなるに従つて
最適冷却速度は遅くなり得られる保磁力は大きく
なる。一方、しかしながら、それに伴つて、逆
に、得られる最大磁気エネルギー積が小さくなつ
てしまう傾向にあることが判明した。 したがつて、本発明は、一般式:R
(NiXFeYCo1-X-Y-ZCuZ)A(ただし、RはSmを主
体とする希土類元素の1種または2種以上の組合
せを示し、X,Y,ZおよびAはそれぞれ下記の
範囲にある) 0.2≦X<0.1 0.01≦Y≦0.3 0.02≦Z≦0.3 6.5 <A<7.5 で表わされる組成の合金を粉砕し、得られた微粉
砕粉末を磁界中で配列し、加圧成型した後、1180
〜1250℃の温度で焼結し、次いで20〜500℃/
minの冷却速度で500℃以下の温度まで冷却する
ことにより、時効処理工程を省略し、20MGO以
上の特性を有する高性能な永久磁石を製造しうる
方法である。 本発明に係る組成範囲の磁石合金では、前記範
囲の冷却速度で冷却を行つた場合には、従来言わ
れている如く焼結後に直ちに急速冷却処理をしさ
らに時効処理を加えることにより得られる特性よ
りも、優れた磁気特性をうることができ、むし
ろ、焼結−急冷−時効処理という従来の工程では
本系磁石合金の特性が十分発揮され得ないことが
判明した。 なお、本系合金においてFe添加はBrを向上さ
せる効果を有するが、0.01未満程度の含有では効
果が現われず、一方、0.3を越えると、Brは向上
するが、保磁力が著しく低下し、実用的な永久磁
石材料ではなくなる。 Cu添加は、保磁力を向上させる効果を有する
が、その添加量が0.02未満ではその効果がなく逆
に0.3を越えると保磁力向上はあるもののBrが著
しく低下し実用に供し得なくなる。 さらに、希土類元素(R)とCuを含む遷移元
素とのモル比(A)が6.5<A<7.5の領域におい
て磁石化した場合には、残留磁化の強さ(Br)、
保磁力(iHc)の低下による磁気特性の劣化およ
びキユリー点の低下による熱安定性の劣化を生ぜ
ず、20MGO以上の永久磁石材料が得られる。 なお、本発明において焼結温度を1180〜1250℃
に制限するのは、この範囲を外れると、焼結が十
分行なわれず、あるいは行なわれたとしても長時
間を要するためである。又、制御冷却の上限温度
を500℃以下に限定する理由は500℃以上では本系
磁石の保磁力の発生と密接な関連を有する析出反
応が促進されすぎ、析出相が粗大となつて、著し
い保磁力の劣化を招来するので、好ましくない。 以下、実施例によつて本発明をさらに説明する
が、これらの実施例は本発明を単に説明するため
に示すものであつて、それによつて本発明を限定
するものではない。 実施例 1 化学式Sm(Ni0.075Fe0.175Co0.65Cu0.1)7.0で示さ
れる組成の合金をアルゴンガス雰囲気中で高周波
溶解し、鉄乳鉢中で粗粉砕した。粗粉砕後の粉末
をさらにヘキサン溶媒中でボールミル粉砕により
平均粒度2〜10μmの微粉末にした。この微粉末
を12KOeの磁界中で5Ton/cm2の圧力で金型を用
いた圧縮成形した。このようにして得た圧縮体を
不活性ガス雰囲気中1190℃の温度で2時間焼結
し、ひき続いて200℃/minの冷却速度で500℃以
下まで冷却した。得られた磁気特性を第1表にま
とめて示す。
方法に関する。 一般にRMZ(RはSm,Ceなどの希土類元素、
MはCoまたはCoとFeおよびCuまたはCo,Fe,
NiおよびCuを表わす。5≦Z≦8.5)で表わされ
る合金系に関し、これまで多くの研究報告がなさ
れているが、なかでも希土類元素とCoを主成分
とする合金系、具体的にはRCo5系ならびに
R2Co17系が、今日、永久磁石材料として注目さ
れ、その工業化が進められている。 これらの合金系は、いずれも、十分に高い飽和
磁化の強さ(4πIs)と極めて大きな結晶異方
性定数とを有し、したがつて、高い保磁力と最大
磁気エネルギー積を有する優れた永久磁石材料に
なることが知られている。 また、永久磁石の代表的特性である最大磁気エ
ネルギー積(BH)naxは、十分高い保磁力が得ら
れる場合、その理論的上限値は(4πIs/2)2
として計算できる。 RM5とくにRCo5系合金組成を有する希土類磁
石については現在すでに上限値に近い値の
(BH)naxをもつた磁石材料が工業的に得られてい
る。したがつて、さらに特性を向上させるためた
はMの量、すなわち希土類元素に対するMのモル
比を増加させる必要があり、そこでいわゆる
R2Co17系希土類磁石が注目されるようになつ
た。しかしながら、ただ単にMの量を増加するの
みでは磁石の基本特性のうちの1つである保磁力
が著しく低下し、実用的な永久磁石としての十分
な特性がえられない。 このような難点を克服するために、従来、R成
分として希土類元素の1種であるSm(サマリウ
ム)を用い、Mの構成各成分についてその組合せ
およびその割合を変化させ最適組成を求めること
が種々試みられてきた。 たとえば、特願昭55−14453号ではNiを含有し
たことを特徴とするR2Co17系希土類永久磁石が
提案されているが、得られた特性値は20MGO程
度が限度でそれ以上の値は容易に得られなかつ
た。また、この場合は焼結後必ず800℃の温度で
1〜10時間のいわゆる時効処理工程が不可欠の工
程であつた。 本発明は、以上の点を改良するために、R
(NiXFeYCo1-X-Y-ZCuZ)A合金系の製造方法につ
いて詳細に研究することにより完成したものであ
り、20MGO以上の高性能磁石が容易に得られ、
かつ時効処理工程を省略可能な、低コストで高性
能、かつ新規なNi含有のR2Co17系希土類磁石に
関する改良された製造方法を提供するものであ
る。 ここに、本発明者らの知見によれば、一般に、
本系磁石合金は、1180〜1250℃の温度で焼結後、
5〜500℃/minの冷却速度で500℃以下の温度ま
で冷却することにより、時効処理を省略し、
20GMO以上の特性を有する高性能な永久磁石を
製造しうる。この際、その最適冷却速度はその
Ni含有量に大きく依存する。保磁力向上に伴な
う磁気特性向上に関するその磁気硬化の機構は明
らかではないが、Ni含有量が多くなるに従つて
最適冷却速度は遅くなり得られる保磁力は大きく
なる。一方、しかしながら、それに伴つて、逆
に、得られる最大磁気エネルギー積が小さくなつ
てしまう傾向にあることが判明した。 したがつて、本発明は、一般式:R
(NiXFeYCo1-X-Y-ZCuZ)A(ただし、RはSmを主
体とする希土類元素の1種または2種以上の組合
せを示し、X,Y,ZおよびAはそれぞれ下記の
範囲にある) 0.2≦X<0.1 0.01≦Y≦0.3 0.02≦Z≦0.3 6.5 <A<7.5 で表わされる組成の合金を粉砕し、得られた微粉
砕粉末を磁界中で配列し、加圧成型した後、1180
〜1250℃の温度で焼結し、次いで20〜500℃/
minの冷却速度で500℃以下の温度まで冷却する
ことにより、時効処理工程を省略し、20MGO以
上の特性を有する高性能な永久磁石を製造しうる
方法である。 本発明に係る組成範囲の磁石合金では、前記範
囲の冷却速度で冷却を行つた場合には、従来言わ
れている如く焼結後に直ちに急速冷却処理をしさ
らに時効処理を加えることにより得られる特性よ
りも、優れた磁気特性をうることができ、むし
ろ、焼結−急冷−時効処理という従来の工程では
本系磁石合金の特性が十分発揮され得ないことが
判明した。 なお、本系合金においてFe添加はBrを向上さ
せる効果を有するが、0.01未満程度の含有では効
果が現われず、一方、0.3を越えると、Brは向上
するが、保磁力が著しく低下し、実用的な永久磁
石材料ではなくなる。 Cu添加は、保磁力を向上させる効果を有する
が、その添加量が0.02未満ではその効果がなく逆
に0.3を越えると保磁力向上はあるもののBrが著
しく低下し実用に供し得なくなる。 さらに、希土類元素(R)とCuを含む遷移元
素とのモル比(A)が6.5<A<7.5の領域におい
て磁石化した場合には、残留磁化の強さ(Br)、
保磁力(iHc)の低下による磁気特性の劣化およ
びキユリー点の低下による熱安定性の劣化を生ぜ
ず、20MGO以上の永久磁石材料が得られる。 なお、本発明において焼結温度を1180〜1250℃
に制限するのは、この範囲を外れると、焼結が十
分行なわれず、あるいは行なわれたとしても長時
間を要するためである。又、制御冷却の上限温度
を500℃以下に限定する理由は500℃以上では本系
磁石の保磁力の発生と密接な関連を有する析出反
応が促進されすぎ、析出相が粗大となつて、著し
い保磁力の劣化を招来するので、好ましくない。 以下、実施例によつて本発明をさらに説明する
が、これらの実施例は本発明を単に説明するため
に示すものであつて、それによつて本発明を限定
するものではない。 実施例 1 化学式Sm(Ni0.075Fe0.175Co0.65Cu0.1)7.0で示さ
れる組成の合金をアルゴンガス雰囲気中で高周波
溶解し、鉄乳鉢中で粗粉砕した。粗粉砕後の粉末
をさらにヘキサン溶媒中でボールミル粉砕により
平均粒度2〜10μmの微粉末にした。この微粉末
を12KOeの磁界中で5Ton/cm2の圧力で金型を用
いた圧縮成形した。このようにして得た圧縮体を
不活性ガス雰囲気中1190℃の温度で2時間焼結
し、ひき続いて200℃/minの冷却速度で500℃以
下まで冷却した。得られた磁気特性を第1表にま
とめて示す。
【表】
比較例
比較のために、実施例1における焼結後の冷却
速度のみを1000℃/minとし、その後、800℃で
2時間の最適時効処理を行つた。得られた磁気特
性は第2表の通りであつた。
速度のみを1000℃/minとし、その後、800℃で
2時間の最適時効処理を行つた。得られた磁気特
性は第2表の通りであつた。
【表】
実施例 2
実施例1と同様にして、1190℃で2時間焼結
後、直ちに、それぞれ5℃/min、20℃/min,
50℃/min,130℃/min,300℃/min,1000
℃/minの冷却速度で500℃以下の温度まで冷却
し、6種類の永久磁石を得た。 これらの磁石についての磁気特性を第3表にま
とめて示す。また、焼結後の冷却速度と保磁力
(iHc)との関係を添付図面にグラフで示した。
後、直ちに、それぞれ5℃/min、20℃/min,
50℃/min,130℃/min,300℃/min,1000
℃/minの冷却速度で500℃以下の温度まで冷却
し、6種類の永久磁石を得た。 これらの磁石についての磁気特性を第3表にま
とめて示す。また、焼結後の冷却速度と保磁力
(iHc)との関係を添付図面にグラフで示した。
【表】
図示グラフからも、本発明にあつては冷却速度
が20〜500℃/minのとき満足のゆく磁気特性が
得られるのが分かる。 以上の各実施例に示すように、本発明によれ
ば、Ni含有を特徴とするR2Co17系希土類永久磁
石合金において、焼結後、直ちに、冷却速度を20
〜500℃/minの範囲に選ぶことにより、時効処
理工程を行なわずとも20MGO以上の高性能磁石
が容易に得られることから、本発明は工業的に非
常に有効な製造方法である。
が20〜500℃/minのとき満足のゆく磁気特性が
得られるのが分かる。 以上の各実施例に示すように、本発明によれ
ば、Ni含有を特徴とするR2Co17系希土類永久磁
石合金において、焼結後、直ちに、冷却速度を20
〜500℃/minの範囲に選ぶことにより、時効処
理工程を行なわずとも20MGO以上の高性能磁石
が容易に得られることから、本発明は工業的に非
常に有効な製造方法である。
添付図面は、焼結後の冷却速度と保磁力
(iHc)との関係を示すグラフである。
(iHc)との関係を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 一般式: R(NiXFeYCo1-X-Y-ZCuZ)A (ただし、RはSmを主体とする希土類元素の
1種または2種以上の組合せを示し、X,Y,Z
およびAはそれぞれ下記の範囲にある) 0.02≦X<1.0 0.01≦Y≦0.3 0.02≦Z≦0.3 6.5<A<7.5 で表わされる組成の合金を粉砕し、得られた粉末
を磁界中で加圧成型した後、1180〜1250℃の温度
で焼結し、次いで20〜500℃/minの冷却速度で
500℃以下の温度まで冷却することを特徴とす
る、希土類含有永久磁石の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56150567A JPS5852403A (ja) | 1981-09-25 | 1981-09-25 | 希土類含有永久磁石の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56150567A JPS5852403A (ja) | 1981-09-25 | 1981-09-25 | 希土類含有永久磁石の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5852403A JPS5852403A (ja) | 1983-03-28 |
JPS6142771B2 true JPS6142771B2 (ja) | 1986-09-24 |
Family
ID=15499701
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP56150567A Granted JPS5852403A (ja) | 1981-09-25 | 1981-09-25 | 希土類含有永久磁石の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5852403A (ja) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03120602U (ja) * | 1990-03-19 | 1991-12-11 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5296921A (en) * | 1976-02-10 | 1977-08-15 | Tdk Corp | Production of permanent magnet alloy |
JPS551338A (en) * | 1978-06-17 | 1980-01-08 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Ultrafine continuous filament of thermoplastic polymer |
JPS5547107A (en) * | 1978-09-27 | 1980-04-03 | Tominaga Oil Pump Mfg Co Ltd | Gas separating apparatus |
JPS56112435A (en) * | 1980-02-07 | 1981-09-04 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | Permanent magnet alloy |
-
1981
- 1981-09-25 JP JP56150567A patent/JPS5852403A/ja active Granted
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5296921A (en) * | 1976-02-10 | 1977-08-15 | Tdk Corp | Production of permanent magnet alloy |
JPS551338A (en) * | 1978-06-17 | 1980-01-08 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Ultrafine continuous filament of thermoplastic polymer |
JPS5547107A (en) * | 1978-09-27 | 1980-04-03 | Tominaga Oil Pump Mfg Co Ltd | Gas separating apparatus |
JPS56112435A (en) * | 1980-02-07 | 1981-09-04 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | Permanent magnet alloy |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5852403A (ja) | 1983-03-28 |
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