JPS6141768A - 複合硬質膜被覆工具 - Google Patents
複合硬質膜被覆工具Info
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- JPS6141768A JPS6141768A JP16268284A JP16268284A JPS6141768A JP S6141768 A JPS6141768 A JP S6141768A JP 16268284 A JP16268284 A JP 16268284A JP 16268284 A JP16268284 A JP 16268284A JP S6141768 A JPS6141768 A JP S6141768A
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- Japan
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- hard film
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
- C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、焼結体を基体としてその表面に被覆を施した
高速切削用の工具に関する。
高速切削用の工具に関する。
超硬合金を基体として、母材表面にＴｉＯ、Ｔ１ＣＮ。
ＴｉＮ、 Ａｔ Ｏ等を単層または複ｒ＆層を被覆した
被覆超硬合金は、基体の靭性と、表面層の硬質層のもつ
耐摩耗性、耐熱性、耐化学反応性を兼備しており、工具
材料として優れた性能を有している。
被覆超硬合金は、基体の靭性と、表面層の硬質層のもつ
耐摩耗性、耐熱性、耐化学反応性を兼備しており、工具
材料として優れた性能を有している。
この工具を用いて例えば炭素鋼を切削速度が３００Ｔｒ
ｖ′−以上の高速で切削すると、刃先温度が１０００
ｔ：’をはるかに超えるため、基体の塑性変形を生じ、
表面層がこの塑性変形に追従できず、膜ハクリ、チッピ
ングを生じることから急速な摩耗が生じ、又、このよう
な温度下では、これら妻面層の硬度も低くなっているた
め耐摩耗性の低下を助長し、短寿命となっている。この
ため、いかにｋｌ、 ＯやＴｉＣの膜厚を厚くしても、
その効果は余り期待できないのが現状である。このため
に、より耐熱性の優れる、サーメットや、セラミックス
を基体とする被覆工具材料も開発されてきている。
ｖ′−以上の高速で切削すると、刃先温度が１０００
ｔ：’をはるかに超えるため、基体の塑性変形を生じ、
表面層がこの塑性変形に追従できず、膜ハクリ、チッピ
ングを生じることから急速な摩耗が生じ、又、このよう
な温度下では、これら妻面層の硬度も低くなっているた
め耐摩耗性の低下を助長し、短寿命となっている。この
ため、いかにｋｌ、 ＯやＴｉＣの膜厚を厚くしても、
その効果は余り期待できないのが現状である。このため
に、より耐熱性の優れる、サーメットや、セラミックス
を基体とする被覆工具材料も開発されてきている。
しかしながら、新設サーメットやセラミックスの靭性は
、超硬合金に比較すればはるかに低く、汎用工具として
は使用に耐えない。３００ ｍ／ｍｉｎを超える高速切
削においては、ＡＩＯやＡｌｏ −ＴｉＣ系の、セラ
ミックス工具が使用されるが、それらは主として、送り
や切り込みの小さい仕上切削加工においてである。これ
らの工具材料は、送りや切込量が大きくなると靭性が不
足して使用に耐えない。
、超硬合金に比較すればはるかに低く、汎用工具として
は使用に耐えない。３００ ｍ／ｍｉｎを超える高速切
削においては、ＡＩＯやＡｌｏ −ＴｉＣ系の、セラ
ミックス工具が使用されるが、それらは主として、送り
や切り込みの小さい仕上切削加工においてである。これ
らの工具材料は、送りや切込量が大きくなると靭性が不
足して使用に耐えない。
また最近、ＳｉＮ系の工具材料も開発されているが、Ｓ
ｉＮ は鋼との反応性が高いため、通常の一般鋼切削
においては使用に耐えない。このＳｉＮ を基体として
、表面にＡＩＯを被覆した工具も提供されているが、満
足された工具とは云い難い。
ｉＮ は鋼との反応性が高いため、通常の一般鋼切削
においては使用に耐えない。このＳｉＮ を基体として
、表面にＡＩＯを被覆した工具も提供されているが、満
足された工具とは云い難い。
従来、また焼結立方晶ＢＮ （以下ＯＢＮと称す）工具
が高硬度材料、難削材料などの切削に用いられてきた。
が高硬度材料、難削材料などの切削に用いられてきた。
これら焼結ＯＢＮ工具は、ＷＯ、（！ｏ％あるいはセラ
ミックスを結合材として超高圧、高温でＣＢＮ粉末を焼
結したもので、該ＣＢＮ焼結体Ｎ層を超硬合金を基体と
してロウ付けさせて使用されている。
ミックスを結合材として超高圧、高温でＣＢＮ粉末を焼
結したもので、該ＣＢＮ焼結体Ｎ層を超硬合金を基体と
してロウ付けさせて使用されている。
このような焼結体は、ＣＢＮ粒子と結合材との結合力が
弱く、又、結合材粒子も粗いため結合材の強度も弱く、
鋼などの高速切削では必ずしも充分な性能でなく、又ロ
ウ付は部からの欠落といったような欠点や、超高圧を必
要とすることから高価であるなどの理由で、高速粗切削
用途には殆んど用いられていない。
弱く、又、結合材粒子も粗いため結合材の強度も弱く、
鋼などの高速切削では必ずしも充分な性能でなく、又ロ
ウ付は部からの欠落といったような欠点や、超高圧を必
要とすることから高価であるなどの理由で、高速粗切削
用途には殆んど用いられていない。
近時、切削速度の高速化によって、工具材料等にはより
高度の耐摩耗性が要求されてきており、しかも、汎用性
を損われていない工具材料の開発が望まれている。
高度の耐摩耗性が要求されてきており、しかも、汎用性
を損われていない工具材料の開発が望まれている。
本発明は、高速切削において安定して使用でき、しかも
靭性が従来のコーティング工具と同等である工具を提供
することを目的としている。
靭性が従来のコーティング工具と同等である工具を提供
することを目的としている。
本発明はこの目的を達するために、硬質合金、サーメツ
ト、セラミックスのうちの何れか少なくとも一つからな
る基体と、基体表面に０．１〜１０μｍの高さに点在し
て生長せしめられた粒径０．１〜１０μｍの立方晶ＢＮ
粒子と、該ＢＮ粒子間の空隙を埋めたｒＶａ 、 Ｖａ
、 ＶＩａ族の炭化物、窒化物、炭窒化物、硼化物、
硼窒化物、酸化物、炭酸化物、酸窒化物、六方晶ＢＮ
、アモルファスＢＮ ％ ｈｌ Ｏのうちの少なくとも
１種、混合体、固溶体とからなる複合硬質膜被覆工具を
構成したものである。
ト、セラミックスのうちの何れか少なくとも一つからな
る基体と、基体表面に０．１〜１０μｍの高さに点在し
て生長せしめられた粒径０．１〜１０μｍの立方晶ＢＮ
粒子と、該ＢＮ粒子間の空隙を埋めたｒＶａ 、 Ｖａ
、 ＶＩａ族の炭化物、窒化物、炭窒化物、硼化物、
硼窒化物、酸化物、炭酸化物、酸窒化物、六方晶ＢＮ
、アモルファスＢＮ ％ ｈｌ Ｏのうちの少なくとも
１種、混合体、固溶体とからなる複合硬質膜被覆工具を
構成したものである。
ＯＥＭはプラズマＯＶＤ法で、Ｂを含む水素化合物とＮ
２を含む化合物で合成させる。この場合、反応温度を比
較的高く、ＳＯＯ〜１１００ Ｃで反応ガス中のＢ濃度
を低くすれば、微粒なＯＥＭが部分的に核生成して成長
し、反応圧力を１〜５ ｔｏｒｒより数十ｔｏｒｒへと
高めることで、このＯＢＮ粒子が優先的に生長し％ Ｏ
ＢＮ粒子が点在しうる。
２を含む化合物で合成させる。この場合、反応温度を比
較的高く、ＳＯＯ〜１１００ Ｃで反応ガス中のＢ濃度
を低くすれば、微粒なＯＥＭが部分的に核生成して成長
し、反応圧力を１〜５ ｔｏｒｒより数十ｔｏｒｒへと
高めることで、このＯＢＮ粒子が優先的に生長し％ Ｏ
ＢＮ粒子が点在しうる。
しかるのち、プラズマＯ’ＶＤ法、あるいはＯＶＤ法で
Ａｔ２０３、Ｔｊ、０ ％ ＴｉＮ −、ＴｉＢ２、Ｔ
ｉＢＮ ％ Ｔｉ０ＯＮＴｉＮ０ 、ＢＭなどを引続い
てコーティングすると、ＯＢＮ粒子を覆いながら最終的
にはその空隙を埋めていく。この場合、反応圧力は１０
ｔｏｒｒ以下の比較的真空度の高い条件下が好ましい
。即ち、反応圧力が高いと、ガスの平均自由行程が短が
くなり、ＯＢＮ粒子間隔が１０μｍ近くであると・ＣＢ
Ｎ粒子の先端と根底でのセラミックスの成長が異なり、
根底でボアが生成して密着性が低下して好ましくない。
Ａｔ２０３、Ｔｊ、０ ％ ＴｉＮ −、ＴｉＢ２、Ｔ
ｉＢＮ ％ Ｔｉ０ＯＮＴｉＮ０ 、ＢＭなどを引続い
てコーティングすると、ＯＢＮ粒子を覆いながら最終的
にはその空隙を埋めていく。この場合、反応圧力は１０
ｔｏｒｒ以下の比較的真空度の高い条件下が好ましい
。即ち、反応圧力が高いと、ガスの平均自由行程が短が
くなり、ＯＢＮ粒子間隔が１０μｍ近くであると・ＣＢ
Ｎ粒子の先端と根底でのセラミックスの成長が異なり、
根底でボアが生成して密着性が低下して好ましくない。
又、ＣＢＮ粒子は必ずしも、基板より膜表面まで連続す
る必要なく、途中にて中断され、ＣＢＮ粒子がセラミッ
クス中に浮遊する状態であっても、効果がある。
る必要なく、途中にて中断され、ＣＢＮ粒子がセラミッ
クス中に浮遊する状態であっても、効果がある。
本発明者等は、コーテイング膜の高温硬度や室温硬度の
点ではＡｔＯよりも立方晶ＢＮが優れることから、コー
テイング膜としてｃＢＮを採用し基体塑性変形による膜
ハクリの対応策として、緻密で一様なＣＢＮ膜ではなく
、膜中にＯＢＮ粒子が魚在し、その粒子間を比較的塑性
変形容易で耐熱性に優れ、基体との接着性の高い材料で
埋めた複合構造からなるコーテイング膜とすれば良いと
考えた。
点ではＡｔＯよりも立方晶ＢＮが優れることから、コー
テイング膜としてｃＢＮを採用し基体塑性変形による膜
ハクリの対応策として、緻密で一様なＣＢＮ膜ではなく
、膜中にＯＢＮ粒子が魚在し、その粒子間を比較的塑性
変形容易で耐熱性に優れ、基体との接着性の高い材料で
埋めた複合構造からなるコーテイング膜とすれば良いと
考えた。
高速切削では０３Ｍ粒子が耐摩耗性を維持し、基体変形
に対しては、基体変形に追従しゃすい比較的靭性の高い
セラミックを存在させれば、膜ハクリも起こり難く、微
粒なＣＢＮがこのセラミックで覆われているため、ＯＢ
Ｎ粒子の脱落も防止し得ると考えた。
に対しては、基体変形に追従しゃすい比較的靭性の高い
セラミックを存在させれば、膜ハクリも起こり難く、微
粒なＣＢＮがこのセラミックで覆われているため、ＯＢ
Ｎ粒子の脱落も防止し得ると考えた。
ＯＢＮ粒子の径は０．１〜１０ Ａｍであって、０．１
Ａｍ未満ではＯＢＮの耐摩耗性向上の効果が出す、］０
μｍを超えると、いかに靭性の高いセラミックスで覆っ
ても、耐剥離性に効果がなくなる。ＣＢＮ粒子の長さに
ついても同様である。又、ＣＢＮ粒子の形状は、柱状、
粒状、ホイスカー状であっても良い。
Ａｍ未満ではＯＢＮの耐摩耗性向上の効果が出す、］０
μｍを超えると、いかに靭性の高いセラミックスで覆っ
ても、耐剥離性に効果がなくなる。ＣＢＮ粒子の長さに
ついても同様である。又、ＣＢＮ粒子の形状は、柱状、
粒状、ホイスカー状であっても良い。
ＯＢＮ粒子間を埋める’Ｉ’ｉＮ ％ Ｔｉ０ＸＴｉＢ
２、ＴｉＢＮ ％Ｔｉ０Ｏ、ＴｉＮ０ 、などの■ａ
、 ＶＩＬ 、 ■ａ族の炭化物、窒化物、炭窒化物、
硼化物・硼窒化物１酸化物・炭酸化物、酸窒化物及びＢ
Ｎ （六方晶又はアモルファス）又はｋｌ Ｏの１種以
上からなる化合物又は混合体あるいは固溶体が耐摩耗性
ではＣＢＮに劣るも、耐酸化性、基体の密着性、靭性で
は優れる。
２、ＴｉＢＮ ％Ｔｉ０Ｏ、ＴｉＮ０ 、などの■ａ
、 ＶＩＬ 、 ■ａ族の炭化物、窒化物、炭窒化物、
硼化物・硼窒化物１酸化物・炭酸化物、酸窒化物及びＢ
Ｎ （六方晶又はアモルファス）又はｋｌ Ｏの１種以
上からなる化合物又は混合体あるいは固溶体が耐摩耗性
ではＣＢＮに劣るも、耐酸化性、基体の密着性、靭性で
は優れる。
このため、基体変形に伴なって発生する応力を、これら
介在物が緩和、吸収しうる。
介在物が緩和、吸収しうる。
本発明に用いられる基体は超硬合金に限らず、若干靭性
面の低下はあるものの高靭性のサーメット、セラミック
スを用いても、当然同じ効果が得られる。
面の低下はあるものの高靭性のサーメット、セラミック
スを用いても、当然同じ効果が得られる。
実施例
実施例Ｉ
ＷＯ−５重量％Ｏｏ合金に、プラズマＯＶＤ法で、９０
０Ｃ中、０．１容１％ＢＨと１容ｆｉｔ％ＮＨと残Ｈ２
１ｔｏｒｒガス雰囲気中、２．Φ５ ＧＨｚのマイクロ
波プラズマ中、１００Ｗ（７）ｉｉ方力下、ＯＢＮ粒子
を核生成したるのち、引続いて１００ＯＣに温度を高め
たのち・１０ ｔｏｒｒ 、 ２００ Ｗ下で、ＯＢＮ
粒子を生長させた。
０Ｃ中、０．１容１％ＢＨと１容ｆｉｔ％ＮＨと残Ｈ２
１ｔｏｒｒガス雰囲気中、２．Φ５ ＧＨｚのマイクロ
波プラズマ中、１００Ｗ（７）ｉｉ方力下、ＯＢＮ粒子
を核生成したるのち、引続いて１００ＯＣに温度を高め
たのち・１０ ｔｏｒｒ 、 ２００ Ｗ下で、ＯＢＮ
粒子を生長させた。
この時点で観察したところ、ＯＢＮ粒子は０．２μｍの
粒径で柱状化し、高さが５μｍのものが１μｍ間隔で点
在していた。しかる後、１ケは１０αＯＣにて１通常の
ＯｖＤ法でＴｉ０ｔ、 ＯＨ、Ｎ 、 Ｈの反応ガス中
５ ｔｏｒｒの圧力下でこのＯＢＮ粒子間をＴｉｃ！Ｎ
で埋めた。（４） 又、もう１ケは１０００ ＣｉＣて、Ｔｉｏｔ％Ｎ、Ｈ
の雰囲気中での反応ガス中、１ ｔｏｒｒでＴｉＮを生
成したるのち、更にｈｔａｔ 、 ｏｏ 、００ｓ Ｈ
中でＡｔ０で残る空隙を埋めた。（Ｂ） 更にもう１ケは１０００［にて、ＢＯＩ ％ ＮＨ％
ｌ’Ｊ中、１ ｔｏｒｒでＢＮを生成し、しがるのち
、Ｔｉ０ｊ 。
粒径で柱状化し、高さが５μｍのものが１μｍ間隔で点
在していた。しかる後、１ケは１０αＯＣにて１通常の
ＯｖＤ法でＴｉ０ｔ、 ＯＨ、Ｎ 、 Ｈの反応ガス中
５ ｔｏｒｒの圧力下でこのＯＢＮ粒子間をＴｉｃ！Ｎ
で埋めた。（４） 又、もう１ケは１０００ ＣｉＣて、Ｔｉｏｔ％Ｎ、Ｈ
の雰囲気中での反応ガス中、１ ｔｏｒｒでＴｉＮを生
成したるのち、更にｈｔａｔ 、 ｏｏ 、００ｓ Ｈ
中でＡｔ０で残る空隙を埋めた。（Ｂ） 更にもう１ケは１０００［にて、ＢＯＩ ％ ＮＨ％
ｌ’Ｊ中、１ ｔｏｒｒでＢＮを生成し、しがるのち
、Ｔｉ０ｊ 。
ＢＯＩ３、Ｎ２、Ｈ２中でＴｉＢＮを被覆した。 （Ｃ
）これらのチップを、下記の条件で切削テストを行なっ
た。
）これらのチップを、下記の条件で切削テストを行なっ
た。
切削条件
被削材５０Ｍ４１５ ＨＢ １５０ 切削時間１
０分切削速度 ｖ５００Ｉ７１／ｍｉｎ 送 リ ｆ Ｏ，３
０ｗ／ｒｅｖ切込み ｄ １，５１Ｌｓ 又、比較のため、Ｔｉｅ ３μｍｓ Ａｔ０ ３μｍの
コーティングチップを入れた。テスト結果を表１に示す
。
０分切削速度 ｖ５００Ｉ７１／ｍｉｎ 送 リ ｆ Ｏ，３
０ｗ／ｒｅｖ切込み ｄ １，５１Ｌｓ 又、比較のため、Ｔｉｅ ３μｍｓ Ａｔ０ ３μｍの
コーティングチップを入れた。テスト結果を表１に示す
。
表 １
実施例２
１０容ｆｆｉ％の結合相（ｃｏ、Ｎｉ）で硬質相が６０
重ｆ！に％Ｔｉ（：！、８重二型皿Ｉ’ｉＮ、２創！ｔ
％Ｍｏｃ、残ｗＣの組成からなるサーメット及び０．５
型皿％Ａｌ。
重ｆ！に％Ｔｉ（：！、８重二型皿Ｉ’ｉＮ、２創！ｔ
％Ｍｏｃ、残ｗＣの組成からなるサーメット及び０．５
型皿％Ａｌ。
一５％Ｔｉｅのセラミックを基体として、ＯＢＮ粒子０
．５μｍの粒径に成長させた。このＯＢＮ空隙を、Ｔｉ
ＮとＡ４０ で埋めた。（Ｄ、Ｋ）これを切削速度７０
０ｒｎ／−で実施例１の切削条件で切削した。比較のた
めに、５μ＋ｎＡｌ０ ．３μｍＴｉＣをコーティング
したサーメット（Ｆ）、セラミック （Ｇ）を比較に入
れた。
．５μｍの粒径に成長させた。このＯＢＮ空隙を、Ｔｉ
ＮとＡ４０ で埋めた。（Ｄ、Ｋ）これを切削速度７０
０ｒｎ／−で実施例１の切削条件で切削した。比較のた
めに、５μ＋ｎＡｌ０ ．３μｍＴｉＣをコーティング
したサーメット（Ｆ）、セラミック （Ｇ）を比較に入
れた。
Ｄは０．３５鴎、Ｅは０．２８鴎であったが、Ｆは６分
後、Ｇは３０秒後に欠損した。
後、Ｇは３０秒後に欠損した。
本発明によれば、高速切削において安定して使用でき、
しかも靭性が従来の被覆工具と同等である工具を提供で
きる。
しかも靭性が従来の被覆工具と同等である工具を提供で
きる。
代理人 弁理土中村勝成：・、１．１ ・□ぐ之二ノ
Claims (1)
- （１）硬質合金、サーメット、セラミックスのうちの何
れか少なくとも一つからなる基体と、基体表面に０．１
〜１０μｍの高さに点在して生長せしめられた粒径０．
１〜１０μｍの立方晶ＢＮ粒子と、該ＢＮ粒子間の空隙
を埋めたIVａ、Ｖａ、VIａ族の炭化物、窒化物、炭窒化
物、硼化物、硼窒化物、酸化物、炭酸化物、酸窒化物、
六方晶ＢＮ、アモルファスＢＮ、Ａｌ＿２Ｏ＿３のうち
の少なくとも１種、これらの混合体、固溶体とからなる
複合硬質膜被覆工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59162682A JPH0623436B2 (ja) | 1984-07-31 | 1984-07-31 | 複合硬質膜被覆工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59162682A JPH0623436B2 (ja) | 1984-07-31 | 1984-07-31 | 複合硬質膜被覆工具 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6141768A true JPS6141768A (ja) | 1986-02-28 |
| JPH0623436B2 JPH0623436B2 (ja) | 1994-03-30 |
Family
ID=15759289
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59162682A Expired - Lifetime JPH0623436B2 (ja) | 1984-07-31 | 1984-07-31 | 複合硬質膜被覆工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0623436B2 (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0480878A2 (en) * | 1990-10-12 | 1992-04-15 | Centre Suisse D'electronique Et De Microtechnique S.A. | Cubic boron nitride (CBN) abrasive tool |
| JPH06184750A (ja) * | 1992-12-24 | 1994-07-05 | Kyocera Corp | 複合体およびその製法 |
| JPH08227990A (ja) * | 1995-12-27 | 1996-09-03 | Hitachi Ltd | 半導体装置 |
| US5607264A (en) * | 1991-08-14 | 1997-03-04 | Widia Gmbh | Tool with diamond cutting edge having vapor deposited metal oxide layer and a method of making and using such tool |
| US6047978A (en) * | 1997-02-27 | 2000-04-11 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Wheel suspension by trailing arms and torsion beam assembled by welding with means for relieving weld seam from high stress |
| EP1310580A2 (en) * | 2001-11-07 | 2003-05-14 | Hitachi Tool Engineering, Ltd. | Hard layer-coated tool |
| US7267701B2 (en) * | 2002-05-21 | 2007-09-11 | Walter Aktiengesellschaft | TiBN coating |
| JP2010228088A (ja) * | 2009-03-30 | 2010-10-14 | Mitsubishi Materials Corp | 表面被覆切削工具 |
| JP2013248691A (ja) * | 2012-05-31 | 2013-12-12 | Mitsubishi Materials Corp | 表面被覆切削工具 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6037113B2 (ja) * | 2012-11-13 | 2016-11-30 | 三菱マテリアル株式会社 | 高速断続切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
Citations (1)
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|---|---|---|---|---|
| JPS5775744A (en) * | 1980-10-31 | 1982-05-12 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | Tool containing and coated with dispersed material |
-
1984
- 1984-07-31 JP JP59162682A patent/JPH0623436B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0623436B2 (ja) | 1994-03-30 |
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