JPS6140621A - 負荷時調整器 - Google Patents
負荷時調整器Info
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- JPS6140621A JPS6140621A JP16160484A JP16160484A JPS6140621A JP S6140621 A JPS6140621 A JP S6140621A JP 16160484 A JP16160484 A JP 16160484A JP 16160484 A JP16160484 A JP 16160484A JP S6140621 A JPS6140621 A JP S6140621A
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- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05F—SYSTEMS FOR REGULATING ELECTRIC OR MAGNETIC VARIABLES
- G05F1/00—Automatic systems in which deviations of an electric quantity from one or more predetermined values are detected at the output of the system and fed back to a device within the system to restore the detected quantity to its predetermined value or values, i.e. retroactive systems
- G05F1/10—Regulating voltage or current
- G05F1/12—Regulating voltage or current wherein the variable actually regulated by the final control device is ac
- G05F1/14—Regulating voltage or current wherein the variable actually regulated by the final control device is ac using tap transformers or tap changing inductors as final control devices
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の技術分野］
本発明は、特り励磁電流に含まれる３倍調波分の環流方
法を改良した電力用の位相調整あるいは電圧調整を行な
う負荷時調整器ζ：関する。
法を改良した電力用の位相調整あるいは電圧調整を行な
う負荷時調整器ζ：関する。
［発明の技術的背景とその問題点］
負荷時位相調整器は、１次側と２次側の電圧位相を変化
させ、電力の系統の潮流制御を行う装置であるが、第４
図に示すように１次側と２次側の電圧比を変えないよう
にして位相差を調整する方式のものである。その第４図
における負荷時位相調整器は、負荷時タップ切換装置を
含む調整変圧器１と直列変圧器２とから構成される。
させ、電力の系統の潮流制御を行う装置であるが、第４
図に示すように１次側と２次側の電圧比を変えないよう
にして位相差を調整する方式のものである。その第４図
における負荷時位相調整器は、負荷時タップ切換装置を
含む調整変圧器１と直列変圧器２とから構成される。
調整変圧器１にＦｉ、各相の分路巻線３と、タッグ巻＃
４が調整変圧器用鉄心（図示しない）上に巻装されてお
り、両巻線とも三角結線に結線されている。一方、直列
変圧器２には、各相の励磁巻線５と直列巻線６が直列変
圧器用鉄心（図示しない）上に巻装されており、励磁巻
線５け三角結線された後、単相３台形の負荷時タップ切
換器７を介してタップ巻線４に接続され、タップ位置に
応じた電圧で直列巻線６を励磁する。
４が調整変圧器用鉄心（図示しない）上に巻装されてお
り、両巻線とも三角結線に結線されている。一方、直列
変圧器２には、各相の励磁巻線５と直列巻線６が直列変
圧器用鉄心（図示しない）上に巻装されており、励磁巻
線５け三角結線された後、単相３台形の負荷時タップ切
換器７を介してタップ巻線４に接続され、タップ位置に
応じた電圧で直列巻線６を励磁する。
そして直列巻線６け、その中央の中間電圧点から端子を
引出して自相と同相成分の電圧を有しない分路巻線３の
相の接続点（たとえばＵ相に対してはＸ点）に接続する
とともに、その両端はそれぞれ１次、２次の端子に接続
されて使用される。
引出して自相と同相成分の電圧を有しない分路巻線３の
相の接続点（たとえばＵ相に対してはＸ点）に接続する
とともに、その両端はそれぞれ１次、２次の端子に接続
されて使用される。
以上の構成における分路巻線３と直列巻線６に発生する
電圧のベクトル図は第５図に示すよう仁なる。すなわち
、１次端子の摺電圧加θと２次端子の相電圧Ｂｕθは、
中心点θと接続点Ｘの間の電圧Ｅｘθに、これと直角成
分の直列巻線誘起電圧ＭＵｕの半分をベクトル的に加減
した電圧となり、その大きさ１止Ｕθ１，１鋺θｌ Ｆ
ｉ？１正−ある。したがって、負荷時タップ切換器７を
操作して、直列巻線誘起電圧Ｍｕｕを変化させることに
より、１次、２次端子の電圧の絶対値を等しくしｆｃま
ま、相電圧立ＵθとＭｕθの間の位相差αを遅れから進
みまで任意に変化させることができる。
電圧のベクトル図は第５図に示すよう仁なる。すなわち
、１次端子の摺電圧加θと２次端子の相電圧Ｂｕθは、
中心点θと接続点Ｘの間の電圧Ｅｘθに、これと直角成
分の直列巻線誘起電圧ＭＵｕの半分をベクトル的に加減
した電圧となり、その大きさ１止Ｕθ１，１鋺θｌ Ｆ
ｉ？１正−ある。したがって、負荷時タップ切換器７を
操作して、直列巻線誘起電圧Ｍｕｕを変化させることに
より、１次、２次端子の電圧の絶対値を等しくしｆｃま
ま、相電圧立ＵθとＭｕθの間の位相差αを遅れから進
みまで任意に変化させることができる。
さて、変圧器鉄心（二は、磁気飽和現象およびヒステリ
シス現象があるため、誘起電圧を正弦波にするためには
、励磁電流はひずみ波電流となる。
シス現象があるため、誘起電圧を正弦波にするためには
、励磁電流はひずみ波電流となる。
ひずみ波電流は各高調波成分に分解でき、非３倍調波励
磁電流分と３倍調波励磁電流分とに分けて考える。非３
倍調波励磁電流分Ｆｉ３相で位相が１２０度づつずれて
いるので、その３相分のベクトル和は零となり、その流
れ方は基本波電流と同じであるので説明は省略する。
磁電流分と３倍調波励磁電流分とに分けて考える。非３
倍調波励磁電流分Ｆｉ３相で位相が１２０度づつずれて
いるので、その３相分のベクトル和は零となり、その流
れ方は基本波電流と同じであるので説明は省略する。
しかし、３倍調波励磁１１Ｎ、分は、各３相ともその大
きさと位相が等しくなるので、ベクトル和は零にならず
、一般は三相結線内を環流する。そのためほとんどの変
圧器には、三角結線が取りつけられている。第４図に示
すように調整変圧器１で ６１は、その３倍調波励磁
電流１３ｍが分路巻線３およびタップ巻線４の三角結線
内を環流し、直列変圧器２ではその３倍調波励磁電流ｉ
３ｍが励磁巻線５の三角結線内を環流する。
きさと位相が等しくなるので、ベクトル和は零にならず
、一般は三相結線内を環流する。そのためほとんどの変
圧器には、三角結線が取りつけられている。第４図に示
すように調整変圧器１で ６１は、その３倍調波励磁
電流１３ｍが分路巻線３およびタップ巻線４の三角結線
内を環流し、直列変圧器２ではその３倍調波励磁電流ｉ
３ｍが励磁巻線５の三角結線内を環流する。
しかしながら、第４図の構成では負荷時タップ切換儀７
に単相形３台を必要とするため、そのタップ切換装置が
高価であるばかりか、それらを取りつけるために寸法が
大きくなり、油量１重量も多くなる欠点があった。この
欠点を除去するため、第６図に示すような標準化されて
おり、経済的に入手できて、小形にできる中性点切換用
３相一括形の負荷時タップ切換器を採用した例について
次（二説明する。すなわち、第６図（二おいて、タップ
□巻線８を星形結線とし、負荷時タップ切換器９に中性
点切換用３相一括形を採用し、これにしたがって励磁巻
線１０も位相の関係から星形結線としている。
に単相形３台を必要とするため、そのタップ切換装置が
高価であるばかりか、それらを取りつけるために寸法が
大きくなり、油量１重量も多くなる欠点があった。この
欠点を除去するため、第６図に示すような標準化されて
おり、経済的に入手できて、小形にできる中性点切換用
３相一括形の負荷時タップ切換器を採用した例について
次（二説明する。すなわち、第６図（二おいて、タップ
□巻線８を星形結線とし、負荷時タップ切換器９に中性
点切換用３相一括形を採用し、これにしたがって励磁巻
線１０も位相の関係から星形結線としている。
この結線方式によると励磁巻線ＩＯが三角結線でなくな
ったため、前述し、たよう（二直列変圧器２における３
倍調波励磁電流ｊ３ｓ ｆ環流させるため三角結線が必
要となり、安定巻線１１を取り付けている。他Ｆｉ第４
図に同一であり、第５図の電圧ベクトルの関係も全く同
様である。この第６図によれば、調整変圧器１では、そ
の３倍調波励磁電流ｉ３ｍが分路巻線３の三角結線を環
流し、直列変圧器２では、その３倍調波励磁型流目Ｃが
安定巻線１１の三角結線内を環流する。
ったため、前述し、たよう（二直列変圧器２における３
倍調波励磁電流ｊ３ｓ ｆ環流させるため三角結線が必
要となり、安定巻線１１を取り付けている。他Ｆｉ第４
図に同一であり、第５図の電圧ベクトルの関係も全く同
様である。この第６図によれば、調整変圧器１では、そ
の３倍調波励磁電流ｉ３ｍが分路巻線３の三角結線を環
流し、直列変圧器２では、その３倍調波励磁型流目Ｃが
安定巻線１１の三角結線内を環流する。
第６図において、もし安定巻線１１がなければ、その３
倍調波励磁電流ｉ３ｓが流れ得ないから、直列変圧器用
鉄心にはひずんだ磁束が発生し、誘起する電圧波形もひ
ずみ波となる。ひずみ磁束が鉄心中に流れると鉄損が増
大するとともに、直列巻線６に発生する電圧Ｍｕｕがひ
ずみ、たとえ１次側端子電圧が正弦波であっても、２次
側端子電圧はひずみ波となり、励磁巻線１０の中性点へ
＠に大きな電圧が発生するなどの好ましくない現象が生
じ、実用化には問題がある。
倍調波励磁電流ｉ３ｓが流れ得ないから、直列変圧器用
鉄心にはひずんだ磁束が発生し、誘起する電圧波形もひ
ずみ波となる。ひずみ磁束が鉄心中に流れると鉄損が増
大するとともに、直列巻線６に発生する電圧Ｍｕｕがひ
ずみ、たとえ１次側端子電圧が正弦波であっても、２次
側端子電圧はひずみ波となり、励磁巻線１０の中性点へ
＠に大きな電圧が発生するなどの好ましくない現象が生
じ、実用化には問題がある。
このよう１第６図（：示す負荷時位相調゛整器にお□い
ても、負荷時タップ切換器を単相３台形の負荷時タップ
切換器７から３相一括形中性点切換用の負荷時タップ切
換器９に変更することにより、」ンパクトな構成にする
ことが可能となったが、安定巻線１１を新たに取りつけ
る必要がある。そのため直列変圧器２の全体が大形化と
なり１機器の価格が高くなる欠点があった。
ても、負荷時タップ切換器を単相３台形の負荷時タップ
切換器７から３相一括形中性点切換用の負荷時タップ切
換器９に変更することにより、」ンパクトな構成にする
ことが可能となったが、安定巻線１１を新たに取りつけ
る必要がある。そのため直列変圧器２の全体が大形化と
なり１機器の価格が高くなる欠点があった。
［発明の目的］
本発明の目的は、中性点切換用３相一括形の負荷時タッ
プ切換器を適用し、しかも安定巻線が不要となる安価で
特性のよい負荷時位相調整器を提供することにある。
プ切換器を適用し、しかも安定巻線が不要となる安価で
特性のよい負荷時位相調整器を提供することにある。
［悼明の櫃要］
本発明シーよる負荷時位相調整器は、タップ巻線の中性
点と励磁巻線の中性点とを接続することにより、安定巻
線を省略するよう構成したことを特徴とするものである
。
点と励磁巻線の中性点とを接続することにより、安定巻
線を省略するよう構成したことを特徴とするものである
。
［発明の実施例］
以下本発明を第１図、第２図および第３図に示す各実施
例について説明するが、各図において第４図および第６
図と同一符号は同一部分を示すものであるからこの説明
を省略する。
例について説明するが、各図において第４図および第６
図と同一符号は同一部分を示すものであるからこの説明
を省略する。
まず第１図に示す実施例において、本発明による負荷時
位相調整器は、第６図の従来のものと比べて安定巻線１
１がないこと、タッグ巻線８の中性点Ｎｍと励磁巻線１
０の中性点Ｎｓが中性点接地り−ド１２で接地されてい
ることが相異している。１だ電圧と位相との関係および
調整変圧器１０３倍調波励磁電流ｉ３ｍについては、従
来の第６図のものと全く同一である。しかし、安定巻線
１１に流れていた直列変圧器２の３倍調波励磁電流１３
ｍは、励磁巻線１０から中性点接続リード１２→負荷時
タップ切換器９→タップ巻線８→励磁巻線１０にもどる
閉回路を環流する。
位相調整器は、第６図の従来のものと比べて安定巻線１
１がないこと、タッグ巻線８の中性点Ｎｍと励磁巻線１
０の中性点Ｎｓが中性点接地り−ド１２で接地されてい
ることが相異している。１だ電圧と位相との関係および
調整変圧器１０３倍調波励磁電流ｉ３ｍについては、従
来の第６図のものと全く同一である。しかし、安定巻線
１１に流れていた直列変圧器２の３倍調波励磁電流１３
ｍは、励磁巻線１０から中性点接続リード１２→負荷時
タップ切換器９→タップ巻線８→励磁巻線１０にもどる
閉回路を環流する。
このように３倍調波励磁電流１３ｍが励磁巻線１０を流
れ得るので、その励磁作用によって磁束波形と誘起電圧
波形には、ひずみは発生しない。また別の見方をすると
、タップ巻線８と励磁巻線１０の電圧は、それらの中性
点ＮｍとＮｓが中性点接続リード１２で接続されている
ので、対応する相電圧は同一波形であってタップ巻線８
に発生する正弦波の電圧になる。
れ得るので、その励磁作用によって磁束波形と誘起電圧
波形には、ひずみは発生しない。また別の見方をすると
、タップ巻線８と励磁巻線１０の電圧は、それらの中性
点ＮｍとＮｓが中性点接続リード１２で接続されている
ので、対応する相電圧は同一波形であってタップ巻線８
に発生する正弦波の電圧になる。
励磁巻線８の各相の励磁電圧波形が正弦波であ ：
れば、直列巻線６（二誘起する電圧ＥＵｕも正弦波であ
り、電圧ひずみの問題はなくなるが、励磁電流はひずみ
波となり、３倍調波励磁電流１３ｓが流れることが必要
となり、前述の中性点接続リード１２（二より形成され
た閉回路に環流することになる。
れば、直列巻線６（二誘起する電圧ＥＵｕも正弦波であ
り、電圧ひずみの問題はなくなるが、励磁電流はひずみ
波となり、３倍調波励磁電流１３ｓが流れることが必要
となり、前述の中性点接続リード１２（二より形成され
た閉回路に環流することになる。
調整変圧器１について説明すると％調整変圧器自身の励
磁電流は第６図の従来器と同一であり、その３倍調波励
磁電流１３ｍ＃′ｉ分路巻＃！３を環流し。
磁電流は第６図の従来器と同一であり、その３倍調波励
磁電流１３ｍ＃′ｉ分路巻＃！３を環流し。
ている。直列変圧器の３倍調波励磁電流１３ｇがタップ
巻線８に流れて起磁力Ｎｔ −ｉ３ｓを発生させるが、
それを変圧器作用によって打消すように分路が環流する
。７′ｃソし、Ｎｔはタッグ巻線８の有効巻回数であり
、 Ｎｃは分路巻線３の巻回数とする。
巻線８に流れて起磁力Ｎｔ −ｉ３ｓを発生させるが、
それを変圧器作用によって打消すように分路が環流する
。７′ｃソし、Ｎｔはタッグ巻線８の有効巻回数であり
、 Ｎｃは分路巻線３の巻回数とする。
ゆえに分路巻＃！３には、 ｉ３ｍと１３−の両方が
環流する。ただし、３倍調波励磁電流１′３Ｓの向きは
。
環流する。ただし、３倍調波励磁電流１′３Ｓの向きは
。
負荷時タップ切換器９の極性によって第１図に示す方向
とは逆になることもある。直列巻線６Ｃ：発生する電圧
ｔＵｕが丁度零の場合には、励磁巻線１０が負荷時タッ
プ切換器９によって短絡される場合であり、直列変圧器
２の励ａｔ流は零である。したがって３倍調波励磁電流
４３ｓとｉｈ畠も存在しない。
とは逆になることもある。直列巻線６Ｃ：発生する電圧
ｔＵｕが丁度零の場合には、励磁巻線１０が負荷時タッ
プ切換器９によって短絡される場合であり、直列変圧器
２の励ａｔ流は零である。したがって３倍調波励磁電流
４３ｓとｉｈ畠も存在しない。
次に第２図Ｈ示す他の実施例について説明する。
この実施例は、直列巻線１３の一端な自相と同相成分の
電圧を有しない分路巻ｌｌ！３の相の接続点である２次
線路端子（たとえばＵ相に対してＦｉｕ端子）に接続し
、他の一端を１次線路端子に接続し、そしてタップ巻線
１４を転位切換方式にし、それに合わせｆｃ３相一括形
中性点切換用の負荷時タップ切換器１５を取付けた場合
であり１分路巻線３．励磁巻ｌ１１１０および中性点綴
にリード１２は第１図の実施例と同一である。
電圧を有しない分路巻ｌｌ！３の相の接続点である２次
線路端子（たとえばＵ相に対してＦｉｕ端子）に接続し
、他の一端を１次線路端子に接続し、そしてタップ巻線
１４を転位切換方式にし、それに合わせｆｃ３相一括形
中性点切換用の負荷時タップ切換器１５を取付けた場合
であり１分路巻線３．励磁巻ｌ１１１０および中性点綴
にリード１２は第１図の実施例と同一である。
この場合の１次端子の相電圧自Ｕθと２次端子の相電圧
自ｕ０とでは、その大きさが異なってｋＵｏの方が大き
くなるが、その差は位相差αが小さい場合Ｃ二は、小さ
くて一般には問題にならない。この構成により２次端子
の相電圧Ｍｕ９１１１％１次端子の相電圧自Ｕθより位
相の進みから同相になる範囲に調整できる０３倍調波励
磁電流４ｍ、 ｉ３ｓ、 ｉｔｓの流れ方や作用は、第
２図の場合も第１図の場合と同様である。そしてその効
果である安定巻＃ｉ！が不要になる利点も同一である。
自ｕ０とでは、その大きさが異なってｋＵｏの方が大き
くなるが、その差は位相差αが小さい場合Ｃ二は、小さ
くて一般には問題にならない。この構成により２次端子
の相電圧Ｍｕ９１１１％１次端子の相電圧自Ｕθより位
相の進みから同相になる範囲に調整できる０３倍調波励
磁電流４ｍ、 ｉ３ｓ、 ｉｔｓの流れ方や作用は、第
２図の場合も第１図の場合と同様である。そしてその効
果である安定巻＃ｉ！が不要になる利点も同一である。
第２１Ｙ１における直列巻線１３の極性を逆になるよう
に接続すれば、２次端子の相電圧拓１θは１次端子の相
電圧自Ｕθより位相を遅れから同相になる範囲に調整で
きる。なお、第２図において第１図のように極性切換方
式であるタップ巻線８と負荷時タップ切換器９とすれば
、位相は進みから遅れまでの範囲に調整できることにな
り、これも一つの他の実施例である。
に接続すれば、２次端子の相電圧拓１θは１次端子の相
電圧自Ｕθより位相を遅れから同相になる範囲に調整で
きる。なお、第２図において第１図のように極性切換方
式であるタップ巻線８と負荷時タップ切換器９とすれば
、位相は進みから遅れまでの範囲に調整できることにな
り、これも一つの他の実施例である。
第２図の構成は前述したように位相調整により１次端子
電圧の方が２次端子電圧に比べて大きくなり、すなわち
変圧比が位相差によって変化してしまうことになるが、
直列巻線１３１ｊ直列巻線６のようにその中央の中間電
圧点から端子を引出す必要がないので、その巻線構造が
簡単になる利点がある。
電圧の方が２次端子電圧に比べて大きくなり、すなわち
変圧比が位相差によって変化してしまうことになるが、
直列巻線１３１ｊ直列巻線６のようにその中央の中間電
圧点から端子を引出す必要がないので、その巻線構造が
簡単になる利点がある。
第１図の実施例において、第２図のような転位切換方式
であるタップ巻線１４と負荷時タップ切換器Ｉ５におき
かえれば、２次端子の相電圧Ｍｕθは、１次端子の相電
圧ｉｔｙθより位相を進みから同相１：な憂範囲に調整
できる。そして直列巻線３の極性を逆にすれば、位相の
関係は進みから遅れにかえられることになり、これも一
つの実施例である。
であるタップ巻線１４と負荷時タップ切換器Ｉ５におき
かえれば、２次端子の相電圧Ｍｕθは、１次端子の相電
圧ｉｔｙθより位相を進みから同相１：な憂範囲に調整
できる。そして直列巻線３の極性を逆にすれば、位相の
関係は進みから遅れにかえられることになり、これも一
つの実施例である。
なお負荷時タップ切換器は、第１図においては副切換器
で極性切換方式を、第２図では副切換器で転位切換方式
を行なう場合であるが、調整範囲が狭く、切換タップ点
数が少なくてもよい場合（−は、前記の副切換器を使わ
ない方式もある。
で極性切換方式を、第２図では副切換器で転位切換方式
を行なう場合であるが、調整範囲が狭く、切換タップ点
数が少なくてもよい場合（−は、前記の副切換器を使わ
ない方式もある。
以上述べたように、直列巻線とタップ巻線および負荷時
タップ切換器については、その構成方法がいろいろある
が、その位相調整が必要とする仕様に対して最適な方法
を選択すればよい。
タップ切換器については、その構成方法がいろいろある
が、その位相調整が必要とする仕様に対して最適な方法
を選択すればよい。
次に第３図に示す他の実施例について説明するが、この
実施例の構成は、位相調整でなく電圧調整を行なう場合
の負荷時電圧調整器である。すなわち１分路巻線１６を
星形結線とし、直列巻線１３は自相と同相成分の電圧を
有する分路巻線１６の線路：１ 端近傍（二直列巻線１３の一端（ｘ、ｙ、ｘ）を接続し
１分路巻線１６の線路端部（Ｕ、Ｖ、Ｗ）を１次端子に
直列巻線１３の分路巻線１６と接続しない方の一端（ｕ
、ｖ、ｗ）を２次端子にして各々の回路に接続して使用
されるものである。
実施例の構成は、位相調整でなく電圧調整を行なう場合
の負荷時電圧調整器である。すなわち１分路巻線１６を
星形結線とし、直列巻線１３は自相と同相成分の電圧を
有する分路巻線１６の線路：１ 端近傍（二直列巻線１３の一端（ｘ、ｙ、ｘ）を接続し
１分路巻線１６の線路端部（Ｕ、Ｖ、Ｗ）を１次端子に
直列巻線１３の分路巻線１６と接続しない方の一端（ｕ
、ｖ、ｗ）を２次端子にして各々の回路に接続して使用
されるものである。
この第３図の実施例においても、タップ巻−８゜負荷時
タップ切換器９．励磁巻線１０およびΦ性点接続リード
１２け、第１図の実施例と同一である。
タップ切換器９．励磁巻線１０およびΦ性点接続リード
１２け、第１図の実施例と同一である。
そして分路巻線１６が三角結線でなくなったので。
３倍調波励磁電流１３ｍ、＋６易を流すべく、３次巻線
１７は三角結線にする必要がある。もし３次巻線１７の
端子（ａ、ｂ、ｃ）を外部（：引き出す必要がなければ
、内蔵の三角結線すなわち安定巻線とする。
１７は三角結線にする必要がある。もし３次巻線１７の
端子（ａ、ｂ、ｃ）を外部（：引き出す必要がなければ
、内蔵の三角結線すなわち安定巻線とする。
このような構成において、負荷時タップ切換器９を一作
し、励磁巻線ｌＯと直列巻線１３の誘起電圧を変化させ
ると、２次端子（ｕ、ｖ、ｗ）の電圧を調整できること
になる。３倍調波励磁電流１３ｍの流れ方は、第１図の
実施例と同様であるが、３倍調波励磁電流ｉ３ｍとｉ３
＠は３次巻線１７の三角結ＲだしＮｔにタップ巻Ｉｖ１
１８の有効巻回数であり、Ｎ８σ３次巻線の巻回数であ
る。
し、励磁巻線ｌＯと直列巻線１３の誘起電圧を変化させ
ると、２次端子（ｕ、ｖ、ｗ）の電圧を調整できること
になる。３倍調波励磁電流１３ｍの流れ方は、第１図の
実施例と同様であるが、３倍調波励磁電流ｉ３ｍとｉ３
＠は３次巻線１７の三角結ＲだしＮｔにタップ巻Ｉｖ１
１８の有効巻回数であり、Ｎ８σ３次巻線の巻回数であ
る。
これらの３倍調波励磁電流の作用は、第３図も第１図と
同様であり、その効果である直列変圧器２への安定巻線
が不要になることも同様である。
同様であり、その効果である直列変圧器２への安定巻線
が不要になることも同様である。
なお、第３図では直列巻線１３の一端（ｘ、ｙ’、ｚ）
を分路巻線１６の途中に接続している場合であるが、分
路巻線１６の線路端（Ｕ、Ｖ、Ｗ）に接続する構成につ
いても同様な作用と効果が得られる０［発明の効果］ 以上のように本発明によれば、中性点接続リードが追加
になるが、そのリードに流れる電流は３倍調波励磁電流
１３ｇの３倍および一線地絡などの事故で発生する零相
電流であるから、そのリードはさほど太くする必要がな
く、かつ一般には接地されるので電気的な絶縁も少なく
てすむから、中性点接続リード１２の価格は、はとんど
問題にならない程度である。
を分路巻線１６の途中に接続している場合であるが、分
路巻線１６の線路端（Ｕ、Ｖ、Ｗ）に接続する構成につ
いても同様な作用と効果が得られる０［発明の効果］ 以上のように本発明によれば、中性点接続リードが追加
になるが、そのリードに流れる電流は３倍調波励磁電流
１３ｇの３倍および一線地絡などの事故で発生する零相
電流であるから、そのリードはさほど太くする必要がな
く、かつ一般には接地されるので電気的な絶縁も少なく
てすむから、中性点接続リード１２の価格は、はとんど
問題にならない程度である。
また励磁巻線、タップ巻線１分路巻線および３次巻線に
は、３倍調波励磁電流が負荷電流に重畳して流れる系、
３倍調波励磁電流は負荷電流に比べれば非常に小さいの
で、これらの巻線を太く子る必要はなく、負荷損の増大
も無視できる。
は、３倍調波励磁電流が負荷電流に重畳して流れる系、
３倍調波励磁電流は負荷電流に比べれば非常に小さいの
で、これらの巻線を太く子る必要はなく、負荷損の増大
も無視できる。
さらに負荷時タップ切換器には、経済的に入手できて小
形にできる中性点切換用３相一括形のものを採用し、直
列質圧器にけ安定巻線がないので安定巻線自身の材料費
とその加工費が全く不要となり、かつその安定巻線の取
付場所がいらなくなるために、コンパクト化となって価
格が安くなるととも（二、発生する損失も低減できるの
で高効率の負荷時調整器を得ることができる。
形にできる中性点切換用３相一括形のものを採用し、直
列質圧器にけ安定巻線がないので安定巻線自身の材料費
とその加工費が全く不要となり、かつその安定巻線の取
付場所がいらなくなるために、コンパクト化となって価
格が安くなるととも（二、発生する損失も低減できるの
で高効率の負荷時調整器を得ることができる。
第１図は本発明による負荷時調整器の一実施例を示す結
線図、第２図および第３図は本発明のそれぞれ異なる他
の実施例を示す結線図、第４図および第６図は従来の負
荷時位相調整器を示す結線図、纂５図れ位相Ｖ＠整の原
理を示す電圧のベクトル図である。 １・・・調整変圧器 ２・・・直列変圧器３．１６
・・・分路巻線 ４，８．１４・・・タップ巻線５．１
０・・・励磁巻線 ６．１３・・・直列巻線７．９．
１５・・・負荷時タップ切換器１７・・・３次巻線 ）−、） 心 第 ３ 図 第 ４ 図 ｖｉａ顯Ｇ１−４０６２１（６） 第 ５ 図 第 ６ 図
線図、第２図および第３図は本発明のそれぞれ異なる他
の実施例を示す結線図、第４図および第６図は従来の負
荷時位相調整器を示す結線図、纂５図れ位相Ｖ＠整の原
理を示す電圧のベクトル図である。 １・・・調整変圧器 ２・・・直列変圧器３．１６
・・・分路巻線 ４，８．１４・・・タップ巻線５．１
０・・・励磁巻線 ６．１３・・・直列巻線７．９．
１５・・・負荷時タップ切換器１７・・・３次巻線 ）−、） 心 第 ３ 図 第 ４ 図 ｖｉａ顯Ｇ１−４０６２１（６） 第 ５ 図 第 ６ 図
Claims (2)
- （１）分路巻線およびタップ巻線を有する調整変圧器と
、直列巻線および励磁巻線を有する直列変圧器と、負荷
時タップ切換装置とを具備し、その分路巻線は三角結線
とし、その直列巻線はその中間電圧点あるいはその一端
を自相と同相成分の電圧を有しない前記分路巻線の相の
接続点に接続しかつその両端を別々の線路に接続し、前
記タップ巻線は星形結線としてその中性点に３相一括形
の負荷時タップ切換器を取付け、前記励磁巻線は星形結
線として前記タップ巻線と励磁巻線の各線路および中性
点とを前記負荷時タップ切換器を介して接続したことを
特徴とする負荷時調整器。 - （２）分路巻線は星形結線とし、その直列巻線はその一
端を自相と同相成分の電圧を有する分路巻線の線路端近
傍に接続し他端を別々の線路に接続し、さらに三角結線
の三次巻線を巻いたことを特徴とする特許請求の範囲第
１項記載の負荷時調整器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16160484A JPS6140621A (ja) | 1984-08-02 | 1984-08-02 | 負荷時調整器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16160484A JPS6140621A (ja) | 1984-08-02 | 1984-08-02 | 負荷時調整器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6140621A true JPS6140621A (ja) | 1986-02-26 |
Family
ID=15738314
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16160484A Pending JPS6140621A (ja) | 1984-08-02 | 1984-08-02 | 負荷時調整器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6140621A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63147209A (ja) * | 1986-12-11 | 1988-06-20 | Takaoka Ind Ltd | 電圧位相調整変圧器 |
| JPS63147210A (ja) * | 1986-12-11 | 1988-06-20 | Takaoka Ind Ltd | 電圧位相調整変圧器 |
| US5133320A (en) * | 1990-07-27 | 1992-07-28 | Nippondenso Co., Ltd. | Safety apparatus for combustion engine |
-
1984
- 1984-08-02 JP JP16160484A patent/JPS6140621A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63147209A (ja) * | 1986-12-11 | 1988-06-20 | Takaoka Ind Ltd | 電圧位相調整変圧器 |
| JPS63147210A (ja) * | 1986-12-11 | 1988-06-20 | Takaoka Ind Ltd | 電圧位相調整変圧器 |
| US5133320A (en) * | 1990-07-27 | 1992-07-28 | Nippondenso Co., Ltd. | Safety apparatus for combustion engine |
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