JPH08316534A - 限流器 - Google Patents
限流器Info
- Publication number
- JPH08316534A JPH08316534A JP7114236A JP11423695A JPH08316534A JP H08316534 A JPH08316534 A JP H08316534A JP 7114236 A JP7114236 A JP 7114236A JP 11423695 A JP11423695 A JP 11423695A JP H08316534 A JPH08316534 A JP H08316534A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- phase
- transformer
- coils
- current limiter
- iron core
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Landscapes
- Containers, Films, And Cooling For Superconductive Devices (AREA)
- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】３相の送電線において短絡事故が生じたとき
に、短絡電流を制限する限流器に関する。 【構成】鉄心を磁路として、１次コイル、超電導線から
なる２次コイルが巻かれている。鉄心を磁路として３巻
線リアクトルを構成するように超電導線からなるコイル
が巻かれている。３巻線リアクトルでは１線地絡時には
大きな零相リアクタンスがあるため、大きな限流効果が
現れる。１線地絡以外の系統故障時には超電導線で巻か
れた２次コイルがクエンチして１次コイルに大きな漏れ
リアクタンスが生じて限流効果が生じる。 【効果】１線地絡時に超電導コイルがクエンチすること
がなく、コンパクトで熱損失の小さな超電導限流器が実
現できる。
に、短絡電流を制限する限流器に関する。 【構成】鉄心を磁路として、１次コイル、超電導線から
なる２次コイルが巻かれている。鉄心を磁路として３巻
線リアクトルを構成するように超電導線からなるコイル
が巻かれている。３巻線リアクトルでは１線地絡時には
大きな零相リアクタンスがあるため、大きな限流効果が
現れる。１線地絡以外の系統故障時には超電導線で巻か
れた２次コイルがクエンチして１次コイルに大きな漏れ
リアクタンスが生じて限流効果が生じる。 【効果】１線地絡時に超電導コイルがクエンチすること
がなく、コンパクトで熱損失の小さな超電導限流器が実
現できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は３相の送電線あるいは配
電線において短絡事故が生じたときに、短絡電流を制限
する限流器に関する。
電線において短絡事故が生じたときに、短絡電流を制限
する限流器に関する。
【０００２】
【従来の技術】超電導巻線において、その超電導状態と
常電導状態における電気抵抗の大きな違いを利用し、電
力系統における事故電流を抑えて短絡容量を大きくでき
る限流器が開発されつつある。
常電導状態における電気抵抗の大きな違いを利用し、電
力系統における事故電流を抑えて短絡容量を大きくでき
る限流器が開発されつつある。
【０００３】その形式は種々あり、３巻線リアクトル型
超電導限流器，無誘導巻型超電導限流器等の超電導限流
器などが考案されている。
超電導限流器，無誘導巻型超電導限流器等の超電導限流
器などが考案されている。
【０００４】３巻線リアクトル型超電導限流器は大きな
零相リアクタンスを持つので１線地絡故障では超電導転
移することなく限流できる特徴を持つが、それ以外の故
障では臨界電流以上の電流が流れることによる常電導転
移に伴う抵抗の発生により限流を行う。
零相リアクタンスを持つので１線地絡故障では超電導転
移することなく限流できる特徴を持つが、それ以外の故
障では臨界電流以上の電流が流れることによる常電導転
移に伴う抵抗の発生により限流を行う。
【０００５】無誘導巻型超電導限流器は系統故障時に臨
界電流以上の電流が流れることによる常電導転移に伴う
抵抗の発生により限流を行う。
界電流以上の電流が流れることによる常電導転移に伴う
抵抗の発生により限流を行う。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】従来の限流器では送電
線に直列なコイルが必要であるので、極低温部と常温部
をつなぐ電流リードが必要である。電流リード部では熱
侵入による冷媒、例えば液体ヘリウムの蒸発がある。ま
た、常温近くのヘリウムガスは耐電圧が空気その他に比
べて小さい。
線に直列なコイルが必要であるので、極低温部と常温部
をつなぐ電流リードが必要である。電流リード部では熱
侵入による冷媒、例えば液体ヘリウムの蒸発がある。ま
た、常温近くのヘリウムガスは耐電圧が空気その他に比
べて小さい。
【０００７】
【課題を解決するための手段】３相それぞれが２次側巻
線を短絡されたトランスを形成し、各相の２次側巻線に
直列に接続されたコイルによって３巻線リアクトルを形
成させ、該２次巻線は同じ臨界電流特性を有する超電導
線によって形成する。
線を短絡されたトランスを形成し、各相の２次側巻線に
直列に接続されたコイルによって３巻線リアクトルを形
成させ、該２次巻線は同じ臨界電流特性を有する超電導
線によって形成する。
【０００８】
【作用】このようにすることで１線地絡事故時には大き
な零相リアクタンスにより限流されるので過電流が現れ
ることがなく、その他の事故にはトランスの短絡された
２次巻線がクエンチすることで１次巻線に大きなインピ
ーダンスが現れて限流する。
な零相リアクタンスにより限流されるので過電流が現れ
ることがなく、その他の事故にはトランスの短絡された
２次巻線がクエンチすることで１次巻線に大きなインピ
ーダンスが現れて限流する。
【０００９】
【実施例】本発明の実施例を図１に示す。図１において
３相送電線１ａ，１ｂ，１ｃはそれぞれａ相，ｂ相，ｃ
相でありそれぞれの相は鉄心２ａ，２ｂ，２ｃを介し１
次コイル４ａ，４ｂ，４ｃと２次コイル５ａ，５ｂ，５
ｃによってトランスを形成する。２次コイル５ａ，５
ｂ，５ｃはコイル６ａ，６ｂ，６ｃと直列に接続され、
コイル６ａ，６ｂ，６ｃが３巻線のリアクトルを形成し
ている。それぞれの相の２次コイル５ａ，５ｂ，５ｃと
コイル６ａ，６ｂ，６ｃはすべて超電導線で形成されて
いる。
３相送電線１ａ，１ｂ，１ｃはそれぞれａ相，ｂ相，ｃ
相でありそれぞれの相は鉄心２ａ，２ｂ，２ｃを介し１
次コイル４ａ，４ｂ，４ｃと２次コイル５ａ，５ｂ，５
ｃによってトランスを形成する。２次コイル５ａ，５
ｂ，５ｃはコイル６ａ，６ｂ，６ｃと直列に接続され、
コイル６ａ，６ｂ，６ｃが３巻線のリアクトルを形成し
ている。それぞれの相の２次コイル５ａ，５ｂ，５ｃと
コイル６ａ，６ｂ，６ｃはすべて超電導線で形成されて
いる。
【００１０】次に本発明による限流器の動作について説
明する。図１において送電線１ａにはａ相電流が流れ、
１ｂおよび１ｃで示す送電線にはｂ相およびｃ相電流が
流れている。
明する。図１において送電線１ａにはａ相電流が流れ、
１ｂおよび１ｃで示す送電線にはｂ相およびｃ相電流が
流れている。
【００１１】定常状態において、１次コイル４ａと鉄心
２ａおよび２次コイル５ａで構成されるトランスの結合
が完全であれば、ａ相の電圧降下は２次側の漏れリアク
タンスで生じる。コイル６ａの部分が漏れリアクタンス
を生じると考えられるが、この部分は以下に示す理由に
よってａ相，ｂ相，ｃ相の電流が平衡状態であるときに
はリアクタンスを生じない。
２ａおよび２次コイル５ａで構成されるトランスの結合
が完全であれば、ａ相の電圧降下は２次側の漏れリアク
タンスで生じる。コイル６ａの部分が漏れリアクタンス
を生じると考えられるが、この部分は以下に示す理由に
よってａ相，ｂ相，ｃ相の電流が平衡状態であるときに
はリアクタンスを生じない。
【００１２】Ｖａ：３巻線リアクトルのコイル６ａ端子
に現れる電圧 Ｉａ，Ｉｂ，Ｉｃ：コイル６ａ，６ｂ，６ｃの電流 ｊ：虚数を示す ω：電流の角周波数 Ｌ：３巻線リアクトルのコイル６ａの自己インダクタン
ス Ｍ：３巻線リアクトルのコイル６ａとコイル６ｂおよび
６ｃの間の相互インダクタンス とするとき、
に現れる電圧 Ｉａ，Ｉｂ，Ｉｃ：コイル６ａ，６ｂ，６ｃの電流 ｊ：虚数を示す ω：電流の角周波数 Ｌ：３巻線リアクトルのコイル６ａの自己インダクタン
ス Ｍ：３巻線リアクトルのコイル６ａとコイル６ｂおよび
６ｃの間の相互インダクタンス とするとき、
【００１３】
【数１】 Ｖａ＝ｊωＬＩａ＋ｊωＭ（Ｉｂ＋Ｉｃ） …（１） この式は、次のように書き換えられる。
【００１４】
【数２】 Ｖａ＝ｊω（Ｌ−Ｍ）Ｉａ＋ｊωＭ（Ｉａ＋Ｉｂ＋Ｉｃ） …（２） ここで、Ｉｏ＝Ｉａ＋Ｉｂ＋Ｉｃとおけば
【００１５】
【数３】 Ｖａ＝ｊω（Ｌ−Ｍ）Ｉａ＋ｊωＭＩｏ …（３） （Ｌ−Ｍ）は３巻線リアクトルの結合が完全であり且つ
コイル６ａ，６ｂ，６ｃが同じ大きさで同じ形状につく
られていればゼロであるが、実際問題としても非常に小
さい。また、定常時においては３相の電流が平衡してい
るのでＩｏは無い。したがって、Ｖａはほぼゼロとな
る。言い換えると定常状態においては６ａには端子電圧
が現れず、漏れリアクタンスが無い状態となる。
コイル６ａ，６ｂ，６ｃが同じ大きさで同じ形状につく
られていればゼロであるが、実際問題としても非常に小
さい。また、定常時においては３相の電流が平衡してい
るのでＩｏは無い。したがって、Ｖａはほぼゼロとな
る。言い換えると定常状態においては６ａには端子電圧
が現れず、漏れリアクタンスが無い状態となる。
【００１６】さて（３）式から３巻線リアクトルの零相
インピーダンスはω（３Ｍ）であり、これは大きな値と
なる。送電線１ａ，１ｂ，１ｃは短絡トランスを介して
３巻線リアクトルで磁気的に結合されている。したがっ
て、零相電流が主体である１線地絡時の短絡電流はこの
大きな零相インピーダンスにより大きくなれずに、限流
効果が現れる。
インピーダンスはω（３Ｍ）であり、これは大きな値と
なる。送電線１ａ，１ｂ，１ｃは短絡トランスを介して
３巻線リアクトルで磁気的に結合されている。したがっ
て、零相電流が主体である１線地絡時の短絡電流はこの
大きな零相インピーダンスにより大きくなれずに、限流
効果が現れる。
【００１７】さて、１線地絡以外の系統故障時には大き
な正相および逆相電流がながれるので大きな零相インピ
ーダンスだけでは限流できないが、２次コイル５ａ，５
ｂ，５ｃとそれに接続されるコイル６ａ，６ｂ，６ｃが
超電導線で形成されているので２次コイル５ａ，５ｂ，
５ｃに誘導される大きな電流により、２次コイル５ａ，
５ｂ，５ｃあるいはそれらに接続されるコイル６ａ，６
ｂ，６ｃがクエンチして１次コイル４ａ，４ｂ，４ｃに
大きな漏れリアクタンス生じて限流効果が生じる。
な正相および逆相電流がながれるので大きな零相インピ
ーダンスだけでは限流できないが、２次コイル５ａ，５
ｂ，５ｃとそれに接続されるコイル６ａ，６ｂ，６ｃが
超電導線で形成されているので２次コイル５ａ，５ｂ，
５ｃに誘導される大きな電流により、２次コイル５ａ，
５ｂ，５ｃあるいはそれらに接続されるコイル６ａ，６
ｂ，６ｃがクエンチして１次コイル４ａ，４ｂ，４ｃに
大きな漏れリアクタンス生じて限流効果が生じる。
【００１８】１次コイル４ａ，４ｂ，４ｃ，２次コイル
５ａ，５ｂ，５ｃおよびコイル６ａ，６ｂ，６ｃはすべ
て超電導コイルとすることもできるが、１次コイル４
ａ，４ｂ，４ｃは銅コイルでもよい。
５ａ，５ｂ，５ｃおよびコイル６ａ，６ｂ，６ｃはすべ
て超電導コイルとすることもできるが、１次コイル４
ａ，４ｂ，４ｃは銅コイルでもよい。
【００１９】２次コイル５ａ，５ｂ，５ｃを構成する超
電導線の臨界電流Ｉｃとコイル６ａ，６ｂ，６ｃを構成
する超電導線の臨界電流ｉｃの大きさの関係をＩｃ＜ｉ
ｃとすれば限流動作に必要なクエンチは２次コイル５
ａ，５ｂ，５ｃで生じるが、クエンチによって２次電流
が流れなくなるので限流の効果は十分に得られる。ま
た、Ｉｃ＜ｉｃとすることによってコイル６ａ，６ｂ，
６ｃにはクエンチを生じさせないことにすればこれらコ
イル６ａ，６ｂ，６ｃを構成する超電導線には銅安定化
材の入った、より安定性の高い超電導線を使用すること
ができる。
電導線の臨界電流Ｉｃとコイル６ａ，６ｂ，６ｃを構成
する超電導線の臨界電流ｉｃの大きさの関係をＩｃ＜ｉ
ｃとすれば限流動作に必要なクエンチは２次コイル５
ａ，５ｂ，５ｃで生じるが、クエンチによって２次電流
が流れなくなるので限流の効果は十分に得られる。ま
た、Ｉｃ＜ｉｃとすることによってコイル６ａ，６ｂ，
６ｃにはクエンチを生じさせないことにすればこれらコ
イル６ａ，６ｂ，６ｃを構成する超電導線には銅安定化
材の入った、より安定性の高い超電導線を使用すること
ができる。
【００２０】２次コイル５ａ，５ｂ，５ｃがクエンチし
たとき、２次コイルに流れる電流が急減するため１次コ
イルに電圧が現れて２次コイルは負荷となる。送電線の
電圧は最大５００ｋＶあるいは１０００ｋＶであるので
２次側にも大きな電圧が現れて、常電導転移して抵抗の
現れた２次コイルで膨大な発熱が生じる可能性がある。
１次コイルに必要な限流のためのリアクタンスは１０Ω
程度なので、限流動作に入ったときの１次コイルのイン
ダクタンスは〜０.０３５Ｈ 程度でよい。このような条
件を満たすためには鉄心２ａ，２ｂ，２ｃが過飽和性を
持つと都合がよい。すなわち、定常状態では１次コイル
と２次コイルを磁気的により完全に結合させるために磁
性体である鉄心は不可欠であるが、限流動作に入れば磁
気的結合が弱くなって２次側に不必要な電圧がかからな
いようにするのが良いことである。この可飽和性を持た
せるには鉄心２ａ，２ｂ，２ｃの材質を飽和磁束密度の
低いものにすることである。また、通常の鉄心を使っ
て、図４に示すようにトランスの鉄心２ａ，２ｂ，２ｃ
の中央をくり抜くことによっても実現できる。
たとき、２次コイルに流れる電流が急減するため１次コ
イルに電圧が現れて２次コイルは負荷となる。送電線の
電圧は最大５００ｋＶあるいは１０００ｋＶであるので
２次側にも大きな電圧が現れて、常電導転移して抵抗の
現れた２次コイルで膨大な発熱が生じる可能性がある。
１次コイルに必要な限流のためのリアクタンスは１０Ω
程度なので、限流動作に入ったときの１次コイルのイン
ダクタンスは〜０.０３５Ｈ 程度でよい。このような条
件を満たすためには鉄心２ａ，２ｂ，２ｃが過飽和性を
持つと都合がよい。すなわち、定常状態では１次コイル
と２次コイルを磁気的により完全に結合させるために磁
性体である鉄心は不可欠であるが、限流動作に入れば磁
気的結合が弱くなって２次側に不必要な電圧がかからな
いようにするのが良いことである。この可飽和性を持た
せるには鉄心２ａ，２ｂ，２ｃの材質を飽和磁束密度の
低いものにすることである。また、通常の鉄心を使っ
て、図４に示すようにトランスの鉄心２ａ，２ｂ，２ｃ
の中央をくり抜くことによっても実現できる。
【００２１】２次コイル５ａ，５ｂ，５ｃを構成する超
電導線についても銅安定化材の入った、より安定性の高
い超電導線を使用することができる。これは送電線に直
接接続されて常電導発生によって抵抗で限流するタイプ
では抵抗を大きくとるため銅安定化材が使えないのに対
し、トランス２次側の超電導コイルをクエンチさせて１
次側コイルにリアクタンスを生じさせるタイプでは、上
記の説明のように２次コイルがクエンチして常電導転移
したときの抵抗が１次側コイルに現れるリアクタンスに
影響しないことによる。
電導線についても銅安定化材の入った、より安定性の高
い超電導線を使用することができる。これは送電線に直
接接続されて常電導発生によって抵抗で限流するタイプ
では抵抗を大きくとるため銅安定化材が使えないのに対
し、トランス２次側の超電導コイルをクエンチさせて１
次側コイルにリアクタンスを生じさせるタイプでは、上
記の説明のように２次コイルがクエンチして常電導転移
したときの抵抗が１次側コイルに現れるリアクタンスに
影響しないことによる。
【００２２】銅安定化材を持たない超電導線で構成され
たコイルの励磁安定性には多くの問題がある事は数多く
指摘されており、銅安定化材入りの超電導線を使えるこ
とは大きな利点である。
たコイルの励磁安定性には多くの問題がある事は数多く
指摘されており、銅安定化材入りの超電導線を使えるこ
とは大きな利点である。
【００２３】また、１次コイル４ａ，４ｂ，４ｃを銅コ
イルとした場合、超電導コイルとした場合に必要なクラ
イオスタット構造，ヘリウム等の冷媒を使うことによる
耐電圧が小さくなる問題，侵入熱などによる冷媒の消費
に伴う熱損失が無くなる利点をもつ。
イルとした場合、超電導コイルとした場合に必要なクラ
イオスタット構造，ヘリウム等の冷媒を使うことによる
耐電圧が小さくなる問題，侵入熱などによる冷媒の消費
に伴う熱損失が無くなる利点をもつ。
【００２４】以上３相３巻線リアクトルを対象に述べて
きたが、単相の送電線や配電線には３相３巻線リアクト
ルは使用できないので、可飽和性の鉄心を用いた限流器
のみを使用することができる。鉄心の材質は飽和磁束密
度の低いものであってもよい。また、図５に１相分を示
すように鉄心２ａの中央をくり抜くことによっても実現
できる。
きたが、単相の送電線や配電線には３相３巻線リアクト
ルは使用できないので、可飽和性の鉄心を用いた限流器
のみを使用することができる。鉄心の材質は飽和磁束密
度の低いものであってもよい。また、図５に１相分を示
すように鉄心２ａの中央をくり抜くことによっても実現
できる。
【００２５】このように可飽和性の鉄心を用いること
で、限流は２次コイルのクエンチに伴い１次巻線に生じ
るリアクタンスによって行われるので、２次巻線に用い
る超電導線には励磁安定性の良い銅安定化材入りのもの
を使用することができる。
で、限流は２次コイルのクエンチに伴い１次巻線に生じ
るリアクタンスによって行われるので、２次巻線に用い
る超電導線には励磁安定性の良い銅安定化材入りのもの
を使用することができる。
【００２６】言うまでもないが、可飽和性の鉄心を用い
た限流器を３相送電線に適用することもできる。
た限流器を３相送電線に適用することもできる。
【００２７】鉄心の可飽和性についてはトランスの１次
巻線部分には必ずしも必要ではなく、２次巻線部分と継
鉄の部分に必要なものである。これは以下の理由によ
る。すなわち、１次巻線は必要な限流リアクタンスを得
るために、その部分の鉄心には適当な飽和特性が求めら
れる。一方、２次巻線では限流時の１次巻線との磁気的
結合をなるべく少なくしたいという要請があるので、継
鉄部分と２次巻線位置の鉄心には可飽和特性が必要とさ
れる。これを実現するために図６に示すように、鉄心９
の部分の材質は飽和磁束密度の低いものであってもよ
い。また、図７に示すように鉄心１０の中央をくり抜く
ことによっても実現できる。
巻線部分には必ずしも必要ではなく、２次巻線部分と継
鉄の部分に必要なものである。これは以下の理由によ
る。すなわち、１次巻線は必要な限流リアクタンスを得
るために、その部分の鉄心には適当な飽和特性が求めら
れる。一方、２次巻線では限流時の１次巻線との磁気的
結合をなるべく少なくしたいという要請があるので、継
鉄部分と２次巻線位置の鉄心には可飽和特性が必要とさ
れる。これを実現するために図６に示すように、鉄心９
の部分の材質は飽和磁束密度の低いものであってもよ
い。また、図７に示すように鉄心１０の中央をくり抜く
ことによっても実現できる。
【００２８】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば１線
地絡時に超電導コイルがクエンチすることがなく、コン
パクトで熱損失の小さな超電導限流器が実現できる。
地絡時に超電導コイルがクエンチすることがなく、コン
パクトで熱損失の小さな超電導限流器が実現できる。
【図１】本発明の一実施例である。
【図２】従来例としての限流器である。
【図３】従来例としての限流器である。
【図４】他の実施例である。
【図５】他の実施例である。
【図６】他の実施例である。
【図７】他の実施例である。
１，１ａ，１ｂ，１ｃ…送電線、２，２ａ，２ｂ，２ｃ
…トランス鉄心、３…３巻線リアクトル鉄心、４，４
ａ，４ｂ，４ｃ…１次コイル、５，５ａ，５ｂ，５ｃ…
２次コイル、６ａ，６ｂ，６ｃ…コイル、７ａ，７ｂ，
７ｃ…限流コイル、８ａ，８ｂ，８ｃ…無誘導コイル、
９…トランスの継鉄および２次巻線部の鉄心、１０…ト
ランスの継鉄および２次巻線部の中空鉄心。
…トランス鉄心、３…３巻線リアクトル鉄心、４，４
ａ，４ｂ，４ｃ…１次コイル、５，５ａ，５ｂ，５ｃ…
２次コイル、６ａ，６ｂ，６ｃ…コイル、７ａ，７ｂ，
７ｃ…限流コイル、８ａ，８ｂ，８ｃ…無誘導コイル、
９…トランスの継鉄および２次巻線部の鉄心、１０…ト
ランスの継鉄および２次巻線部の中空鉄心。
Claims (17)
- 【請求項１】３相送電線に取付けられた限流器におい
て、３相それぞれが２次側巻線を短絡されたトランスを
形成し、各相の２次側巻線に直列に接続されたコイルに
よって３相３巻線リアクトルを形成させ、２次巻線と３
相３巻線リアクトルは超電導線で形成することを特徴と
する限流器。 - 【請求項２】請求項１において、すべての相の２次巻線
は同じ臨界電流をもつことを特徴とする限流器。 - 【請求項３】請求項２において、３相３巻線リアクトル
を構成するコイルは同じ臨界電流特性をもち、その臨界
電流は２次巻線の臨界電流より大きいことを特徴とする
限流器。 - 【請求項４】請求項１，２，３のいずれかに記載の該各
相のトランスと３相３巻線リアクトルは鉄心を有するこ
とを特徴とする限流器。 - 【請求項５】請求項１，２，３，４のいずれかに記載の
３相３巻線リアクトルを構成するコイル使用する超電導
線は銅安定化材入りの交流用超電導線であることを特徴
とする限流器。 - 【請求項６】請求項４あるいは５に記載の各相のトラン
スの鉄心は可飽和性を持つことを特徴とする限流器。 - 【請求項７】請求項６において各相のトランスの鉄心の
材質は飽和磁束密度が低いものであることを特徴とする
限流器。 - 【請求項８】請求項６において各相のトランスの鉄心の
中央をくり抜いたことを特徴とする限流器。 - 【請求項９】請求項６，７，８のいずれかに記載の該相
のトランスの２次コイルに使用する超電導線は銅安定化
材入りの交流用超電導線であることを特徴とする限流
器。 - 【請求項１０】３相あるいは単相の送電線に取付けられ
た限流器において、各相において２次側巻線を短絡され
たトランスを形成し、２次巻線は超電導線で形成するこ
とを特徴とする限流器。 - 【請求項１１】請求項１０において各相のトランスは可
飽和性の鉄心を有することを特徴とする限流器。 - 【請求項１２】請求項１１において各相のトランスの鉄
心の材料として飽和磁束密度が低いものであることを特
徴とする限流器。 - 【請求項１３】請求項１１において各相のトランスの鉄
心の中央をくり抜いたことを特徴とする限流器。 - 【請求項１４】請求項１１，１２，１３のいずれかに記
載の該相のトランスの２次コイルに使用する超電導線は
銅安定化材入りの交流用超電導線であることを特徴とす
る限流器。 - 【請求項１５】請求項６，９，１１あるいは１４のいず
れかに記載の該鉄心９が可飽和性である事を特徴とする
限流器。 - 【請求項１６】請求項１５において鉄心９の材料として
飽和磁束密度が低いものであることを特徴とする限流
器。 - 【請求項１７】請求項１５において鉄心１０の中央をく
り抜いたことを特徴とする限流器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7114236A JPH08316534A (ja) | 1995-05-12 | 1995-05-12 | 限流器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7114236A JPH08316534A (ja) | 1995-05-12 | 1995-05-12 | 限流器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08316534A true JPH08316534A (ja) | 1996-11-29 |
Family
ID=14632680
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7114236A Pending JPH08316534A (ja) | 1995-05-12 | 1995-05-12 | 限流器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08316534A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005004299A1 (en) * | 2003-07-07 | 2005-01-13 | Metal Manufactures Limited | Superconductor current limiting system and method |
| ES2235612A1 (es) * | 2003-07-28 | 2005-07-01 | Universidad De Santiago De Compostela | Limitador inductivo de corriente basado en multiples anillos o peliculas superconductores de pequeño diametro. |
| CN100359776C (zh) * | 2005-02-04 | 2008-01-02 | 北京云电英纳超导电缆有限公司 | 带短路环的超导故障限流器 |
| CN100440675C (zh) * | 2004-07-28 | 2008-12-03 | 北京云电英纳超导电缆有限公司 | 快速限流型超导故障限流器 |
| CN107093908A (zh) * | 2017-06-19 | 2017-08-25 | 国家电网公司 | 兼具故障电流限制功能的三相不平衡治理器 |
| CN108364763A (zh) * | 2018-01-23 | 2018-08-03 | 深圳市力高科技有限公司 | 一种三相导线共用磁环的限流电抗器 |
-
1995
- 1995-05-12 JP JP7114236A patent/JPH08316534A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005004299A1 (en) * | 2003-07-07 | 2005-01-13 | Metal Manufactures Limited | Superconductor current limiting system and method |
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| CN107093908B (zh) * | 2017-06-19 | 2020-02-14 | 国家电网公司 | 兼具故障电流限制功能的三相不平衡治理器 |
| CN108364763A (zh) * | 2018-01-23 | 2018-08-03 | 深圳市力高科技有限公司 | 一种三相导线共用磁环的限流电抗器 |
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