JPS6139386A - 点火プラグ - Google Patents
点火プラグInfo
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- JPS6139386A JPS6139386A JP15813184A JP15813184A JPS6139386A JP S6139386 A JPS6139386 A JP S6139386A JP 15813184 A JP15813184 A JP 15813184A JP 15813184 A JP15813184 A JP 15813184A JP S6139386 A JPS6139386 A JP S6139386A
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- glass
- resistor
- spark plug
- magnetic material
- noise
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01T—SPARK GAPS; OVERVOLTAGE ARRESTERS USING SPARK GAPS; SPARKING PLUGS; CORONA DEVICES; GENERATING IONS TO BE INTRODUCED INTO NON-ENCLOSED GASES
- H01T13/00—Sparking plugs
- H01T13/40—Sparking plugs structurally combined with other devices
- H01T13/41—Sparking plugs structurally combined with other devices with interference suppressing or shielding means
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Spark Plugs (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、内燃機関の高電圧イグニッション回路におい
て用いる点火プラグの改良に関し、詳しくはエネルギー
損失を少なくし、該点火プラグからの雑音電波の発生を
効果的に抑制するものである。
て用いる点火プラグの改良に関し、詳しくはエネルギー
損失を少なくし、該点火プラグからの雑音電波の発生を
効果的に抑制するものである。
点火プラグから発生する高周波雑音電波の抑制は、例え
ば点火プラグの内孔の一端に嵌着された端子金具と他端
に嵌着された中心電極との間に抵抗体を直列に接続し、
高周波吸収回路を構成して行なうことができる。
ば点火プラグの内孔の一端に嵌着された端子金具と他端
に嵌着された中心電極との間に抵抗体を直列に接続し、
高周波吸収回路を構成して行なうことができる。
従来、上記抵抗体としてはカーボンとジルコニア（又は
アルミナ、又はマグネシア）とガラスとから成る混合物
を前記内孔内に焼付けたものが知られている。これは、
第７図に示すようにカーボン（導電体）中に高抵抗のガ
ラス４２を位置せしめ、電流路４３をジグザグ状として
雑音電流の抑制効果（以下、電流路４３をジグザグ状と
することによる雑音電流の抑制効果を構造効果という）
を高めんとするものである。なお、ここにおいてジルコ
ニアは電流路４３を形成するカーボンをガラス４２に付
着させ抵抗のばらつきを押え耐久性を増す機能を有する
。
アルミナ、又はマグネシア）とガラスとから成る混合物
を前記内孔内に焼付けたものが知られている。これは、
第７図に示すようにカーボン（導電体）中に高抵抗のガ
ラス４２を位置せしめ、電流路４３をジグザグ状として
雑音電流の抑制効果（以下、電流路４３をジグザグ状と
することによる雑音電流の抑制効果を構造効果という）
を高めんとするものである。なお、ここにおいてジルコ
ニアは電流路４３を形成するカーボンをガラス４２に付
着させ抵抗のばらつきを押え耐久性を増す機能を有する
。
しかし上記したカーボン、ジルコニア、ガラスの混合物
から成る抵抗体によっては雑音電波抑制効果はいまだ十
分ではなく、車輌に搭載する電子機器数の°増加、精密
化に鑑み更なる改良が望まれている。
から成る抵抗体によっては雑音電波抑制効果はいまだ十
分ではなく、車輌に搭載する電子機器数の°増加、精密
化に鑑み更なる改良が望まれている。
本発明は、上記した事情に鑑み案出されたものであり、
上記抵抗体を改良することにより一層雑音電波抑制効果
の改良された点火プラグを提供せんとするものである。
上記抵抗体を改良することにより一層雑音電波抑制効果
の改良された点火プラグを提供せんとするものである。
本発明は、上記した点火プラグの抵抗体に磁性体を添加
し、高周波雑音電流の吸収効果を高めたものである。
し、高周波雑音電流の吸収効果を高めたものである。
第１図は本発明の点火プラグの一例を表わす断面図であ
り、第２図は該点火プラグにおいて用いる抵抗体の構成
を説明する模式図である。
り、第２図は該点火プラグにおいて用いる抵抗体の構成
を説明する模式図である。
即ち本発明は、軸方向に貫通する内孔を備える絶縁体１
と、 該絶縁体１の前記内孔の一端の開口部に嵌着された端子
金具２と、 前記絶縁体１の前記内孔の伯端の開口部に嵌着された中
心電極３と、 前記絶縁体１の前記内孔内であって、前記端子金具２と
前記中心電極３との間に配置された抵抗体４とを有づる
点火プラグにおいて、 前記抵抗体４は、 カーボン０．２〜０．６ｗｔ％と、軟化温度が３００〜
６００℃であり、粒径が１０〜５００μ−であるガラス
２５〜７５ｗｔ％と、磁性体４〜４０ｗｔ％と、残部バ
インダとを焼結したものであることを特徴とする点火プ
ラグである。
と、 該絶縁体１の前記内孔の一端の開口部に嵌着された端子
金具２と、 前記絶縁体１の前記内孔の伯端の開口部に嵌着された中
心電極３と、 前記絶縁体１の前記内孔内であって、前記端子金具２と
前記中心電極３との間に配置された抵抗体４とを有づる
点火プラグにおいて、 前記抵抗体４は、 カーボン０．２〜０．６ｗｔ％と、軟化温度が３００〜
６００℃であり、粒径が１０〜５００μ−であるガラス
２５〜７５ｗｔ％と、磁性体４〜４０ｗｔ％と、残部バ
インダとを焼結したものであることを特徴とする点火プ
ラグである。
本発明の点火プラグにおいで、抵抗体４以外の構成要素
である絶縁体１、端子金具２、中心電極３等としては従
来のものをそのまま用いることができる。
である絶縁体１、端子金具２、中心電極３等としては従
来のものをそのまま用いることができる。
抵抗体４の構造は第２図に示ずように粒径の大きなく１
０〜５００μｍ程度）ガラス４２、及び磁性体４１と、
そのまわりにカーボンによってジグザグ状に形成された
電流路４３とから成るものと考えられる。ここにカーボ
ンはバインダに分散され、前記ガラス４２、磁性体４１
とのなじみを良くされている。バインダとしてはジルコ
ニア、アルミナ、マグネシアの一種、及び粒径が小さな
（５μｍ程度以下）ガラスを用いることができる。
０〜５００μｍ程度）ガラス４２、及び磁性体４１と、
そのまわりにカーボンによってジグザグ状に形成された
電流路４３とから成るものと考えられる。ここにカーボ
ンはバインダに分散され、前記ガラス４２、磁性体４１
とのなじみを良くされている。バインダとしてはジルコ
ニア、アルミナ、マグネシアの一種、及び粒径が小さな
（５μｍ程度以下）ガラスを用いることができる。
磁性体４１は高周波雑音電流を吸収する。即ち、高周波
雑音電流のもつエネルギーを磁性体４１のスピンの磁化
エネルギー、あるいはジュール熱等に変換して高周波雑
音電流を減少させる。このため磁性体の比透磁率μは１
０以上必要である。
雑音電流のもつエネルギーを磁性体４１のスピンの磁化
エネルギー、あるいはジュール熱等に変換して高周波雑
音電流を減少させる。このため磁性体の比透磁率μは１
０以上必要である。
磁性体４１としては、（イ）ＭＴＬＯ，Ｆｅ ｔＯ３の
逆スピネル構造のフェライト（２価の金属であるＭｔと
してはベリリューム（Ｂｅ）、マンガン（Ｍｎ）、鉄（
ＦＱ）、’：］バルト（Ｃｏ）、ニッケル（Ｎ＋）、銅
（Ｃｕ）、亜鉛（Ｚｎ）、’？グネシウム（Ｍ（１）、
カドミウム（Ｃｄ）、リチウム（Ｕ ＞等の担体あるい
はこれらの複合形）、（０）ＢａＯ−６Ｆｅ ｔｏ３、
Ｐｂ０・６Ｆｅ ２０３、Ｓｒ Ｃ１６Ｆｆ３ ｚｏ３
等の六方晶フェライト、（ハ）上記（イ）、（０）の複
合体、（ニ）ガーネットフェライト（３Ｒ２０３・５Ｆ
ｅ２０３：Ｒとしてイツトリウム（Ｙ）、サマリウム（
ＳＩＲ）、ユーロピウム（Ｅ、ｌＪ）、カドミウム（Ｃ
ｄ＞、テルビウム（Ｔｂ）、ダイソニウム（Ｄｙ）、ホ
ルミウム（Ｈｏ）、エルビウム（Ｅ「）、ツリウム（Ｔ
Ｉ）、イッテルビウム（Ｙｂ ）、ルテニウム（Ｌｕ）
）、等を用いることができる。
逆スピネル構造のフェライト（２価の金属であるＭｔと
してはベリリューム（Ｂｅ）、マンガン（Ｍｎ）、鉄（
ＦＱ）、’：］バルト（Ｃｏ）、ニッケル（Ｎ＋）、銅
（Ｃｕ）、亜鉛（Ｚｎ）、’？グネシウム（Ｍ（１）、
カドミウム（Ｃｄ）、リチウム（Ｕ ＞等の担体あるい
はこれらの複合形）、（０）ＢａＯ−６Ｆｅ ｔｏ３、
Ｐｂ０・６Ｆｅ ２０３、Ｓｒ Ｃ１６Ｆｆ３ ｚｏ３
等の六方晶フェライト、（ハ）上記（イ）、（０）の複
合体、（ニ）ガーネットフェライト（３Ｒ２０３・５Ｆ
ｅ２０３：Ｒとしてイツトリウム（Ｙ）、サマリウム（
ＳＩＲ）、ユーロピウム（Ｅ、ｌＪ）、カドミウム（Ｃ
ｄ＞、テルビウム（Ｔｂ）、ダイソニウム（Ｄｙ）、ホ
ルミウム（Ｈｏ）、エルビウム（Ｅ「）、ツリウム（Ｔ
Ｉ）、イッテルビウム（Ｙｂ ）、ルテニウム（Ｌｕ）
）、等を用いることができる。
かかる磁性体の添加量は４〜４Ｑｗｔ％とする。
４ｗｔ％より少なければ上記機能を発揮することができ
ず、４０ｗｔ％より多ければ低周波における、点火エネ
ルギーロスが大きすぎるからである。また磁性体の粒径
は１０μＩｌｌ〜３００μｍとする。
ず、４０ｗｔ％より多ければ低周波における、点火エネ
ルギーロスが大きすぎるからである。また磁性体の粒径
は１０μＩｌｌ〜３００μｍとする。
１０μｍより小さければ加熱工程でガラスと反応してガ
ラス中に溶けこみ、磁性が失われ、高周波雑音の吸収性
能が低下するからであり、磁区が失われるからである。
ラス中に溶けこみ、磁性が失われ、高周波雑音の吸収性
能が低下するからであり、磁区が失われるからである。
また３００μｍより大きければ高温において該磁性体は
軟化しないにもかかわらずガラスは軟化するため該磁性
体のまわりに隙間ができやすく、このために抵抗体４の
安定性、耐久性が阻害されるからである。また磁性体の
比抵抗は１０−１Ωａｍ以上とする。もし１０−１Ωａ
ｍよりも比抵抗が小さいと磁性体が導電路となり、抵抗
体４の電流路が広くなりすぎ上記構造効果が発揮し得な
いからである。
軟化しないにもかかわらずガラスは軟化するため該磁性
体のまわりに隙間ができやすく、このために抵抗体４の
安定性、耐久性が阻害されるからである。また磁性体の
比抵抗は１０−１Ωａｍ以上とする。もし１０−１Ωａ
ｍよりも比抵抗が小さいと磁性体が導電路となり、抵抗
体４の電流路が広くなりすぎ上記構造効果が発揮し得な
いからである。
ガラス４２は上記したごとく電流に対する障害物として
電流路４３をジグザグ状にする機能を果ずと考えられる
。ガラス４２としては軟化Ｓ度が３００℃〜６００℃程
度のものを用いる。点火プラグは使用時に２５０℃程度
に加熱されるためにガラスの軟化点は３００℃以上であ
ることが望ましく、また抵抗体４を絶縁体１の内孔内に
端子金具２、および中心電極３を酸化させることなく焼
付溶着させるためにはガラスの軟化温度は６００℃以下
であることが望ましいからである。かかるガラス４２と
してはリチウム（Ｌｉ ）ガラス、珪酸（ＳｉＯｚ）ガ
ラス、酸化リチウム（Ｌ：ｚＯ）を含まない硼珪酸ガラ
ス、ソーダ亜鉛ガラス等がある。抵抗体４中に占めるガ
ラスの割合は２５〜７５ｗｔ％とする。２５ｗｔ％以下
では上記構造効果を十分に拵ることができず、７５ｗｔ
％以上では磁性体４１の量が少なくなりすぎるからであ
る。該ガラス４２の粒径としては１０〜５００μｍ程度
が妥当である。１０μｍ以下では通常の使用時において
ガラスが軟化し易く電流路が不安定となり、５００μｍ
以上では抵抗体４の絶縁体１の内孔内への焼付溶着に際
しガラスと電流路とに隙間ができやすいからである。
電流路４３をジグザグ状にする機能を果ずと考えられる
。ガラス４２としては軟化Ｓ度が３００℃〜６００℃程
度のものを用いる。点火プラグは使用時に２５０℃程度
に加熱されるためにガラスの軟化点は３００℃以上であ
ることが望ましく、また抵抗体４を絶縁体１の内孔内に
端子金具２、および中心電極３を酸化させることなく焼
付溶着させるためにはガラスの軟化温度は６００℃以下
であることが望ましいからである。かかるガラス４２と
してはリチウム（Ｌｉ ）ガラス、珪酸（ＳｉＯｚ）ガ
ラス、酸化リチウム（Ｌ：ｚＯ）を含まない硼珪酸ガラ
ス、ソーダ亜鉛ガラス等がある。抵抗体４中に占めるガ
ラスの割合は２５〜７５ｗｔ％とする。２５ｗｔ％以下
では上記構造効果を十分に拵ることができず、７５ｗｔ
％以上では磁性体４１の量が少なくなりすぎるからであ
る。該ガラス４２の粒径としては１０〜５００μｍ程度
が妥当である。１０μｍ以下では通常の使用時において
ガラスが軟化し易く電流路が不安定となり、５００μｍ
以上では抵抗体４の絶縁体１の内孔内への焼付溶着に際
しガラスと電流路とに隙間ができやすいからである。
カーボン（Ｓｆｆｉ体） ０．２〜０．６ｗｔ％と残部
バインダーとによって電流路４３は前記ガラス４２及び
前記磁性体４１のまわりにジグザグ状に形成される。
バインダーとによって電流路４３は前記ガラス４２及び
前記磁性体４１のまわりにジグザグ状に形成される。
本発明の点火プラグは上記した成分からなる抵抗体４を
絶縁体１の内孔内であって、端子金具２と中心型Ｉ１．
３との間に充填した後焼付番プ、該内孔内壁に溶着して
製造する。該焼付溶着の温度は一１８９００’ｃＩ後で
ある。
絶縁体１の内孔内であって、端子金具２と中心型Ｉ１．
３との間に充填した後焼付番プ、該内孔内壁に溶着して
製造する。該焼付溶着の温度は一１８９００’ｃＩ後で
ある。
〔作用〕
本発明の点火プラグは、ガラス４２及び磁性体４１が雑
音電流に対する障害物として電流路４３をジグザグ状と
し、上記構造効果を発揮するものと考えられる。また、
磁性体４１によって上記の如く高周波雑音電流は吸収さ
れる。故に、より一層雑音電波の発生を抑制することが
できる。
音電流に対する障害物として電流路４３をジグザグ状と
し、上記構造効果を発揮するものと考えられる。また、
磁性体４１によって上記の如く高周波雑音電流は吸収さ
れる。故に、より一層雑音電波の発生を抑制することが
できる。
以下、本発明を具体的実施例に基づき詳しく説明する。
（イ）製品の製造
以下の手順で実施例製品、比較例製品をそれぞれ製造し
た。なお各製品の形状は第１図に示す形状とした。
た。なお各製品の形状は第１図に示す形状とした。
（１）抵抗体原料の調合
先ず、カーボンと粒径５μｍのガラスとジルコニアとを
１ニア、５：２９の割合で混合し、これを乾式で２時間
振動ミルを用いて混合粉砕し、電流路原料とした。ここ
に上記ガラスの組成は３ｉ０ｚ５２ｗｔ％、Ｃａ０７ｗ
ｔ％、Ｂ２Ｏ３３７ｗｔ％、Ｌｉ ２０４ｗｔ％である
。
１ニア、５：２９の割合で混合し、これを乾式で２時間
振動ミルを用いて混合粉砕し、電流路原料とした。ここ
に上記ガラスの組成は３ｉ０ｚ５２ｗｔ％、Ｃａ０７ｗ
ｔ％、Ｂ２Ｏ３３７ｗｔ％、Ｌｉ ２０４ｗｔ％である
。
次に上記電流路原料（カーボン、ガラス、ジルコニア）
２２．５ｗｔ％と、粒径２００μｍのガラス７２．５ｗ
ｔ％と、ニッケル亜鉛フェライト５ｗｔ％とを混合し、
デキストリン水溶液およびＣＭＣ水溶液を加えて混合し
、乾燥した後ふるいにかけて粒径２００μｍの抵抗体原
料を得た。ニッケル亜鉛フェライトの組成はＮｉＯ３５
ｍｏ１％、２ｎｏ １５ｍｏ１％、Ｆｅｒｎｓ ５
０ｍｏ１％である。
２２．５ｗｔ％と、粒径２００μｍのガラス７２．５ｗ
ｔ％と、ニッケル亜鉛フェライト５ｗｔ％とを混合し、
デキストリン水溶液およびＣＭＣ水溶液を加えて混合し
、乾燥した後ふるいにかけて粒径２００μｍの抵抗体原
料を得た。ニッケル亜鉛フェライトの組成はＮｉＯ３５
ｍｏ１％、２ｎｏ １５ｍｏ１％、Ｆｅｒｎｓ ５
０ｍｏ１％である。
比較のために上記ニッケル亜鉛フェライトに変え、表に
示すスーパーマロイ、酸化亜鉛フエライト等の磁性体を
用いた抵抗体原料も製造した。
示すスーパーマロイ、酸化亜鉛フエライト等の磁性体を
用いた抵抗体原料も製造した。
（２）抵抗体の接続
絶縁体（アルミナ製）１の内孔の下端に中心電極３を挿
入し、その上にガラス゛（Ｓｉ０２６４ｗｔ％、ＡＩ
２０３６ｗｔ％、Ｂｔｕ３２３ｗｔ％、Ｎａｚ０７ｗｔ
％）と銅粉を１＝１で混合した銅ガラスを０．２６１１
１充填後、１４００ ｋｏ／ｃｍ２ テ加圧し、その後
上記抵抗体原料０．５ｇを２回に分けて充填加圧し、さ
らにその上に前記銅ガラスを０．４６９充填し、端子ナ
ツトを用いて１１００ｋｇ／ｃ１で加圧する。この状態
で８７０”Ｃ内の炉内に３０分置き、加熱して銅ガラス
及び抵抗体原料中のガラスを軟化させた後炉より取出し
、すみやかに１０００ ｋｏ／ｃ１の圧力を上記端子ナ
ツトに加えて加圧した。かがる操作により抵抗体原料は
抵抗体４に、又銅ガラスは銅ガラス雷極５１．５２にそ
れぞれなった。又、抵抗体４の抵抗値はＪＩＳ規格に定
める抵抗値になるようにした。
入し、その上にガラス゛（Ｓｉ０２６４ｗｔ％、ＡＩ
２０３６ｗｔ％、Ｂｔｕ３２３ｗｔ％、Ｎａｚ０７ｗｔ
％）と銅粉を１＝１で混合した銅ガラスを０．２６１１
１充填後、１４００ ｋｏ／ｃｍ２ テ加圧し、その後
上記抵抗体原料０．５ｇを２回に分けて充填加圧し、さ
らにその上に前記銅ガラスを０．４６９充填し、端子ナ
ツトを用いて１１００ｋｇ／ｃ１で加圧する。この状態
で８７０”Ｃ内の炉内に３０分置き、加熱して銅ガラス
及び抵抗体原料中のガラスを軟化させた後炉より取出し
、すみやかに１０００ ｋｏ／ｃ１の圧力を上記端子ナ
ツトに加えて加圧した。かがる操作により抵抗体原料は
抵抗体４に、又銅ガラスは銅ガラス雷極５１．５２にそ
れぞれなった。又、抵抗体４の抵抗値はＪＩＳ規格に定
める抵抗値になるようにした。
絶縁体１が冷却された後、該絶縁体１の外周囲に設置電
極８を固着したハウジング６を装着し、第１図に示す構
造の点火プラグを得た。なＪ５、比較のために同様にし
て従来の点火プラグＡも製造した。その抵抗体の組成は
カーボン０．９ｗｔ％、ジルコニア２２．５ｗｔ％、粒
径の小さなガラス４゜５ｗｔ％、粒径の人きなガラス７
２．５ｗｔである。
極８を固着したハウジング６を装着し、第１図に示す構
造の点火プラグを得た。なＪ５、比較のために同様にし
て従来の点火プラグＡも製造した。その抵抗体の組成は
カーボン０．９ｗｔ％、ジルコニア２２．５ｗｔ％、粒
径の小さなガラス４゜５ｗｔ％、粒径の人きなガラス７
２．５ｗｔである。
（ロ）評価
上記製造した各製品についてその雑音電界強度を測定し
、雑音抑制効果を評価した。その結果を第３図〜第５図
に示す。雑音電界強度の測定は第６図に示ずように各点
火プラグをエンジン内と同程度の気圧である４気圧下に
おき、回転数２００Ｑ ｒｐｎ＋の条件で数分間放電エ
ージングした後、雑音測定器を用いて各周波数における
雑音電界強度を測定することによって行なった。なお、
測定値は各周波数において雑音電界強度の最大値をとっ
た。
、雑音抑制効果を評価した。その結果を第３図〜第５図
に示す。雑音電界強度の測定は第６図に示ずように各点
火プラグをエンジン内と同程度の気圧である４気圧下に
おき、回転数２００Ｑ ｒｐｎ＋の条件で数分間放電エ
ージングした後、雑音測定器を用いて各周波数における
雑音電界強度を測定することによって行なった。なお、
測定値は各周波数において雑音電界強度の最大値をとっ
た。
（１）比較例製品と実施例製品
第３図は本発明の実施例製品と従来品である比較例製品
Ａとの雑音電界強度を表わすグラフである。第３図から
分る様に本発明の実施例製品は比較例製品に比べ雑音電
界強度が各周波数において著しく低減されている。即ち
、雑音電波抑制効果が改良されている。
Ａとの雑音電界強度を表わすグラフである。第３図から
分る様に本発明の実施例製品は比較例製品に比べ雑音電
界強度が各周波数において著しく低減されている。即ち
、雑音電波抑制効果が改良されている。
（２）磁性体の種類の異なる場合
第４図は表に示す比抵抗及び比透磁率の異なる５種類の
磁性体を用いて製造した各点火プラグの雑音防止効果を
上記比較例製品Ａを基準として表わすグラフである。第
４図から分る様に磁性体の比抵抗が１０−１Ωｃｍより
も大きく、又比透磁率′ が１０よりも大きければ本発
明の効果が得られることがわかる。
磁性体を用いて製造した各点火プラグの雑音防止効果を
上記比較例製品Ａを基準として表わすグラフである。第
４図から分る様に磁性体の比抵抗が１０−１Ωｃｍより
も大きく、又比透磁率′ が１０よりも大きければ本発
明の効果が得られることがわかる。
（３）粒径の異なる場合
第５図は表に示すＮ００３の磁性体であるニッケル亜鉛
フェライトの粒径をそれぞれ変え、雑音防止効果を比較
したものである。第５図から分る様に磁性体の粒径が１
０μ縛より大きいことが本発明の効果を得る上での必要
条件である。
フェライトの粒径をそれぞれ変え、雑音防止効果を比較
したものである。第５図から分る様に磁性体の粒径が１
０μ縛より大きいことが本発明の効果を得る上での必要
条件である。
以上要するに本発明は、端子金具と中心電極との間に抵
抗体を直列に接続し、高周波吸収回路を構成して雑音電
波の抑制を図る点火プラグにおいて、該抵抗体の原料と
して磁性体、粒径の大きなガラス、カーボンおよびバイ
ンダを用いるものである。
抗体を直列に接続し、高周波吸収回路を構成して雑音電
波の抑制を図る点火プラグにおいて、該抵抗体の原料と
して磁性体、粒径の大きなガラス、カーボンおよびバイ
ンダを用いるものである。
実施例に述べたところからも明らかな様に本発明の点火
プラグでは磁性体によって高周波雑音電流を吸収し、又
粒径の大きなガラス及び磁性体によって雑音電流路をジ
グザグ状とし、もって雑音電波の抑制を図っている。こ
のため従来の点火プラグに比較し雑音電波抑制効果が著
しく高められている。
プラグでは磁性体によって高周波雑音電流を吸収し、又
粒径の大きなガラス及び磁性体によって雑音電流路をジ
グザグ状とし、もって雑音電波の抑制を図っている。こ
のため従来の点火プラグに比較し雑音電波抑制効果が著
しく高められている。
故に本発明の点火プラグは内燃機関の高電圧イブニラシ
ョク回路に用いると車輌搭載の各種電子機器に対する雑
音電波による悪影響は有効に防止される。
ョク回路に用いると車輌搭載の各種電子機器に対する雑
音電波による悪影響は有効に防止される。
第１図は本発明の点火プラグの構成を示す断面図であり
、第２図は本発明の点火プラグにおいて用いる抵抗体の
構成を説明する模式図である。第３図は本発明の実施例
製品と従来の製品との雑音電界強度を表わすグラフであ
る。第４図は抵抗体に添加する磁性体の種類を変えた場
合の雑音防止効果を表わＪグラフである。第５図は抵抗
体に添加する磁性体の粒径を変えた場合における雑音防
止効果を表わＪ′グラフである。第６図は雑音電界強度
の測定方法を説明する図であり、第７図（よ従来の点火
プラグの抵抗体の構造を表わす図である。
、第２図は本発明の点火プラグにおいて用いる抵抗体の
構成を説明する模式図である。第３図は本発明の実施例
製品と従来の製品との雑音電界強度を表わすグラフであ
る。第４図は抵抗体に添加する磁性体の種類を変えた場
合の雑音防止効果を表わＪグラフである。第５図は抵抗
体に添加する磁性体の粒径を変えた場合における雑音防
止効果を表わＪ′グラフである。第６図は雑音電界強度
の測定方法を説明する図であり、第７図（よ従来の点火
プラグの抵抗体の構造を表わす図である。
Claims (3)
- （１）軸方向に貫通する内孔を備える絶縁体と、該絶縁
体の前記内孔の一端の開口部に嵌着された端子金具と、 前記絶縁体の前記内孔の他端の開口部に嵌着された中心
電極と、 前記絶縁体の前記内孔内であって、前記端子金具と前記
中心電極との間に配置された抵抗体とを有する点火プラ
グにおいて、 前記抵抗体は、 カーボン０．２〜０．６ｗｔ％と、軟化温度が３００〜
６００℃であり、粒径が１０〜５００μｍであるガラス
２５〜７５ｗｔ％と、磁性体４〜４０ｗｔ％と、残部バ
インダとを焼結したものであることを特徴とする点火プ
ラグ。 - （２）前記抵抗体は、バインダ中にカーボンを分散させ
た電流路が前記ガラス及び前記磁性体の粒子のまわりに
形成されている構造である特許請求の範囲第１項記載の
点火プラグ。 - （３）前記バインダは、ジルコニア、アルミナ、マグネ
シア、粒径が５μｍ以下であるガラスの該ガラスを含む
２種以上である特許請求の範囲第１項記載の点火プラグ
。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15813184A JPS6139386A (ja) | 1984-07-28 | 1984-07-28 | 点火プラグ |
| EP85109234A EP0170975A1 (en) | 1984-07-28 | 1985-07-23 | Spark plug |
| AU45374/85A AU562651B2 (en) | 1984-07-28 | 1985-07-25 | Spark plug |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15813184A JPS6139386A (ja) | 1984-07-28 | 1984-07-28 | 点火プラグ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6139386A true JPS6139386A (ja) | 1986-02-25 |
Family
ID=15664955
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15813184A Pending JPS6139386A (ja) | 1984-07-28 | 1984-07-28 | 点火プラグ |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0170975A1 (ja) |
| JP (1) | JPS6139386A (ja) |
| AU (1) | AU562651B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009227570A (ja) * | 2008-02-28 | 2009-10-08 | Nippon Electric Glass Co Ltd | 抵抗体形成用ガラス組成物 |
| JP2009227571A (ja) * | 2008-02-28 | 2009-10-08 | Nippon Electric Glass Co Ltd | 抵抗体形成用ガラス粉末 |
| JP2011079734A (ja) * | 2009-09-09 | 2011-04-21 | Ngk Spark Plug Co Ltd | 点火プラグ |
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-
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- 1984-07-28 JP JP15813184A patent/JPS6139386A/ja active Pending
-
1985
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- 1985-07-25 AU AU45374/85A patent/AU562651B2/en not_active Ceased
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| JP2011079734A (ja) * | 2009-09-09 | 2011-04-21 | Ngk Spark Plug Co Ltd | 点火プラグ |
| JP2011082153A (ja) * | 2009-09-09 | 2011-04-21 | Nippon Electric Glass Co Ltd | 抵抗体形成材料 |
| JP5752329B1 (ja) * | 2014-02-07 | 2015-07-22 | 日本特殊陶業株式会社 | スパークプラグ |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU562651B2 (en) | 1987-06-18 |
| EP0170975A1 (en) | 1986-02-12 |
| AU4537485A (en) | 1986-01-30 |
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