JPS6136315A - 防振材料 - Google Patents
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- JPS6136315A JPS6136315A JP15768484A JP15768484A JPS6136315A JP S6136315 A JPS6136315 A JP S6136315A JP 15768484 A JP15768484 A JP 15768484A JP 15768484 A JP15768484 A JP 15768484A JP S6136315 A JPS6136315 A JP S6136315A
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- F16F1/00—Springs
- F16F1/36—Springs made of rubber or other material having high internal friction, e.g. thermoplastic elastomers
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- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
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- C08G18/06—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates with compounds having active hydrogen
- C08G18/08—Processes
- C08G18/10—Prepolymer processes involving reaction of isocyanates or isothiocyanates with compounds having active hydrogen in a first reaction step
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- C08G18/6576—Compounds of group C08G18/69
- C08G18/6582—Compounds of group C08G18/69 with compounds of group C08G18/32 or polyamines of C08G18/38
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- C08G18/698—Mixtures with compounds of group C08G18/40
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- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
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- C08G2350/00—Acoustic or vibration damping material
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y10S260/46—Vibration dampening composition
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は振動の低減又は振動の伝達防止に有効な防振材
料、特に高荷重下に振動が発生する場合にこれを有効に
減衰し、又は振動源からこれを支持する部材への振動伝
達を有効に遮断するだめの低発泡ウレタンエラストマー
からなる防振材料に関する。
料、特に高荷重下に振動が発生する場合にこれを有効に
減衰し、又は振動源からこれを支持する部材への振動伝
達を有効に遮断するだめの低発泡ウレタンエラストマー
からなる防振材料に関する。
従来、振動を低減若しくは遮断するための防振材料とし
て、特に天然ゴム、合成ゴムを主とする防振材料が用い
られていることは公知である。例えばコンプレッサープ
レス等の回転乃至往復振動が支持床上に伝達するのを防
止するために防振ゴムが多く使用されている。これらの
防振材料は、振動発生源からの振動エネルギーを、ゴム
状弾性体に伝達し、弾性体の変形による振動の伝達遮断
効果と内部損失によって防振を図るものである。
て、特に天然ゴム、合成ゴムを主とする防振材料が用い
られていることは公知である。例えばコンプレッサープ
レス等の回転乃至往復振動が支持床上に伝達するのを防
止するために防振ゴムが多く使用されている。これらの
防振材料は、振動発生源からの振動エネルギーを、ゴム
状弾性体に伝達し、弾性体の変形による振動の伝達遮断
効果と内部損失によって防振を図るものである。
このような防振材料を実際に振動の低減乃至振動伝達の
遮断の目的に用いようとする場合、振動発生源と支持部
材間の振動による変位が、−軸方向、例えば重力加速度
の方向のみである時は振動源と支持部材間に防振材料（
防振ゴム）を挟み込むことによって、防振又は振動伝達
遮断の目的が達成される。しかしながら、通常 振動源
の振動は２軸方向以上、例えば重力加速度の方向を一つ
の軸とする３軸方向に向けて発生するものであり、重力
加速度方向以外の振動加速度によって防振材上に支持さ
れた振動源は極めて不安定な状態となる。即ち、重心位
置の高い振動源の場合には転倒の危険性があり、また振
動に伴う水平方向の推力により、その位置を固定し得な
くなる場合も生ずる。換言すれば、防振材料のような弾
性体は振動源や支持床と強固に結合することが困難なの
である。
遮断の目的に用いようとする場合、振動発生源と支持部
材間の振動による変位が、−軸方向、例えば重力加速度
の方向のみである時は振動源と支持部材間に防振材料（
防振ゴム）を挟み込むことによって、防振又は振動伝達
遮断の目的が達成される。しかしながら、通常 振動源
の振動は２軸方向以上、例えば重力加速度の方向を一つ
の軸とする３軸方向に向けて発生するものであり、重力
加速度方向以外の振動加速度によって防振材上に支持さ
れた振動源は極めて不安定な状態となる。即ち、重心位
置の高い振動源の場合には転倒の危険性があり、また振
動に伴う水平方向の推力により、その位置を固定し得な
くなる場合も生ずる。換言すれば、防振材料のような弾
性体は振動源や支持床と強固に結合することが困難なの
である。
上記の如き困難を解決する一つの方法として、コンクリ
ート板状体のような剛直な基体の底面及び側面下部を防
振材料で被覆し、これを支持床上の凹部に埋めこみ、こ
の基板上に振動源を設置、固定する方法が考えられた。
ート板状体のような剛直な基体の底面及び側面下部を防
振材料で被覆し、これを支持床上の凹部に埋めこみ、こ
の基板上に振動源を設置、固定する方法が考えられた。
その際、振動源と基板とは、ボルト等の締結具によって
強固に結合することができる。一方、基板は支持床上の
凹所に埋め込まれることにより床面に保持されることに
なるが、このとき基板底部に被覆された防振材料は、振
動源及び基板の荷重を支持し、基板側部の防振材料が凹
所の側面と接触して振動の水平方向推力に抗することに
なる。
強固に結合することができる。一方、基板は支持床上の
凹所に埋め込まれることにより床面に保持されることに
なるが、このとき基板底部に被覆された防振材料は、振
動源及び基板の荷重を支持し、基板側部の防振材料が凹
所の側面と接触して振動の水平方向推力に抗することに
なる。
しかしながら、この方法を実施した場合、重大な問題を
生ずる。例えば基板底部の防振材料は、床面の凹所には
め込まれるため、基板と床面に垂直な荷重軸方向以外の
変形が実質的に拘束される。
生ずる。例えば基板底部の防振材料は、床面の凹所には
め込まれるため、基板と床面に垂直な荷重軸方向以外の
変形が実質的に拘束される。
従って、このような条件１°では、防振材料は基板の振
動により体積変化を強制されることになる。
動により体積変化を強制されることになる。
一方、天然ゴム、合成ゴム等を主体とする従来の防振材
料は、緻密な構造を持つため、体積変化を起し難く、そ
のために１前記の体積変形を拘束された状態では防振材
料としての機能を失ってしまうのである。
料は、緻密な構造を持つため、体積変化を起し難く、そ
のために１前記の体積変形を拘束された状態では防振材
料としての機能を失ってしまうのである。
本発明者等の実験によれば、１辺２０ｃＩＩＬ四方厚さ
２５隨のクロロプレンゴムを主体とする防振材料を平板
間で体積変化を拘束しない自由な状溶で圧縮すると、１
關圧縮するに５２ｏｋｙの圧縮力をつて体積減少を生せ
しめるように、拘束して圧縮した場合同じ４％〜ｌＯ％
歪間でバネ定数は２０．８トン／ｃＲに上昇した。この
場合のバネ定数の上昇は実に４倍に達する。このような
状態で従来の防振材料を用いて、振動の減衰又は振動の
伝達遮断を図ることは不可能である。
２５隨のクロロプレンゴムを主体とする防振材料を平板
間で体積変化を拘束しない自由な状溶で圧縮すると、１
關圧縮するに５２ｏｋｙの圧縮力をつて体積減少を生せ
しめるように、拘束して圧縮した場合同じ４％〜ｌＯ％
歪間でバネ定数は２０．８トン／ｃＲに上昇した。この
場合のバネ定数の上昇は実に４倍に達する。このような
状態で従来の防振材料を用いて、振動の減衰又は振動の
伝達遮断を図ることは不可能である。
更に、従来の防振材料は幾何学的な形状の変化によって
圧縮時の特性が変化する欠点も有する。
圧縮時の特性が変化する欠点も有する。
例えば、前記のクロロブレンゴム系防振材料は、２０（
ｌＩＩＬＸ２０儂×２５鶴の板状体で、自由変形下に圧
縮するとき、前記の通り、単位面積当りのバネ定数は歪
率４％〜１０％間で１３ｋｙ／ｃｍであるが、これを５
０ｃｍＸ５０傭×２５籠の大きさとするとき、同様の方
法で測定して、単位面積当シのバネ定数２４ｋｇ／ｌｘ
の値を示し、上昇は１．８１倍に和尚する。このことは
従来の防振材料では自由な変形を許容する条件下でも、
形状により著しく異なる体積変形が生ずるためと考えら
れ、防振設計上極めて厄介な問題を提起するのである。
ｌＩＩＬＸ２０儂×２５鶴の板状体で、自由変形下に圧
縮するとき、前記の通り、単位面積当りのバネ定数は歪
率４％〜１０％間で１３ｋｙ／ｃｍであるが、これを５
０ｃｍＸ５０傭×２５籠の大きさとするとき、同様の方
法で測定して、単位面積当シのバネ定数２４ｋｇ／ｌｘ
の値を示し、上昇は１．８１倍に和尚する。このことは
従来の防振材料では自由な変形を許容する条件下でも、
形状により著しく異なる体積変形が生ずるためと考えら
れ、防振設計上極めて厄介な問題を提起するのである。
本発明者等は上述の諸問題を解決すべく研究を行ない、
先に（イ）平均官能基数が２５〜３．５で且つ数平均分
子量が約４５００〜約８５００の多価アルコール、（ロ
）有機ポリイソシアネート、及び（ハ）鎖長延長剤を、
ＮＣＯインデックスが９０−１１０で且つ（イ）、（ロ
）、及び（ハ）の３成分の合計重量を基準にした鎖長延
長剤濃度が０．４〜１０−” −４０Ｘ １０−”当量
／ｆ！となる割合で、発泡剤としての水の存在下に反応
させて得られる嵩密度が０３〜０．９の低発泡ウレタン
エラストマーが高荷重下での振動伝達遮断材として適し
ていること見い出し提案した（米国特許第４３０２５５
２号参照）。しかしながら、この先に提案した低発泡ウ
レタンエラストマーは、密度が０．３〜ｏ、ｑｓｆｉ／
−という低い密度のウレタンエラストマーで、ばね定数
が０．５ｔ／α以上の防振材料を作成すると、実質上発
泡体の独立気泡性はほとんどなくなり、圧縮永久歪が著
しく太きく、しかも耐水性、耐アルカリ性が悪いので耐
候性、成人性に欠け、実質上の防振材料を得ることはむ
づかしいという問題がある。
先に（イ）平均官能基数が２５〜３．５で且つ数平均分
子量が約４５００〜約８５００の多価アルコール、（ロ
）有機ポリイソシアネート、及び（ハ）鎖長延長剤を、
ＮＣＯインデックスが９０−１１０で且つ（イ）、（ロ
）、及び（ハ）の３成分の合計重量を基準にした鎖長延
長剤濃度が０．４〜１０−” −４０Ｘ １０−”当量
／ｆ！となる割合で、発泡剤としての水の存在下に反応
させて得られる嵩密度が０３〜０．９の低発泡ウレタン
エラストマーが高荷重下での振動伝達遮断材として適し
ていること見い出し提案した（米国特許第４３０２５５
２号参照）。しかしながら、この先に提案した低発泡ウ
レタンエラストマーは、密度が０．３〜ｏ、ｑｓｆｉ／
−という低い密度のウレタンエラストマーで、ばね定数
が０．５ｔ／α以上の防振材料を作成すると、実質上発
泡体の独立気泡性はほとんどなくなり、圧縮永久歪が著
しく太きく、しかも耐水性、耐アルカリ性が悪いので耐
候性、成人性に欠け、実質上の防振材料を得ることはむ
づかしいという問題がある。
そこで本発明者らは嵩密度を低くしても圧縮永久歪が実
質的に増大せず、しかも耐久性、耐候性の優れた発泡ウ
レタンエラストマーを求めて鋭意研究を重ねた結果本発
明を完成するに至った。
質的に増大せず、しかも耐久性、耐候性の優れた発泡ウ
レタンエラストマーを求めて鋭意研究を重ねた結果本発
明を完成するに至った。
しかして本発明によれば、
（α）平均官能基数が２５〜４５で且つ数平均分子量が
２０００〜８５００のポリエーテルポリオール、 （ｂ） 平均官能基数が２５〜４０で且つグラフト化
率が４〜２０重量％のビニルモノマーグラフトポリオー
ル、 （ｃ） 平均官能基数が２０〜３．０で且つ数平均分
子量が２０００〜７０００のヒドロキシ末端基を有する
液状ポリブタジェンジオール、 （力 有機ポリイソシアネート、 （ｇ） 鎖長延長剤、 （イ）発泡剤、及び （ｇ） ウレタン化触媒 から宥質的になｌ）、ＮＣＯインデックスが９０〜１１
０の範囲内にあり且つ該鎖長延長剤を上記（α）、（ｂ
）、（ｃ）、（カ及び（ｅ）の５成分の合計量を基準に
して０．３Ｘ１０−３〜１．５Ｘ１０−”モル／９の濃
度で含むウレタンエンストマー発泡原液から調製された
嵩密度が０゜４〜ｏ、７ｓ＃／ｃｄのウレタン結合を有
する発泡ウレタンエラストマーよシなる防振材料が提供
される。
２０００〜８５００のポリエーテルポリオール、 （ｂ） 平均官能基数が２５〜４０で且つグラフト化
率が４〜２０重量％のビニルモノマーグラフトポリオー
ル、 （ｃ） 平均官能基数が２０〜３．０で且つ数平均分
子量が２０００〜７０００のヒドロキシ末端基を有する
液状ポリブタジェンジオール、 （力 有機ポリイソシアネート、 （ｇ） 鎖長延長剤、 （イ）発泡剤、及び （ｇ） ウレタン化触媒 から宥質的になｌ）、ＮＣＯインデックスが９０〜１１
０の範囲内にあり且つ該鎖長延長剤を上記（α）、（ｂ
）、（ｃ）、（カ及び（ｅ）の５成分の合計量を基準に
して０．３Ｘ１０−３〜１．５Ｘ１０−”モル／９の濃
度で含むウレタンエンストマー発泡原液から調製された
嵩密度が０゜４〜ｏ、７ｓ＃／ｃｄのウレタン結合を有
する発泡ウレタンエラストマーよシなる防振材料が提供
される。
本発明のウレタンエラストマーの調製においてポリオー
ル成分の１つとして使用されるポリエーテルポリオール
（α）は平均官能ｉｔが２５〜４．５で且つ数平均分子
量が２０００〜８５００のものである。用いるポリエー
テルポリオールの平均官能基数が２５より小さいと、そ
れｘｌら得られる発泡ウレタンエラストマーの圧縮永久
歪が大きくなり、逆に平均官能基数が４５を超えると、
得られるエラストマーが硬くなる傾向を示すと共に振動
圧縮された場合に該エラストマーが破損する危険が大き
くなシ、いずれも好ましくない。しかして、ポリエーテ
ルポリオール（α）の好適な平均官能基数は２５〜４．
５であり、殊に２８〜４．０の範囲が望ましい。
ル成分の１つとして使用されるポリエーテルポリオール
（α）は平均官能ｉｔが２５〜４．５で且つ数平均分子
量が２０００〜８５００のものである。用いるポリエー
テルポリオールの平均官能基数が２５より小さいと、そ
れｘｌら得られる発泡ウレタンエラストマーの圧縮永久
歪が大きくなり、逆に平均官能基数が４５を超えると、
得られるエラストマーが硬くなる傾向を示すと共に振動
圧縮された場合に該エラストマーが破損する危険が大き
くなシ、いずれも好ましくない。しかして、ポリエーテ
ルポリオール（α）の好適な平均官能基数は２５〜４．
５であり、殊に２８〜４．０の範囲が望ましい。
また、該ポリエーテルポリオール（α）の数平均分子量
が２０００よシ小さいと、振動エネルギーの吸収特性が
高い発泡ウレタンエラストマーが得難く、反対に、８５
００を超えると、得られるウレタンエラストマーの弾性
的性質が低下し、塑性変形を生じ易くなり、特に圧縮永
久歪みが大きくなる傾向が見られる。しかして、本発明
において使用するポリエーテルポリオールは、＝ｌ＊−
４ごｔＡ央、用す−る一ポニリ：！ヨＥテフＬポ苗棋一
般に２０００〜８５００、好適には３０００〜６５００
の範囲の数平均分子量を有することが望ましい。
が２０００よシ小さいと、振動エネルギーの吸収特性が
高い発泡ウレタンエラストマーが得難く、反対に、８５
００を超えると、得られるウレタンエラストマーの弾性
的性質が低下し、塑性変形を生じ易くなり、特に圧縮永
久歪みが大きくなる傾向が見られる。しかして、本発明
において使用するポリエーテルポリオールは、＝ｌ＊−
４ごｔＡ央、用す−る一ポニリ：！ヨＥテフＬポ苗棋一
般に２０００〜８５００、好適には３０００〜６５００
の範囲の数平均分子量を有することが望ましい。
かかるポリエーテルポリオール（α）としてはウレタン
エラストマーの調製において通常使用される任意のもの
が包含され、具体的には、グリセリン、トリメチロール
プロパン等の炭素原子数２〜６個の脂肪族多価アルコー
ル或いはエチレンジアミン、ジアミノジフェニルメタン
等の活性水素原子をもつ活性水素化合物に、炭素原子数
が２〜４個の低級アルキレンオキシド、例えばエチレン
オキシド、プロピレンオキシド等を付加重合せしめるこ
とにより得られるポリエーテルポリオールが挙げられる
。そのようなポリエーテルポリオール（Ｑ）の典型的的
な例には、グリセリン／プロピレンオキシド／エチレン
オキシドの共重合付加物（平均官能基数＝ ３．０ 、
数平均分子量５ｏｏｏ）：プロピレングリコール／プロ
ピレンオキシド／エチレンオキシドの共重合付加物（平
均官能基数＝２０、数平均分子量４８００）；グリセリ
ン／ペンタエリスＶ） −Ｉｖ／／プロピレンオキシド
／エチレンオキシドの共重合付加物（平均官能基数３．
７、平均分子量５７００）等が包含される。
エラストマーの調製において通常使用される任意のもの
が包含され、具体的には、グリセリン、トリメチロール
プロパン等の炭素原子数２〜６個の脂肪族多価アルコー
ル或いはエチレンジアミン、ジアミノジフェニルメタン
等の活性水素原子をもつ活性水素化合物に、炭素原子数
が２〜４個の低級アルキレンオキシド、例えばエチレン
オキシド、プロピレンオキシド等を付加重合せしめるこ
とにより得られるポリエーテルポリオールが挙げられる
。そのようなポリエーテルポリオール（Ｑ）の典型的的
な例には、グリセリン／プロピレンオキシド／エチレン
オキシドの共重合付加物（平均官能基数＝ ３．０ 、
数平均分子量５ｏｏｏ）：プロピレングリコール／プロ
ピレンオキシド／エチレンオキシドの共重合付加物（平
均官能基数＝２０、数平均分子量４８００）；グリセリ
ン／ペンタエリスＶ） −Ｉｖ／／プロピレンオキシド
／エチレンオキシドの共重合付加物（平均官能基数３．
７、平均分子量５７００）等が包含される。
本発明は、発泡ウレタンエラストマーを構成するための
ポリオール成分として、上記ポリエーテルポリオール（
ａ）と組合わせて、平均官能基数が２５〜４．０で且つ
グラフト化率が４〜２０重量％のビニルモノマーグラフ
トポリオール（ｂ）及び平均官能基数が７−θ〜３０で
且つ数平均分子量が２０００〜７０００のヒドロキシ末
端基を有する液状ポリブタジェンポリオール（ｃ）を使
用することに１つの大き々特徴を有する。
ポリオール成分として、上記ポリエーテルポリオール（
ａ）と組合わせて、平均官能基数が２５〜４．０で且つ
グラフト化率が４〜２０重量％のビニルモノマーグラフ
トポリオール（ｂ）及び平均官能基数が７−θ〜３０で
且つ数平均分子量が２０００〜７０００のヒドロキシ末
端基を有する液状ポリブタジェンポリオール（ｃ）を使
用することに１つの大き々特徴を有する。
本発明で使用する「ビニルモノマーグラフトポリオール
」 （グラフトポリオールという）（ｂ）は、通常のポ
リオールの存在下にビニルモノマーヲソの場でラジカル
重合させることによって製造される変性ポリオールであ
り、それ自体は高弾性ウレタンフオームを製造するため
のポリオール成分として既知のものである（例えば、日
本特許第４４７６２８号、米国特許第３０３３８４１号
、英国特許第８７４１３０号、ドイツ特許第１０７７４
３０号、笛１１０５１７９号、第１０８１９１７号及び
第１１１１３９４号、特開昭５６−９３７２９号公報の
文献参照）。本発明ではこのようなグラフトポリオール
の中でも、特に平均官能基数が２−５〜４．０で且つグ
ラフト化率が４〜２０重量％の特定のグラフトポリオー
ルが使用される。
」 （グラフトポリオールという）（ｂ）は、通常のポ
リオールの存在下にビニルモノマーヲソの場でラジカル
重合させることによって製造される変性ポリオールであ
り、それ自体は高弾性ウレタンフオームを製造するため
のポリオール成分として既知のものである（例えば、日
本特許第４４７６２８号、米国特許第３０３３８４１号
、英国特許第８７４１３０号、ドイツ特許第１０７７４
３０号、笛１１０５１７９号、第１０８１９１７号及び
第１１１１３９４号、特開昭５６−９３７２９号公報の
文献参照）。本発明ではこのようなグラフトポリオール
の中でも、特に平均官能基数が２−５〜４．０で且つグ
ラフト化率が４〜２０重量％の特定のグラフトポリオー
ルが使用される。
用いるグラフトポリオールの平均官能基数が２５より小
さいと、得られる低発泡ウレタンエラストマーの圧縮永
久歪が大きくなり適当でなく、逆に４．Ｏを超えると、
得られるウレタンエラストマーが硬くなる傾向を示す。
さいと、得られる低発泡ウレタンエラストマーの圧縮永
久歪が大きくなり適当でなく、逆に４．Ｏを超えると、
得られるウレタンエラストマーが硬くなる傾向を示す。
しかして該グラフトポリオールの平均官能基数の好適範
囲は２５〜４．０であり、中でも３．０〜３．８の範囲
が最適である。また、該グラフトポリオールのグラフト
化率が４重量％未満の場合には、圧縮永久歪が悪くなり
、反対に２０重重量を超えると、液の粘度が上昇し成形
性が著しく悪くカる。しかして、グラフトポリオールの
グラフト化率は４〜２０重量％、特に５〜１７重量％の
範囲であるのが好適である。
囲は２５〜４．０であり、中でも３．０〜３．８の範囲
が最適である。また、該グラフトポリオールのグラフト
化率が４重量％未満の場合には、圧縮永久歪が悪くなり
、反対に２０重重量を超えると、液の粘度が上昇し成形
性が著しく悪くカる。しかして、グラフトポリオールの
グラフト化率は４〜２０重量％、特に５〜１７重量％の
範囲であるのが好適である。
ここで「グラフト化率」とは添加したとニルモノマー〇
内ポリエーテルにグラフト重合されたとニルモノマーの
該ポリエーテルの重量を基準とした割合をいう。
内ポリエーテルにグラフト重合されたとニルモノマーの
該ポリエーテルの重量を基準とした割合をいう。
このようなグラフトポリオール（ｂ）の基体をなすポリ
オールとしては、数平均分子量が２５００〜８５００、
好ましくは４０００〜７０００の範囲で且つ水酸基価が
２０〜６７、好ましくは２４〜４２の範囲にあるものが
有利に使用され、例えば、グリセリンにエチレンオキサ
イド及び／又はプロピレンオキサイドを付加重合させた
数平均分子量４８００ポリアルキレンエーテルグリコー
ル等が挙げられる。
オールとしては、数平均分子量が２５００〜８５００、
好ましくは４０００〜７０００の範囲で且つ水酸基価が
２０〜６７、好ましくは２４〜４２の範囲にあるものが
有利に使用され、例えば、グリセリンにエチレンオキサ
イド及び／又はプロピレンオキサイドを付加重合させた
数平均分子量４８００ポリアルキレンエーテルグリコー
ル等が挙げられる。
一方、これらのポリオールにグラフトされるピニルモノ
マートシては、例えば、スチレン、ビニルトルエン −へキサジエン、１，３−ブタジェン、３−べ／テンな
どのオレフィン類；塩化ビニル、塩化ビニリデンなどの
ビニルハライド；アクリル酸、メタクリル酸などのエチ
レン性不飽和カルボン酸又はその誘導体（アルキルエス
テルなど）；酢酸ビニル等が挙げられ、これらはそれぞ
れ単独と或いは２種もしくはそれ以上組合せて使用する
ことができる。
マートシては、例えば、スチレン、ビニルトルエン −へキサジエン、１，３−ブタジェン、３−べ／テンな
どのオレフィン類；塩化ビニル、塩化ビニリデンなどの
ビニルハライド；アクリル酸、メタクリル酸などのエチ
レン性不飽和カルボン酸又はその誘導体（アルキルエス
テルなど）；酢酸ビニル等が挙げられ、これらはそれぞ
れ単独と或いは２種もしくはそれ以上組合せて使用する
ことができる。
前記ポリオールに対する上記ビニルモノマーのグラ、フ
トはそれ自体公知の方法に従い、ポリオールの存在下に
該ビニルモノマーをラジカル重合させることによって達
成することができる。使用しうるラジカル重合触媒とし
ては、例えばパーオキシド系、アゾ系あるいはレドック
ス系の重合開始剤や金属化合物触媒等が挙げられる。か
くして得られるグラフトポリオールは一般に２５００〜
８５００、好ましくは４０００〜７０００の数平均分子
量を有することができる。
トはそれ自体公知の方法に従い、ポリオールの存在下に
該ビニルモノマーをラジカル重合させることによって達
成することができる。使用しうるラジカル重合触媒とし
ては、例えばパーオキシド系、アゾ系あるいはレドック
ス系の重合開始剤や金属化合物触媒等が挙げられる。か
くして得られるグラフトポリオールは一般に２５００〜
８５００、好ましくは４０００〜７０００の数平均分子
量を有することができる。
しかして、本発明において特に好適に用いるグラフトポ
リオールとしては、例えば、数平均分子量が約５１００
で官能数が約３のポリプロピレンエーテルグリコールに
アクリルニトリル及びスチレンを重合開始剤としてアゾ
ビスイソブチロニトリルを用いてオートクレーブ中で１
２０℃、８時間グラフト重合させることによって得られ
たものが挙げられる。
リオールとしては、例えば、数平均分子量が約５１００
で官能数が約３のポリプロピレンエーテルグリコールに
アクリルニトリル及びスチレンを重合開始剤としてアゾ
ビスイソブチロニトリルを用いてオートクレーブ中で１
２０℃、８時間グラフト重合させることによって得られ
たものが挙げられる。
一方、上記グラフトポリオールと組合わせて使用する「
液状ポリブタジェンポリオール」（ｃ）は、末端に反応
性ヒドロキシ基、特にアリル型の第一級ヒドロキシ基を
もつ液状のブタジェンホモポリマー又はコポリマーであ
って、それ自体は既知のものであり（例えば、米国特許
第３４２７３６６号及び第３６７４７４３号等の文献参
照）、例えば、１１３−ブタジェン単独を或いは１．３
−ブタジェンとモノマー全体の７５重量以下の炭素原子
数２〜１２個のエチレン性不飽和モノマー例えばスチレ
ン、アクリロニトリル等とを重合触媒としての過酸化水
素の存在下にラジカル付加重合させることにより製造す
ることができる。
液状ポリブタジェンポリオール」（ｃ）は、末端に反応
性ヒドロキシ基、特にアリル型の第一級ヒドロキシ基を
もつ液状のブタジェンホモポリマー又はコポリマーであ
って、それ自体は既知のものであり（例えば、米国特許
第３４２７３６６号及び第３６７４７４３号等の文献参
照）、例えば、１１３−ブタジェン単独を或いは１．３
−ブタジェンとモノマー全体の７５重量以下の炭素原子
数２〜１２個のエチレン性不飽和モノマー例えばスチレ
ン、アクリロニトリル等とを重合触媒としての過酸化水
素の存在下にラジカル付加重合させることにより製造す
ることができる。
本発明ではこのような液状ポリブタジェンポリオールの
中で、特に平均官能基数が２．０〜３．０で且つ数平均
分子量が２０００〜７０００のものを使用する。用いる
液状ポリブジエンボリオールの平均官能基数が２０より
小さいと、ばね定数の高いものが得難くなり、圧縮永久
歪が大きくなるは訪混合使用するポリオール（ａ）やグ
ラフトポリマーポリオール（ｅ）との相溶性が悪くなり
、製品の安定製造に悪い結果を与え、製品が均一でガく
なる傾向がみられる。逆に３． ０を越えると、製品は
弾力性を欠き、もろいものとなり、耐水性、耐アルカリ
性の向上がなくなり耐疲労性が著しく悪くなる。
中で、特に平均官能基数が２．０〜３．０で且つ数平均
分子量が２０００〜７０００のものを使用する。用いる
液状ポリブジエンボリオールの平均官能基数が２０より
小さいと、ばね定数の高いものが得難くなり、圧縮永久
歪が大きくなるは訪混合使用するポリオール（ａ）やグ
ラフトポリマーポリオール（ｅ）との相溶性が悪くなり
、製品の安定製造に悪い結果を与え、製品が均一でガく
なる傾向がみられる。逆に３． ０を越えると、製品は
弾力性を欠き、もろいものとなり、耐水性、耐アルカリ
性の向上がなくなり耐疲労性が著しく悪くなる。
しかして該液状ポリブタジェンポリオールの平均官能基
数はｚＯ〜３．０の範囲であり、特に２１〜２８の範囲
が最適である。まだ、該液状ポリブタジェンポリオール
の数平均分子量が２０００より低いと、耐水性及び耐ア
ルカリ性における、強度及び伸度の向上効果が少なくな
シ、耐疲労性や圧縮永久歪が著しく低下しやすい。反対
に７０００を越えると液粘度が高くなシすぎてポリイソ
シアネート（カとの混和が悪くなシ、引張り強度が低く
なるのみならず、高いぼね定数が得られず独立気泡性の
悪いエラストマーとなる。しかして該液状ポリブタジェ
ンポリオールは２０００〜７ ｏ ｏ ｏ。
数はｚＯ〜３．０の範囲であり、特に２１〜２８の範囲
が最適である。まだ、該液状ポリブタジェンポリオール
の数平均分子量が２０００より低いと、耐水性及び耐ア
ルカリ性における、強度及び伸度の向上効果が少なくな
シ、耐疲労性や圧縮永久歪が著しく低下しやすい。反対
に７０００を越えると液粘度が高くなシすぎてポリイソ
シアネート（カとの混和が悪くなシ、引張り強度が低く
なるのみならず、高いぼね定数が得られず独立気泡性の
悪いエラストマーとなる。しかして該液状ポリブタジェ
ンポリオールは２０００〜７ ｏ ｏ ｏ。
好ましくは２４００〜５０００の範囲の数平均分子量を
有するのが適当である。
有するのが適当である。
さらに、上記液状ポリブタジェンポリオールは一般に０
．５〜１．０ミリ当量／ｇの範囲のヒドロキシ含有量、
及び４００〜ＳＯＯの範囲のヨウ素価をもつことが望ま
しい。
．５〜１．０ミリ当量／ｇの範囲のヒドロキシ含有量、
及び４００〜ＳＯＯの範囲のヨウ素価をもつことが望ま
しい。
本発明において特に好適に使用しうる液状ポリブタジェ
ンポリオールの混合割合は、Ａ液組成の１〜５０重量％
の範囲であシ、好ましいは３〜３０重量％である。液状
ポリブタジェンポリオールの混合割合が１％より低いと
混合の効果がほとんど少なく、また５０重量％を越える
と高いばね定数が得難く、Ａ液としての混合安定性が悪
く、相分離しやすく、得られたニジストマーは独立気泡
性が著るしく低下する。
ンポリオールの混合割合は、Ａ液組成の１〜５０重量％
の範囲であシ、好ましいは３〜３０重量％である。液状
ポリブタジェンポリオールの混合割合が１％より低いと
混合の効果がほとんど少なく、また５０重量％を越える
と高いばね定数が得難く、Ａ液としての混合安定性が悪
く、相分離しやすく、得られたニジストマーは独立気泡
性が著るしく低下する。
更に本発明の主要点であるグラフトポリマーとポリブタ
ジェンポリオールとの併用による新規な相乗効果として
得られる高度な独立気泡や耐水性及び耐アリカリ性にお
ける強度及び伸びの変化率、及び振動吸収性と適度なば
ね係数やイ申びが得られる好適範囲は、グラフトポリマ
ーにあってはグラフト化率が１０〜１５％、数平均分子
量がｓｏｏ。
ジェンポリオールとの併用による新規な相乗効果として
得られる高度な独立気泡や耐水性及び耐アリカリ性にお
ける強度及び伸びの変化率、及び振動吸収性と適度なば
ね係数やイ申びが得られる好適範囲は、グラフトポリマ
ーにあってはグラフト化率が１０〜１５％、数平均分子
量がｓｏｏ。
〜７０００で官能基数が３０〜３．８であシ、これと組
み合わせるポリブタジェンポリオールにあっては数平均
分子量が２５００〜４８００．官能基数が２２〜２８、
であり、グラフトポリマーとポリブタジェンポリオール
との混合比率がにｏ５〜１．５の割合あって、しかもＡ
液中での混合割合が３〜３０％の時最も効果的な相乗効
果が得られる。
み合わせるポリブタジェンポリオールにあっては数平均
分子量が２５００〜４８００．官能基数が２２〜２８、
であり、グラフトポリマーとポリブタジェンポリオール
との混合比率がにｏ５〜１．５の割合あって、しかもＡ
液中での混合割合が３〜３０％の時最も効果的な相乗効
果が得られる。
しかして、本発明において特に好適に使用しうる液状ポ
リブタジェンポリオールとしては、例えば、平均官能基
数２．２〜ｚ４で数平均分子量が約２．８００のヒドロ
キシ末端ブタジェンホモポリマ＝（例えばＡＲＣＯｅｈ
ｅｍｉｃａ１社製ｐｏｌｙｂｄ Ｒ−＋５ＨＩ）、平
均官能基数２２〜２．．４で数平均分子量が約３５００
のヒドロキシ末端ブタジェン／スチレンコポリマーＣ例
ＬＩｄＡＲＣＯｃｈｅｍｉｃａ１ 社製ｐｏｌｙ ｂ
ｄ （１’Ｓ−１５）、平均官能基数２５〜ｚ８で数
平均分子量が約４５００のヒドロキシ末端ブタジェン／
アクリロニトリルコポリマー（例えばＡＲＣＯｃｈｅｍ
ｉ−ｃａｌ 社製ｐｏｔｙ ｂｄ ｃ＃−１５）な
どが挙げられる。
リブタジェンポリオールとしては、例えば、平均官能基
数２．２〜ｚ４で数平均分子量が約２．８００のヒドロ
キシ末端ブタジェンホモポリマ＝（例えばＡＲＣＯｅｈ
ｅｍｉｃａ１社製ｐｏｌｙｂｄ Ｒ−＋５ＨＩ）、平
均官能基数２２〜２．．４で数平均分子量が約３５００
のヒドロキシ末端ブタジェン／スチレンコポリマーＣ例
ＬＩｄＡＲＣＯｃｈｅｍｉｃａ１ 社製ｐｏｌｙ ｂ
ｄ （１’Ｓ−１５）、平均官能基数２５〜ｚ８で数
平均分子量が約４５００のヒドロキシ末端ブタジェン／
アクリロニトリルコポリマー（例えばＡＲＣＯｃｈｅｍ
ｉ−ｃａｌ 社製ｐｏｔｙ ｂｄ ｃ＃−１５）な
どが挙げられる。
本発明に従いビニルモノマーグシフトポリオール及び液
状ポリブタジェンポリオールを使用することにより、得
られるウレタンエラストマーは、高荷重で且つ変形が拘
束された条件下においても、低嵩密度化による引張強度
を低下させること力く、高いばね定数を得ることができ
、しかも圧縮永久歪を小さく抑え、耐水性及び耐アルカ
リ性における強度及び伸度の変化率の小さいものをえる
ことが出来るという従来のエラストマーにはみられなか
った新規な効果が得られることが判明した。
状ポリブタジェンポリオールを使用することにより、得
られるウレタンエラストマーは、高荷重で且つ変形が拘
束された条件下においても、低嵩密度化による引張強度
を低下させること力く、高いばね定数を得ることができ
、しかも圧縮永久歪を小さく抑え、耐水性及び耐アルカ
リ性における強度及び伸度の変化率の小さいものをえる
ことが出来るという従来のエラストマーにはみられなか
った新規な効果が得られることが判明した。
他方、以上に述べたポリオール成分（α）、（ｂ）及び
（ｃ）と反応せしめられる有機ポリイソシアネート（カ
としてはウレタンエラストマーの製造に際して通常用い
られるものがいずれも使用でき、例えば４．４′−ジフ
ェニルメタンジイソシアネート（Ｍ。
（ｃ）と反応せしめられる有機ポリイソシアネート（カ
としてはウレタンエラストマーの製造に際して通常用い
られるものがいずれも使用でき、例えば４．４′−ジフ
ェニルメタンジイソシアネート（Ｍ。
Ｄ、！、）、ナフチレンジインシアネート、トリレンジ
イソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート等を
挙げることができる。これら有機ポリイソシアネートは
それぞれ単独で使用でき或いは２種以上の混合物として
使用することもできる。
イソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート等を
挙げることができる。これら有機ポリイソシアネートは
それぞれ単独で使用でき或いは２種以上の混合物として
使用することもできる。
また、該ポリイソシアネート（）け、前記の如き多価ア
ルコールと予め縮合させた前駆体すなわちプレポリマー
またはセミプレポリマーとして用いることもできる。
ルコールと予め縮合させた前駆体すなわちプレポリマー
またはセミプレポリマーとして用いることもできる。
いずれにしても該有機ポリインシアネート（）の使用量
は、ウレタンエラストマー発泡原液中に存在するイソシ
アネート残基（−ＮＧＯ）と反応すべき全活性水素含有
成分（ポリオール成分、鎖長延長剤等）と化学量論的に
等しい量乃至その±１０％程度の範囲で変動せしめる、
すなわちＮＣＯインデックスが９０〜１１０の範囲内に
入るようにすることが可能である。
は、ウレタンエラストマー発泡原液中に存在するイソシ
アネート残基（−ＮＧＯ）と反応すべき全活性水素含有
成分（ポリオール成分、鎖長延長剤等）と化学量論的に
等しい量乃至その±１０％程度の範囲で変動せしめる、
すなわちＮＣＯインデックスが９０〜１１０の範囲内に
入るようにすることが可能である。
本発明においてウレタンエラストマーの形成のために使
用される鎖長延長剤（ｇ）は、上記有機ポリイソシアネ
ート（力と反応して、ウレタン結合や尿素結合等によシ
水素結合を主とするハードセグメントを形成し、得られ
るウレタンエラストマーの弾性特性を支配する重要な因
子となる亀のであり、本発明においては、比較的低分子
量の実質的に２官能性の活性水素化合物が該鎖長延長剤
として有利に使用される。かかる鎖長延長剤（ｅ）の例
には、エチレンクリコール、プロビレングリコール、フ
ロパンジオール、ブタンジオール、ハイドロキノン、ヒ
ドロキシエチルキノンエーテル等の炭素原子数が２〜１
０個のジオール類；メチレンビス−（０−ジクロロアニ
リン）、クオドロール、エチレンジアミン、トリエタノ
ールアミン等のアミン類が包含され、これらはそれぞれ
単独で又は２種以上腓合わせて使用することができる。
用される鎖長延長剤（ｇ）は、上記有機ポリイソシアネ
ート（力と反応して、ウレタン結合や尿素結合等によシ
水素結合を主とするハードセグメントを形成し、得られ
るウレタンエラストマーの弾性特性を支配する重要な因
子となる亀のであり、本発明においては、比較的低分子
量の実質的に２官能性の活性水素化合物が該鎖長延長剤
として有利に使用される。かかる鎖長延長剤（ｅ）の例
には、エチレンクリコール、プロビレングリコール、フ
ロパンジオール、ブタンジオール、ハイドロキノン、ヒ
ドロキシエチルキノンエーテル等の炭素原子数が２〜１
０個のジオール類；メチレンビス−（０−ジクロロアニ
リン）、クオドロール、エチレンジアミン、トリエタノ
ールアミン等のアミン類が包含され、これらはそれぞれ
単独で又は２種以上腓合わせて使用することができる。
本発明者らの研究によれば、上記鎖長延長剤＜ｅ＞を前
記のポリオール成分（α）、（ｂ）及び（ｃ）と組合わ
せて用いる場合、上記２官能性鎖長延長剤（ｇ）の配合
量は（α）、（ｂ）、（ｃ）、（ｆ）及び（ｅ）の５成
分の合計量を基準にしテ０．３ Ｘ １０−” モに／
ｌ／乃至１．５ｘｉｏ−”モル／ｇの範囲の濃度で使用
するのが適当であることがわかった。これよシ低い濃度
では鎖長延長効果が充分でないため、得られる発泡ウレ
タンエラストマーの強度が一般に低くなる傾向がちシ、
他方、１．５Ｘ１０−’モル／１１よシ高い濃度では、
水素結合が必要以上に増大するため、得られるウレタン
エラストマーの強度は向上するが、極めて硬いエラスト
マーとなる傾向があるので、圧縮永久歪及び繰り返し圧
縮応力を受ける本発明における如き用途に対してはあま
り望ましくない。しかして鎖長延長剤（ｇ）の好適な濃
度範囲ｔｉｏ、５Ｘ１０−’モル／Ｉ乃至１．２Ｘ１０
−”モル／ｇである。
記のポリオール成分（α）、（ｂ）及び（ｃ）と組合わ
せて用いる場合、上記２官能性鎖長延長剤（ｇ）の配合
量は（α）、（ｂ）、（ｃ）、（ｆ）及び（ｅ）の５成
分の合計量を基準にしテ０．３ Ｘ １０−” モに／
ｌ／乃至１．５ｘｉｏ−”モル／ｇの範囲の濃度で使用
するのが適当であることがわかった。これよシ低い濃度
では鎖長延長効果が充分でないため、得られる発泡ウレ
タンエラストマーの強度が一般に低くなる傾向がちシ、
他方、１．５Ｘ１０−’モル／１１よシ高い濃度では、
水素結合が必要以上に増大するため、得られるウレタン
エラストマーの強度は向上するが、極めて硬いエラスト
マーとなる傾向があるので、圧縮永久歪及び繰り返し圧
縮応力を受ける本発明における如き用途に対してはあま
り望ましくない。しかして鎖長延長剤（ｇ）の好適な濃
度範囲ｔｉｏ、５Ｘ１０−’モル／Ｉ乃至１．２Ｘ１０
−”モル／ｇである。
また、ウレタン化触媒（ｇ）としてはウレタン化反応に
おいて通常用いられるもの、例えば、第三級アミン化合
物、有機金属化合物等がいずれも用いられ、例えば、ト
リエチレンジアミン、ジアザ−ビシクロウンデセン、Ｎ
−メチルモルフォリン、Ｎ、Ｎ−ジメチルエタノールア
ミン；オクチル酸錫、ラウリル酸ジプチル錫等を挙げる
ことができる。触媒の使用量は臨界的ではなく、希望す
る反応速度に応じて広範囲に変化し得るが、ウレタンエ
ラストマーの発泡量、雰囲気条件（温度、湿度等）によ
って適宜使用量を加減することが必要である。しかし、
触媒の使用量の加減は当業界で普通に行われていること
でア夛、これを選定することは容易なことである。
おいて通常用いられるもの、例えば、第三級アミン化合
物、有機金属化合物等がいずれも用いられ、例えば、ト
リエチレンジアミン、ジアザ−ビシクロウンデセン、Ｎ
−メチルモルフォリン、Ｎ、Ｎ−ジメチルエタノールア
ミン；オクチル酸錫、ラウリル酸ジプチル錫等を挙げる
ことができる。触媒の使用量は臨界的ではなく、希望す
る反応速度に応じて広範囲に変化し得るが、ウレタンエ
ラストマーの発泡量、雰囲気条件（温度、湿度等）によ
って適宜使用量を加減することが必要である。しかし、
触媒の使用量の加減は当業界で普通に行われていること
でア夛、これを選定することは容易なことである。
さらに、本発明においては発泡したウレタンエラストマ
ーを成形するものであり、この発泡体の製造に使用する
発泡剤ωとしては、通常の発泡剤、例えば水やハロゲン
化炭化水素（例ニトリクロロフルオロメタン、メチレン
クロライド）などが挙げられる。本発明において望まれ
るウレタンエラストマーの発泡度は厳密に制限されるも
のではないが、通常のウレタンフオームとは違って比較
的低発泡であることが重要であシ、一般には嵩密度で表
現して０．４〜０．Ｔ５９／ａ／Ｉ、より好ましくは０
．５５〜ｏ、’ｔｙ７−の範囲内とすることが有利であ
シ、上記発泡量（イ）の使用量及び／又は発泡量は得ら
れるウレタンエラストマーの嵩密度が上記の範囲内に入
るように調節することができる。
ーを成形するものであり、この発泡体の製造に使用する
発泡剤ωとしては、通常の発泡剤、例えば水やハロゲン
化炭化水素（例ニトリクロロフルオロメタン、メチレン
クロライド）などが挙げられる。本発明において望まれ
るウレタンエラストマーの発泡度は厳密に制限されるも
のではないが、通常のウレタンフオームとは違って比較
的低発泡であることが重要であシ、一般には嵩密度で表
現して０．４〜０．Ｔ５９／ａ／Ｉ、より好ましくは０
．５５〜ｏ、’ｔｙ７−の範囲内とすることが有利であ
シ、上記発泡量（イ）の使用量及び／又は発泡量は得ら
れるウレタンエラストマーの嵩密度が上記の範囲内に入
るように調節することができる。
本発明に従うウレタンエラストマー発泡原液には、上記
のほか、必要に応じて、通常行々われている如く、気泡
安定剤（例：シリコーン界面活性剤など）、顔料（例：
カーポンブラックなど）等を添加することもできる。
のほか、必要に応じて、通常行々われている如く、気泡
安定剤（例：シリコーン界面活性剤など）、顔料（例：
カーポンブラックなど）等を添加することもできる。
以上述べたウレタンエラストマー発泡原液各成分は、常
法に従い、使用直前に緊密に混合した後、適当な金型内
に注入し、発泡硬化せしめる。この発泡硬化は通常室温
において行なうことができるが、必要に応じて約７０’
Ｃまでの温度に加温しながら行なってもよい。発泡硬化
は大体１〜２時間以内に終了し、発泡硬化が終了すれば
脱型する。
法に従い、使用直前に緊密に混合した後、適当な金型内
に注入し、発泡硬化せしめる。この発泡硬化は通常室温
において行なうことができるが、必要に応じて約７０’
Ｃまでの温度に加温しながら行なってもよい。発泡硬化
は大体１〜２時間以内に終了し、発泡硬化が終了すれば
脱型する。
これによって、低発泡ウレタンエラストマーよシなる防
振材料を得ることができる。このようにして成形される
低発泡ウレタンエラストマー中の′・。
振材料を得ることができる。このようにして成形される
低発泡ウレタンエラストマー中の′・。
気泡はその実質的に全部が独立気泡であシ、また、該エ
ラストマーがもつべき望ましい物性としては次のものを
挙げることができる（なお、物性の測定法は後述する）
。
ラストマーがもつべき望ましい物性としては次のものを
挙げることができる（なお、物性の測定法は後述する）
。
■ 嵩密度：０．４〜０．７ ｓ １１ ／ｃｊ、好ま
しくはｂ ｏ、ｓ 〜ｏ、７（ｊ／ｃＪ■
圧縮永久歪：１５％以下、好ましくは５％以下 ■ ばね定数：０．５）ン／σ以上、好ましくは０．７
〜５トン／儂 ■ 引張強度：３．０ゆ／ｃＩＬ以上、好ましくは１０
ゆ／閉板上 ■ 引張伸度：２０〜５００％、好ましくけ１００〜２
００％ ■ 耐水性：引張強度変化率±１５％以内、好ましくは
±５％以内 ■ 耐アルカリ性： 引張強度変化率±１５％界内、好 ましくは±５％以内 引張伸度変化率±１５％以内、好 ましくは±５％以内 ■ 耐疲労性：へだり量１，５認以下、好ましくは０．
２藺以内 ■ 独立気泡性：９０％以上、好ましくは９９１００
％ さらに、本発明によシ提供される低発泡ウレタンエラス
トマ一体マーる防振材料は温度変化によるばれ定数及び
硬度の変化が極めて少なく、耐候性にも優れておム従っ
て、特に気温の変化の激しい屋外においても有利に使用
することができる。
しくはｂ ｏ、ｓ 〜ｏ、７（ｊ／ｃＪ■
圧縮永久歪：１５％以下、好ましくは５％以下 ■ ばね定数：０．５）ン／σ以上、好ましくは０．７
〜５トン／儂 ■ 引張強度：３．０ゆ／ｃＩＬ以上、好ましくは１０
ゆ／閉板上 ■ 引張伸度：２０〜５００％、好ましくけ１００〜２
００％ ■ 耐水性：引張強度変化率±１５％以内、好ましくは
±５％以内 ■ 耐アルカリ性： 引張強度変化率±１５％界内、好 ましくは±５％以内 引張伸度変化率±１５％以内、好 ましくは±５％以内 ■ 耐疲労性：へだり量１，５認以下、好ましくは０．
２藺以内 ■ 独立気泡性：９０％以上、好ましくは９９１００
％ さらに、本発明によシ提供される低発泡ウレタンエラス
トマ一体マーる防振材料は温度変化によるばれ定数及び
硬度の変化が極めて少なく、耐候性にも優れておム従っ
て、特に気温の変化の激しい屋外においても有利に使用
することができる。
本発明の低発泡ポリウレタンエラストマーよ）なる防振
材料は、振動発生源を支持する基体、例えばコンクリー
トブロックに一体成型発泡させて２密着させることによ
り優れた効果を発揮し、また基体とは別に成型し、次い
で基体と密着させることによシ振動源を固定して防振効
果を効果的に発揮せしめることができる。即ち接着剤を
用いて基体底部に接着させても良も、或は箱状のウレタ
ンエラストマ一体を成型し、これに基体を挿入する方法
もとることができる。
材料は、振動発生源を支持する基体、例えばコンクリー
トブロックに一体成型発泡させて２密着させることによ
り優れた効果を発揮し、また基体とは別に成型し、次い
で基体と密着させることによシ振動源を固定して防振効
果を効果的に発揮せしめることができる。即ち接着剤を
用いて基体底部に接着させても良も、或は箱状のウレタ
ンエラストマ一体を成型し、これに基体を挿入する方法
もとることができる。
このように本発明の防振材料である低発泡のウレタンエ
ンストマー被覆層を持つ基体は、振動源を設定すべき床
面上の凹所に嵌合せしめうるが、との凹所は予め床面に
形成されているか、又はポリウレタンエラストマー被覆
層を持つ基体を、平滑な床面に設置した後その側部をコ
ンクリート、アスファルト等で埋めることによって形成
しても良い。又該被覆された基体を床面から一時的に吊
り上げ、次いでその底部及び側部をコンクリート、アス
ファルト等で埋めることもできる。更にまた、被覆層を
持たない基体と、床面間に予め凹部を設け、との凹部に
ウレタンエラストマー発泡原液を注入して発泡成型する
こともできる。この場合には、基体と支持床面の両者に
ポリウレタンエラストマーが一体成形され、強固に接着
する動量を得ることができる。
ンストマー被覆層を持つ基体は、振動源を設定すべき床
面上の凹所に嵌合せしめうるが、との凹所は予め床面に
形成されているか、又はポリウレタンエラストマー被覆
層を持つ基体を、平滑な床面に設置した後その側部をコ
ンクリート、アスファルト等で埋めることによって形成
しても良い。又該被覆された基体を床面から一時的に吊
り上げ、次いでその底部及び側部をコンクリート、アス
ファルト等で埋めることもできる。更にまた、被覆層を
持たない基体と、床面間に予め凹部を設け、との凹部に
ウレタンエラストマー発泡原液を注入して発泡成型する
こともできる。この場合には、基体と支持床面の両者に
ポリウレタンエラストマーが一体成形され、強固に接着
する動量を得ることができる。
本発明の防振材料は、全ゆる産業分野における防振、又
はこれに付随する防音の目的に使用することができる。
はこれに付随する防音の目的に使用することができる。
例えば、金属打ち抜きプレスの底面に設置すること、コ
ンプレッサーの下面に設置すること、床面に設置した空
調機器の防振を行うこと、湿気の多い地下鉄軌道の防振
に使用すること等の応用が考えられる。
ンプレッサーの下面に設置すること、床面に設置した空
調機器の防振を行うこと、湿気の多い地下鉄軌道の防振
に使用すること等の応用が考えられる。
また、高速自動車道の橋脚部等で大きな荷重がかかシ走
行する自動車等による振動を受ける橋梁部等の防振材料
としての用途の他、ＬＰＧタンクのように高荷重のもの
の基盤周辺又は側壁にタンク自身の振動防止と地震対策
ないしは周辺配管の送液振動防止又は送液衝撃の吸収材
等として好適に使用することができる。
行する自動車等による振動を受ける橋梁部等の防振材料
としての用途の他、ＬＰＧタンクのように高荷重のもの
の基盤周辺又は側壁にタンク自身の振動防止と地震対策
ないしは周辺配管の送液振動防止又は送液衝撃の吸収材
等として好適に使用することができる。
次に実施例及び比較例によシ本発明をさらに説明する。
なお、実施例及び比較例における物性の測定は以下に述
べる方法によって行なったものである。
べる方法によって行なったものである。
（１）嵩密度：ＪＩＳ Ｚ ８８０７ 「体積から
の測定方法」に準する （２〕 圧縮永久歪：ＪＩＳ Ｋ ５３ｏｘｒｔ
ｏ。
の測定方法」に準する （２〕 圧縮永久歪：ＪＩＳ Ｋ ５３ｏｘｒｔ
ｏ。
圧縮永久ひずみ試験」に準する。
（温度７０℃、３０％圧縮、２２時間の熱処理）（３）
ばね定数：ＪＩＳ Ｋ ６３８５「５．静的ばね定
数試験」に準する。
ばね定数：ＪＩＳ Ｋ ６３８５「５．静的ばね定
数試験」に準する。
（１０ｃｍＸ１０儂×２５１のサンプルを用いて４２５
ゆまで加圧し、荷重変位曲線の１００〜４００に９間で
求める） （４）引張強度及び引張伸度’、ＪＩＳ Ｋ ６３
ｏｘ 「ａ、引張試験の方法」によりダンベル１号形試
験片で測定する。
ゆまで加圧し、荷重変位曲線の１００〜４００に９間で
求める） （４）引張強度及び引張伸度’、ＪＩＳ Ｋ ６３
ｏｘ 「ａ、引張試験の方法」によりダンベル１号形試
験片で測定する。
（５） ？ＩＩＩｔ水性：引張強度試験における同じ１
号形ダンベル試験片を用い蒸留水又はイオン交換水に９
６時間浸漬後、軽く拭きとシ、ただちに引張強鹿試験に
かけて老化前の値よシの変化率を求める。
号形ダンベル試験片を用い蒸留水又はイオン交換水に９
６時間浸漬後、軽く拭きとシ、ただちに引張強鹿試験に
かけて老化前の値よシの変化率を求める。
（ｅ）耐アルカリ性：浸漬液が１％（カセイカリ／カセ
イソーダ１：１）水溶液であシ、浸漬温度が５０℃であ
る他は上記（５）耐水性に準する。
イソーダ１：１）水溶液であシ、浸漬温度が５０℃であ
る他は上記（５）耐水性に準する。
（７）耐疲労性：５ＲＩＳＣＢ本ゴム協会標準規格）３
５０２による。（試験条件は予圧縮量５朋振巾４關、振
動数５ Ｈｚ 、繰返し数Ｉ Ｘ １０’回、試験片の
大きさ５０ｘ５０ｘ２５ｍ） （８）独立気泡性：ＡＳＴＭ Ｄ ２８５６Ａ法に
準する。直径２５關厚さ２５龍の円板状のサンプル体積
と気密室中のサンプルにより置換された空気の体積との
百分率で表わす。
５０２による。（試験条件は予圧縮量５朋振巾４關、振
動数５ Ｈｚ 、繰返し数Ｉ Ｘ １０’回、試験片の
大きさ５０ｘ５０ｘ２５ｍ） （８）独立気泡性：ＡＳＴＭ Ｄ ２８５６Ａ法に
準する。直径２５關厚さ２５龍の円板状のサンプル体積
と気密室中のサンプルにより置換された空気の体積との
百分率で表わす。
実施例 １
重量部
Ａ液組成：
ポリエーテルポリオール（ｒ） ４０（グリ
セリン／プロピレンオキシド ／エチレンオキシドの共重合付加 物：平均官能基数３；平均分子量 ３ｏｏｏ） ポリエーテルポリオール（ｍ） ａｓ（クリ
セリン／ペンタエリスジドー ル／プロピレンオキシド／エチレ ンオキシドの共重合付加物：平均 官能基数３．７；平均分子量５，７００）グラフトポリ
オール １０（グリセリン／プロピレ
ンオキシド ／エチレンオキシドの共重合付加 物平均分子景５１００）にアクリ ルニトリル及びスチレンをアゾビ スイソブチロニトリル（重合開始 剤）の存在下でグラフト重合させ て得られるポリマーポリオール： 平均官能基数３；グラフト化率 １０％；平均分子量６０００） ヒドロキシ末端液状ポリブタジェン １５ホモポリオ
ール （平均官能基数２．５；数平均分子量 ２７５０ ；ヒドロキシ含有量０．７ ミリ当量／ｇ；ヨウ素価４２０） エチレングリコール ７水
０５３トリエチ
レンジアミン ０．７Ｂ液組成：
ＮＣＯＩｖｔｄｅｘポリインシアネート
／ポリオール １００のプレポリマー （４、４’−ジフェニルメタンジ インシアナートとグリセリン／ プロピレンオキシド／エチレン オキシドの平均分子量６５００ の共重合付加物（平均官能基数 ３）とのイソシアネート末端前 躯体；遊離ＮＣＯ含量＝１６重 量％） 物 性 嵩密度： ０．６５！）／ｃＪばね定数：
１．１５ｔ／／譚・１００ｄ圧縮永久歪−１，
０％ 引張強度： １５．Ｏｋｇ／ｍ耐水性 引張強度変化率ニー０９％ 引張伸度変化率： −０，３％ 耐アルカリ性 引張強度変化率ニー０．４％ 引張伸度変化率： −０，２％ 耐疲労性： へたり量０．１１關独立気泡体：
独立気泡率１００％実施例 ２ Ａ液組成： 重量部ポリエーテ
ルポリオ−Ａ／（１） ９０（クリセリン／
ペンタンエリスリト ール／プロピレンオキシド／エチ レンオキシドの共重合付加物；平 均官能基数３．７；平均分子量 グラフトポリオール （グリセリン／プロピレンオキシド ／エチレンオキシドの共重合付加 物（平均分子量５１００）にアク リルニトリル及びスチレンをアゾ ビスインブチロニトリル（重合量 始剤）の存在下でグラフト重合さ せて得られるポリマーポリオール： 平均官能基数３；グラフト化率 １５％；平均分子量６５００） ヒドロキシ末端液状ポリブタジエン ホモボリオール （平均官能基数２−２；数平均分子量 ４８００ ；ヒドロキシ含有量０．５ ミリ当量／ｇ；ヨウ素価５００） エチレングリコール ５．７水
０．４８ト
リエチレンジアミン ０．７Ｂ液組成
； ＮＣＯＩｎｄｅｘポリイソシアネ
ート／ポリオール １００のプレポリマー （４，４’−ジフェニルメタンジイ ソシアネートとグリセリン／プロピｔ・シンオキシド／
エチレンオキシド の平均分子量６５００の共重合材 加物とのイソシアネート末端前駆 縮合体：遊離ＮＣＯ含量＝１６重 量％） 物 性 嵩密度：ｏ、６５ｇ／ａ／１ ばね定数： ０．９５ ｔｆ／ａｎ−１００ｄ
圧縮永久歪； ４％ 引張強度＋ １４．５に＋？／ｃ＋ｄ引張伸度
： １３０％ 耐水性 引張強度変化率： −４，５％ 引張伸度変化率ニー４．２％ 耐アルカリ性 引張強度変化率ニー２３％ 引張伸度変化率ニー４．５％ 耐疲労性： へたシ量０．１５欝菖独立気泡性：
独立気泡率９９．９％比較例 Ｉ Ａ液組成二 重量部ポリエーテ
ルポリオール １００（グリセリン／プロピ
レンオキシド ／エチレンオキシドの共重合付加物； 物；平均官能基数３；平均分子量 ６ｓｏｏ） エチレングリコール ９゜７水
０６８ト
リエチレンジアミン ０．７ポリイソ
シアネート／ポリオール １００のプレポリマー （４、４’−ジフェニルメタンジイ ソシアネートと上記ポリエーテル ポリオールとのインシアネート末 端前駆縮合体；遊離ＮＣＯ含量＝ １６重重量） 物 性 嵩密度： ｏ、ｓａｙ、’ｙばね定数：
０．９８ ｔｆ／ｃｘ・１００ｃｄ圧縮永久歪：
３４％ 引張強度： ２Ｚ３ｋｇ／ｍ 引張伸度： ７８％ 耐水性 引張強度変化率ニー１８．８％ 引張強度変化率： −２５，０％ 耐アルカリ性 引張強度変化率ニー３５．２％ 引張強度変化率ニー３５．０％ 耐疲労性： へたシ量１．５ ＋ｕ独立気泡性：
独立気泡率８８５％比較例 ２ ポリエーテルポリオール（１） ４０（グリ
セリン／プロピレンオキシド ／エチレンオキシドの共重合付加 物；平均官能基数３；平均分子量 ポリエーテルポリオール（１） ３０（クリ
セリン／ペンタエリスリトー ル／プロピレンオキシド／エチレ ンオキシドの共重合付加物：平均 分子量５７００） グラフトポリオール ３０（グリセリ
ン／プロピＶＸキシド／ エチレンオキシドの共重合付加物 平均分子量５１００）にアクリル ニトリル及びスチレンをアゾビス インブチロニトリル（重合開始剤） の存在下でグラフト重合させて得１・ られるポリマーポリオール；平均 官能基数３；グラフト化率１５％； 数平均分子量６０００） エチレングリコール ７水
ｏ、５３ト
リエチレンジアミン ０７Ｂ液組成
； ＮＣＯＩｎｄｅｘポリイソシアネ
ートポリオール １００のプレポリマー （４、４’−ジフェニルメタンジイ ソシアナートとグリセリン／プロ ピレンオキシド／エチレンオキシ ドの平均分子量６５００の共重合 付加物（平均官能基数３）とのイ ソシアネート末端前駆縮合体：遊 離ＮＣＯ含量＝１６重量％） 物 性 嵩密度： ０．６３９／ｄ ばね定数： ０，９５ｔｆ／儂・１００ｄ圧縮永
久歪： １８．６％ 引張強度： １０．２ｋｇ／ｇ引張伸度：
１３１％ 耐水性 引張強度変化率ニー１９．５％ 引張伸度変化率ニー１７．２％ 耐アルカリ性 引張強度変化率ニー１７．６％ 引張伸度変化率ニー１＆３％ 耐疲労性： −１たり量１．３ ｍ独立気泡性：
独立気泡率９３．５％比較例 ３ ポリエーテルポリオール（＋） ４０（グリ
セリン／プロピレンオキシド ／エチレンオキシドの共重合付加物 物；平均官能基数３：平均分子量 ポリエーテルポリオール（ｎ） ａ。
セリン／プロピレンオキシド ／エチレンオキシドの共重合付加 物：平均官能基数３；平均分子量 ３ｏｏｏ） ポリエーテルポリオール（ｍ） ａｓ（クリ
セリン／ペンタエリスジドー ル／プロピレンオキシド／エチレ ンオキシドの共重合付加物：平均 官能基数３．７；平均分子量５，７００）グラフトポリ
オール １０（グリセリン／プロピレ
ンオキシド ／エチレンオキシドの共重合付加 物平均分子景５１００）にアクリ ルニトリル及びスチレンをアゾビ スイソブチロニトリル（重合開始 剤）の存在下でグラフト重合させ て得られるポリマーポリオール： 平均官能基数３；グラフト化率 １０％；平均分子量６０００） ヒドロキシ末端液状ポリブタジェン １５ホモポリオ
ール （平均官能基数２．５；数平均分子量 ２７５０ ；ヒドロキシ含有量０．７ ミリ当量／ｇ；ヨウ素価４２０） エチレングリコール ７水
０５３トリエチ
レンジアミン ０．７Ｂ液組成：
ＮＣＯＩｖｔｄｅｘポリインシアネート
／ポリオール １００のプレポリマー （４、４’−ジフェニルメタンジ インシアナートとグリセリン／ プロピレンオキシド／エチレン オキシドの平均分子量６５００ の共重合付加物（平均官能基数 ３）とのイソシアネート末端前 躯体；遊離ＮＣＯ含量＝１６重 量％） 物 性 嵩密度： ０．６５！）／ｃＪばね定数：
１．１５ｔ／／譚・１００ｄ圧縮永久歪−１，
０％ 引張強度： １５．Ｏｋｇ／ｍ耐水性 引張強度変化率ニー０９％ 引張伸度変化率： −０，３％ 耐アルカリ性 引張強度変化率ニー０．４％ 引張伸度変化率： −０，２％ 耐疲労性： へたり量０．１１關独立気泡体：
独立気泡率１００％実施例 ２ Ａ液組成： 重量部ポリエーテ
ルポリオ−Ａ／（１） ９０（クリセリン／
ペンタンエリスリト ール／プロピレンオキシド／エチ レンオキシドの共重合付加物；平 均官能基数３．７；平均分子量 グラフトポリオール （グリセリン／プロピレンオキシド ／エチレンオキシドの共重合付加 物（平均分子量５１００）にアク リルニトリル及びスチレンをアゾ ビスインブチロニトリル（重合量 始剤）の存在下でグラフト重合さ せて得られるポリマーポリオール： 平均官能基数３；グラフト化率 １５％；平均分子量６５００） ヒドロキシ末端液状ポリブタジエン ホモボリオール （平均官能基数２−２；数平均分子量 ４８００ ；ヒドロキシ含有量０．５ ミリ当量／ｇ；ヨウ素価５００） エチレングリコール ５．７水
０．４８ト
リエチレンジアミン ０．７Ｂ液組成
； ＮＣＯＩｎｄｅｘポリイソシアネ
ート／ポリオール １００のプレポリマー （４，４’−ジフェニルメタンジイ ソシアネートとグリセリン／プロピｔ・シンオキシド／
エチレンオキシド の平均分子量６５００の共重合材 加物とのイソシアネート末端前駆 縮合体：遊離ＮＣＯ含量＝１６重 量％） 物 性 嵩密度：ｏ、６５ｇ／ａ／１ ばね定数： ０．９５ ｔｆ／ａｎ−１００ｄ
圧縮永久歪； ４％ 引張強度＋ １４．５に＋？／ｃ＋ｄ引張伸度
： １３０％ 耐水性 引張強度変化率： −４，５％ 引張伸度変化率ニー４．２％ 耐アルカリ性 引張強度変化率ニー２３％ 引張伸度変化率ニー４．５％ 耐疲労性： へたシ量０．１５欝菖独立気泡性：
独立気泡率９９．９％比較例 Ｉ Ａ液組成二 重量部ポリエーテ
ルポリオール １００（グリセリン／プロピ
レンオキシド ／エチレンオキシドの共重合付加物； 物；平均官能基数３；平均分子量 ６ｓｏｏ） エチレングリコール ９゜７水
０６８ト
リエチレンジアミン ０．７ポリイソ
シアネート／ポリオール １００のプレポリマー （４、４’−ジフェニルメタンジイ ソシアネートと上記ポリエーテル ポリオールとのインシアネート末 端前駆縮合体；遊離ＮＣＯ含量＝ １６重重量） 物 性 嵩密度： ｏ、ｓａｙ、’ｙばね定数：
０．９８ ｔｆ／ｃｘ・１００ｃｄ圧縮永久歪：
３４％ 引張強度： ２Ｚ３ｋｇ／ｍ 引張伸度： ７８％ 耐水性 引張強度変化率ニー１８．８％ 引張強度変化率： −２５，０％ 耐アルカリ性 引張強度変化率ニー３５．２％ 引張強度変化率ニー３５．０％ 耐疲労性： へたシ量１．５ ＋ｕ独立気泡性：
独立気泡率８８５％比較例 ２ ポリエーテルポリオール（１） ４０（グリ
セリン／プロピレンオキシド ／エチレンオキシドの共重合付加 物；平均官能基数３；平均分子量 ポリエーテルポリオール（１） ３０（クリ
セリン／ペンタエリスリトー ル／プロピレンオキシド／エチレ ンオキシドの共重合付加物：平均 分子量５７００） グラフトポリオール ３０（グリセリ
ン／プロピＶＸキシド／ エチレンオキシドの共重合付加物 平均分子量５１００）にアクリル ニトリル及びスチレンをアゾビス インブチロニトリル（重合開始剤） の存在下でグラフト重合させて得１・ られるポリマーポリオール；平均 官能基数３；グラフト化率１５％； 数平均分子量６０００） エチレングリコール ７水
ｏ、５３ト
リエチレンジアミン ０７Ｂ液組成
； ＮＣＯＩｎｄｅｘポリイソシアネ
ートポリオール １００のプレポリマー （４、４’−ジフェニルメタンジイ ソシアナートとグリセリン／プロ ピレンオキシド／エチレンオキシ ドの平均分子量６５００の共重合 付加物（平均官能基数３）とのイ ソシアネート末端前駆縮合体：遊 離ＮＣＯ含量＝１６重量％） 物 性 嵩密度： ０．６３９／ｄ ばね定数： ０，９５ｔｆ／儂・１００ｄ圧縮永
久歪： １８．６％ 引張強度： １０．２ｋｇ／ｇ引張伸度：
１３１％ 耐水性 引張強度変化率ニー１９．５％ 引張伸度変化率ニー１７．２％ 耐アルカリ性 引張強度変化率ニー１７．６％ 引張伸度変化率ニー１＆３％ 耐疲労性： −１たり量１．３ ｍ独立気泡性：
独立気泡率９３．５％比較例 ３ ポリエーテルポリオール（＋） ４０（グリ
セリン／プロピレンオキシド ／エチレンオキシドの共重合付加物 物；平均官能基数３：平均分子量 ポリエーテルポリオール（ｎ） ａ。
（グリセリン／ペンタエリスリトー
ル／プロピレンオキシド／エチレ
ンオキシドの共重合付加物；平均
官能基数３．７：平均分子量５７００ ）ヒドロキシ末
端液状ポリブタジニ＞ ３０ホモポリオール （平均官能基数ｚ５；数平均分子量 ２７５０ ；ヒドロキシ含有量０．７ミミリ当量／ｇ、
ヨウ素価４２ｏ） エチレングリコール ７水
０，５３トリ
エチレンジアミン ０７ポリインシア
ネート／ポリオール ｌｏ。
端液状ポリブタジニ＞ ３０ホモポリオール （平均官能基数ｚ５；数平均分子量 ２７５０ ；ヒドロキシ含有量０．７ミミリ当量／ｇ、
ヨウ素価４２ｏ） エチレングリコール ７水
０，５３トリ
エチレンジアミン ０７ポリインシア
ネート／ポリオール ｌｏ。
のプレポリマー
（４、４’−ジフェニルメタンジイ
ソシアナートグリセリン／プロピ
レンオキシド／エチレンオキシド
の平均分子６５００の共重合付加
物（平均官能基数３）とのイン７
アネート末端前駆縮合体：遊離Ｎ
ＣＯ含量＝１６重量％）
物性
嵩密度： ０．６３＃／−
ばね定数： ０．６４ｆｔ／ａｎ弓ｏｏｆｆｌ
圧縮永久歪： ２０．４％ 引９１ｄｆ４ｍ ： １１． ｓ ｋｇ／ｃｄ
引張伸度−１５５％ 耐水性 引張強度変化率ニー１８．３％ 引張伸度変化率ニー１７．４％ 耐アルカリ性 引張強度変化率ニー１５．４％ 引張伸度変化率ニー１７．７％ 耐疲労性−へたり量１．２關 独立気泡性： 独立気泡率９３７％参考例１：防振
橋脚用接合部材の製造 添付の第１図に示すように、６００ｍｘ ６０００ｗＸ
６００ｍｍの方法を有するコンクリートブロック（１）
の底面に前記実施例１に記載したＡ液とＢ液とを混合し
たものを注加して厚さ２５ｍ、巾６６０順、長さ６００
０ｓｎ＋のウレタンニジストマ一層（２）を形成し、橋
脚用接合部材Ａを得た。
圧縮永久歪： ２０．４％ 引９１ｄｆ４ｍ ： １１． ｓ ｋｇ／ｃｄ
引張伸度−１５５％ 耐水性 引張強度変化率ニー１８．３％ 引張伸度変化率ニー１７．４％ 耐アルカリ性 引張強度変化率ニー１５．４％ 引張伸度変化率ニー１７．７％ 耐疲労性−へたり量１．２關 独立気泡性： 独立気泡率９３７％参考例１：防振
橋脚用接合部材の製造 添付の第１図に示すように、６００ｍｘ ６０００ｗＸ
６００ｍｍの方法を有するコンクリートブロック（１）
の底面に前記実施例１に記載したＡ液とＢ液とを混合し
たものを注加して厚さ２５ｍ、巾６６０順、長さ６００
０ｓｎ＋のウレタンニジストマ一層（２）を形成し、橋
脚用接合部材Ａを得た。
この部材をアムスラー圧縮試験機で圧縮し、ウレタンエ
ラストマーの歪量一応力の関係を測定した。その結果、
添付の第２図の直線（１）を得た。
ラストマーの歪量一応力の関係を測定した。その結果、
添付の第２図の直線（１）を得た。
比較のため、前記比較例１及び３に記載のＡ液とＢ液と
を混合し、上記と同様にして形成した接合部材Ｂ及びＣ
についても、上記と全く同様にして歪量一応力の関係を
測定しそれぞれ第２図の曲線（２）及び（３）を得た。
を混合し、上記と同様にして形成した接合部材Ｂ及びＣ
についても、上記と全く同様にして歪量一応力の関係を
測定しそれぞれ第２図の曲線（２）及び（３）を得た。
この結果から明らかなとおり、歪量が５〜８朋の領域で
、曲線（２〕及び（３）は変曲点を有し、接合部材Ｂ及
びＣはあたかもウレタンエラストマー中にある空気の層
が独立していないような塑性変形を示すに対し、独立気
泡率が１００％の接合部材Ａは直線（１）によって明ら
かオｉり完全な弾性変形をする。
、曲線（２〕及び（３）は変曲点を有し、接合部材Ｂ及
びＣはあたかもウレタンエラストマー中にある空気の層
が独立していないような塑性変形を示すに対し、独立気
泡率が１００％の接合部材Ａは直線（１）によって明ら
かオｉり完全な弾性変形をする。
これは圧縮永久歪が接合部材Ａく接合部材Ｂく接合部材
Ｃであることとも一致している。
Ｃであることとも一致している。
更に、第３図に示すように、橋脚用接合部材のコンクリ
ートブロックｆｉｌの中心にハンマーで矢印３の方向か
ら一定の大きさの衝撃を与え、防振材料ζ２）を介して
基盤コンクリ−）１４１（長さ８ｍ、巾１．２＋ｎ、高
さｉｎ、２３℃）に伝わる振動加速度をセンサー（５）
で受け、振動増巾も（ｅ）を通して衝撃振動をシグナル
プロセサー（三栄測器製）（７）に入力し、その波形を
Ｘ−Ｙレコーダー（８）で記録する。
ートブロックｆｉｌの中心にハンマーで矢印３の方向か
ら一定の大きさの衝撃を与え、防振材料ζ２）を介して
基盤コンクリ−）１４１（長さ８ｍ、巾１．２＋ｎ、高
さｉｎ、２３℃）に伝わる振動加速度をセンサー（５）
で受け、振動増巾も（ｅ）を通して衝撃振動をシグナル
プロセサー（三栄測器製）（７）に入力し、その波形を
Ｘ−Ｙレコーダー（８）で記録する。
そのチャートを第４図に示す。
第４図の（ｅ〜（３）は第２図のｆｌｌ〜（３）に対応
する部材のデータである。
する部材のデータである。
これより実施例１の防振材料はその振動の減衰が最も早
く小さくなるに対し、比較例１及び３の防振部材は０．
５ガルの振動に至る迄の時間が実施例１の防振部材の３
倍以上であり、本発明の防振材料の防振効果は極めて優
れていることが明らかである。
く小さくなるに対し、比較例１及び３の防振部材は０．
５ガルの振動に至る迄の時間が実施例１の防振部材の３
倍以上であり、本発明の防振材料の防振効果は極めて優
れていることが明らかである。
第１図は防振材料を取付けた橋脚用接合部材の斜視図で
あり、 第２図は歪量一応力の関係を示すグラフであり、第３図
は防振材料の振動減衰測定のだめの装置の概略図であシ
、 第４図は振動減衰測定の結果を示すチャートである。 輝寵８惰躬 手続補正書（昧 昭和５９年１０月２９日 特許庁長官 志 賀 学 殿 １、事件の表示 昭和５９特許順第１５７６８４号 ２、発明の名称 防振材料 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 名 称 （４３７） 日清紡績株式会社４、代理人
〒１０７ ５、補正命令の日付 なし ６、ＭＩ正の対象 明細書の「発明の詳細な説明」の欄 （１）明細誉第１５頁第８行に［５ｏｏＪとある後に「
の」を加入する。 （２）同第１６頁第１行に「ル等」とあるを「ル；アク
リロニトリル等」と訂正する。 （３）同第１６頁下から第２行に「官能数」とあるを「
平均官能基数」と訂正する。 （４）同第１９頁下から第４行ないし第２２頁第１０行
に「本発明において・・・・・・・・・判明しｆｃ、Ｊ
とあるを以下のとおシ訂正する。 −−１本発明において特に好適に使用しうブタツエン承
りオールとしては、例え 能基数２．２〜２４で数平均分子量が約とドロキシ末端
ブタジエ／ホモポリマ ー（例えばＡ ＲＣＯＣｈｅｍｉｃａｌ 社製ｐｏｌ
ｙｂｄ Ｒ−４５ＨＩ） 、平均官能基数２２〜２．４
で一−−−−量が約３５００のヒドロキシ末端プタチレ
ンコポリマ−（例えばＡＲＣＯ Ｃ’ｈｇｍｉｃａ１社製ｐｏｌｙ ｂｄ Ｃ’Ｓ −１
５） 、平均官能ノロは５〜２８で数平均分子量が約４
５００のヒドロキシ木端ブタノエン／アクリロニトリル
コポリマー（例えばＡ Ｂ Ｃ’ ＯＣｈｅｍｉｃａ１
社製ｐｏｌｙ ｂｄ ＣＩＶ−１５）などが皐げられ
る。 以上に述べた３棟のポリオール成分（α）、（ｂ）及び
（ｃ）の混合割合は、最終製品のウレタンエラストマー
に安来される物性等に応じて広範に変えうるが、一般に
は、（α）、（ｅ）及び（ｃ）の３成分の会計型ｉを基
準にして下記の範囲内に入るようにするのが好都合であ
る。 重量％ 重量％ （ｂ） ｌ 〜６０＃１．５〜４０ ２〜３０
重量％ 重量％ （ｃ） ｈ 〜５０１ ２〜４０ ３〜３０
重量％ 重量％ また、グラフトポリオール（ｂ）とポリブタジェンポリ
オール（ｅ）との混合比率は、（ｅ）／（ｃ）の重量比
で、一般に１ ／ ０．５〜１ ／ １．５、好捷しく
は１ ／ ０．８〜１ ／ １．２の範囲内にあること
が望ましく、また、ポリエーテルポリオール（ａ）とポ
リブタジェンポリオール（ｃ）の混合比率は、（（１）
／ （ｃ）の重量比で、一般に３／１−１５／１、好
ましくは４／１〜１０／１の範囲内にあるのが有利であ
る。 本発明に従いビニルモノマーグラフトｙｌｔリオール（
ｂ）及び液状ポリブタジェンポリオール（ｃ）を組合わ
せて使用することにより、得られるウレタンエラストマ
ーは、高荷重で且つ変形が拘束された条件下においても
、低嵩密度化による引張強度を低下させることなく、高
いはね定数を得ることがでキ、シかも圧縮永久歪を小さ
く抑え、耐水性及び耐アルカリ性における強度及び伸度
の変化率の小さいものをえることが出来るという従来の
エラストマーにはみられなかった新規な効果が得られる
ことが判明した。 本発明の特徴であるグラフトポリオールと液状ポリブタ
ジェンポリオールとの併用による新規な相乗効果として
達成される高度の独立気泡、耐水性及び耐アルカリ性に
おける強度及び伸びの小さな変化率、及び優れた撮動吸
収性と過度なばね係数や伸びが達成されるグラフトポリ
オール（ｅ）と液状ポリブタジェンポリオール（ｃ）の
好適な組合わせは、グラフト化率が１０〜１５％、数平
均分子量が５０００〜７０００で且つ平均官能基数が３
０〜３．８のグラフトポリオールと、数平均分子量が２
５００〜４８００で且つ平均官能基数が２２〜２．８の
液状ポリブタジェンポリオールとの、該グジフトボリオ
ール対該液状ポリブタジエ／ポリオールの混合比率が１
：０．５乃至１：１．５、特にｌ：０．８乃至１：１．
２の範囲内に入るような割合での組合わせであり、しか
も、該液状ポリブタジェンポリオールを（α）、（ｂ）
及び（ｃ）の３種のポリオール成分の合計Ｎ量を基準に
して３〜３０重ｊＩｋチの範囲内で混合した時に最も優
れた相乗効果が得られる。」 以上
あり、 第２図は歪量一応力の関係を示すグラフであり、第３図
は防振材料の振動減衰測定のだめの装置の概略図であシ
、 第４図は振動減衰測定の結果を示すチャートである。 輝寵８惰躬 手続補正書（昧 昭和５９年１０月２９日 特許庁長官 志 賀 学 殿 １、事件の表示 昭和５９特許順第１５７６８４号 ２、発明の名称 防振材料 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 名 称 （４３７） 日清紡績株式会社４、代理人
〒１０７ ５、補正命令の日付 なし ６、ＭＩ正の対象 明細書の「発明の詳細な説明」の欄 （１）明細誉第１５頁第８行に［５ｏｏＪとある後に「
の」を加入する。 （２）同第１６頁第１行に「ル等」とあるを「ル；アク
リロニトリル等」と訂正する。 （３）同第１６頁下から第２行に「官能数」とあるを「
平均官能基数」と訂正する。 （４）同第１９頁下から第４行ないし第２２頁第１０行
に「本発明において・・・・・・・・・判明しｆｃ、Ｊ
とあるを以下のとおシ訂正する。 −−１本発明において特に好適に使用しうブタツエン承
りオールとしては、例え 能基数２．２〜２４で数平均分子量が約とドロキシ末端
ブタジエ／ホモポリマ ー（例えばＡ ＲＣＯＣｈｅｍｉｃａｌ 社製ｐｏｌ
ｙｂｄ Ｒ−４５ＨＩ） 、平均官能基数２２〜２．４
で一−−−−量が約３５００のヒドロキシ末端プタチレ
ンコポリマ−（例えばＡＲＣＯ Ｃ’ｈｇｍｉｃａ１社製ｐｏｌｙ ｂｄ Ｃ’Ｓ −１
５） 、平均官能ノロは５〜２８で数平均分子量が約４
５００のヒドロキシ木端ブタノエン／アクリロニトリル
コポリマー（例えばＡ Ｂ Ｃ’ ＯＣｈｅｍｉｃａ１
社製ｐｏｌｙ ｂｄ ＣＩＶ−１５）などが皐げられ
る。 以上に述べた３棟のポリオール成分（α）、（ｂ）及び
（ｃ）の混合割合は、最終製品のウレタンエラストマー
に安来される物性等に応じて広範に変えうるが、一般に
は、（α）、（ｅ）及び（ｃ）の３成分の会計型ｉを基
準にして下記の範囲内に入るようにするのが好都合であ
る。 重量％ 重量％ （ｂ） ｌ 〜６０＃１．５〜４０ ２〜３０
重量％ 重量％ （ｃ） ｈ 〜５０１ ２〜４０ ３〜３０
重量％ 重量％ また、グラフトポリオール（ｂ）とポリブタジェンポリ
オール（ｅ）との混合比率は、（ｅ）／（ｃ）の重量比
で、一般に１ ／ ０．５〜１ ／ １．５、好捷しく
は１ ／ ０．８〜１ ／ １．２の範囲内にあること
が望ましく、また、ポリエーテルポリオール（ａ）とポ
リブタジェンポリオール（ｃ）の混合比率は、（（１）
／ （ｃ）の重量比で、一般に３／１−１５／１、好
ましくは４／１〜１０／１の範囲内にあるのが有利であ
る。 本発明に従いビニルモノマーグラフトｙｌｔリオール（
ｂ）及び液状ポリブタジェンポリオール（ｃ）を組合わ
せて使用することにより、得られるウレタンエラストマ
ーは、高荷重で且つ変形が拘束された条件下においても
、低嵩密度化による引張強度を低下させることなく、高
いはね定数を得ることがでキ、シかも圧縮永久歪を小さ
く抑え、耐水性及び耐アルカリ性における強度及び伸度
の変化率の小さいものをえることが出来るという従来の
エラストマーにはみられなかった新規な効果が得られる
ことが判明した。 本発明の特徴であるグラフトポリオールと液状ポリブタ
ジェンポリオールとの併用による新規な相乗効果として
達成される高度の独立気泡、耐水性及び耐アルカリ性に
おける強度及び伸びの小さな変化率、及び優れた撮動吸
収性と過度なばね係数や伸びが達成されるグラフトポリ
オール（ｅ）と液状ポリブタジェンポリオール（ｃ）の
好適な組合わせは、グラフト化率が１０〜１５％、数平
均分子量が５０００〜７０００で且つ平均官能基数が３
０〜３．８のグラフトポリオールと、数平均分子量が２
５００〜４８００で且つ平均官能基数が２２〜２．８の
液状ポリブタジェンポリオールとの、該グジフトボリオ
ール対該液状ポリブタジエ／ポリオールの混合比率が１
：０．５乃至１：１．５、特にｌ：０．８乃至１：１．
２の範囲内に入るような割合での組合わせであり、しか
も、該液状ポリブタジェンポリオールを（α）、（ｂ）
及び（ｃ）の３種のポリオール成分の合計Ｎ量を基準に
して３〜３０重ｊＩｋチの範囲内で混合した時に最も優
れた相乗効果が得られる。」 以上
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （ａ）平均官能基数が２．５〜４．５で且つ数平均分子
量が２０００〜３５００のポリエーテルポリオール、 （ｂ）平均官能基数が２．５〜４．０で且つグラフト化
率が４〜２０重量％のビニルモノマーグラフトポリオー
ル、 （ｃ）平均官能基数が２．０〜３．０で且つ、数平均分
子量が２０００〜７０００のヒドロキシ末端基を有する
液状ポリブタジエンポリオール、（ｄ）有機ポリイソシ
アネート、 （ｅ）鎖長延長剤、 （ｆ）発泡剤、及び （ｇ）ウレタン化触媒 から実質的になり、ＮＣＯインデックスが９０〜１１０
の範囲内にあり且つ鎖長延長剤を上記（ａ）、（ｂ）、
（ｃ）、（ｄ）及び（ｅ）の５成分の合計量を基準にし
て０．３×１０＾−＾３〜１．５×１０＾−＾３モル／
ｇの濃度で含むウレタンエラストマー発泡原液から調製
された嵩密度が０．４〜０．７５ｇ／ｃｍ＾３のウレタ
ン結合を有する低発泡ウレタンエラストマーよりなる防
振材料。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15768484A JPS6136315A (ja) | 1984-07-30 | 1984-07-30 | 防振材料 |
| EP85106945A EP0173004B1 (en) | 1984-07-30 | 1985-06-04 | Vibration isolator |
| DE8585106945T DE3568368D1 (en) | 1984-07-30 | 1985-06-04 | Vibration isolator |
| CA000483287A CA1247298A (en) | 1984-07-30 | 1985-06-06 | Vibration isolator |
| US06/741,836 US4689357A (en) | 1984-07-30 | 1985-06-06 | Vibration isolator |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15768484A JPS6136315A (ja) | 1984-07-30 | 1984-07-30 | 防振材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6136315A true JPS6136315A (ja) | 1986-02-21 |
| JPH0458493B2 JPH0458493B2 (ja) | 1992-09-17 |
Family
ID=15655123
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15768484A Granted JPS6136315A (ja) | 1984-07-30 | 1984-07-30 | 防振材料 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4689357A (ja) |
| EP (1) | EP0173004B1 (ja) |
| JP (1) | JPS6136315A (ja) |
| CA (1) | CA1247298A (ja) |
| DE (1) | DE3568368D1 (ja) |
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| JPH0642000A (ja) * | 1992-05-29 | 1994-02-15 | Nisshinbo Ind Inc | 地中梁変位吸収構造物及びその施工法 |
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| JP2010201868A (ja) * | 2009-03-05 | 2010-09-16 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | ウレタン製マウント部材の製造方法、およびウレタン製マウント部材 |
| WO2010126098A1 (ja) * | 2009-04-30 | 2010-11-04 | 株式会社クラレ | ポリウレタン系ブロック共重合体 |
| CN116023642A (zh) * | 2022-12-07 | 2023-04-28 | 清远高新华园科技协同创新研究院有限公司 | 一种非离子双键单体及其制备的水性丙烯酸聚合物与应用 |
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| US5300535A (en) * | 1988-10-25 | 1994-04-05 | Asahi Glass Company Ltd. | Method for producing polyurethane flexible foam |
| DE3837351C1 (ja) * | 1988-11-03 | 1989-11-23 | Th. Goldschmidt Ag, 4300 Essen, De | |
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| CN101631810B (zh) | 2006-12-29 | 2013-07-24 | 江森自控科技公司 | 聚氨酯泡沫组成、产品及方法 |
| DE102007023963B4 (de) * | 2007-05-23 | 2014-01-02 | Abi Anlagentechnik-Baumaschinen-Industriebedarf Maschinenfabrik Und Vertriebsgesellschaft Mbh | Vorrichtung für einen Schwingungserreger |
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| DE102013204991A1 (de) | 2013-03-21 | 2014-09-25 | Evonik Industries Ag | Herstellung von Polyurethanschäumen, die Polyole auf Polyolefinbasis enthalten |
| BR112017003310A2 (pt) * | 2014-08-18 | 2018-01-23 | Basf Se | polibutadienóis modificados por poliéster para produção de elastômeros de poliuretano e poliuretanos termoplásticos |
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-
1984
- 1984-07-30 JP JP15768484A patent/JPS6136315A/ja active Granted
-
1985
- 1985-06-04 EP EP85106945A patent/EP0173004B1/en not_active Expired
- 1985-06-04 DE DE8585106945T patent/DE3568368D1/de not_active Expired
- 1985-06-06 US US06/741,836 patent/US4689357A/en not_active Expired - Fee Related
- 1985-06-06 CA CA000483287A patent/CA1247298A/en not_active Expired
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| EP0173004B1 (en) | 1989-02-22 |
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