JPS6133812B2 - - Google Patents
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- JPS6133812B2 JPS6133812B2 JP57164290A JP16429082A JPS6133812B2 JP S6133812 B2 JPS6133812 B2 JP S6133812B2 JP 57164290 A JP57164290 A JP 57164290A JP 16429082 A JP16429082 A JP 16429082A JP S6133812 B2 JPS6133812 B2 JP S6133812B2
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- man
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- Expired
Links
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
Landscapes
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
この発明はメタクリロニトリル（以下MANと
略称する）の精製法、さらに詳しくはイソブチレ
ンあるいはターシヤリーブチルアルコール等のア
ンモキシデーシヨン反応物からMANを精製する
方法に関する。その目的は熱利用効率が高い
MANの精製法を提案するにある。 MANはイソブチレン等のアンモニアおよび酸
素との気相接触反応、すなわちアンモキシデーシ
ヨン反応により生成する。この反応生成物は
MANのほか、アセトニトリル、青酸、メタクロ
レイン、イソブチロニトリル等の微量成分を含有
し、高温ガス状で得られる。 この反応物からMANを分離精製して製品MAN
を取得する精製プロセスの１例を第１図を用い以
下に説明する。反応器内で得られたアンモキシデ
ーシヨン反応物は急冷塔１内で塔内を落下し循環
する冷却水に接触して降温し、降温したガスは吸
収塔２の底部にフイードされ、塔頂に送り込んだ
吸収水に吸収され、吸収液は回収塔３にフイード
され、吸収されないイナートガスは塔頂からオフ
ガスとして排出される。回収塔３では塔頂から溶
媒水を供給し、抽出蒸留を行ない、塔頂から
MANを主体とする反応物が回収され、塔底液は
放散塔４に抜出して塔頂からアセトニトリル等を
分離する。回収液は脱青酸脱水塔５において、青
酸、水を除却し、高沸分離塔６において、イソブ
チロニトリル等の高沸物を塔底から抜出し、塔頂
溜出液を製品塔７にフイードする。製品塔７にお
いては、塔頂から微量の低沸物を除き、塔底部の
導管８から製品MANが蒸気で取出される。 以上のMAN精製プロセスでは大量の水を用い
蒸留を繰返し、多量の熱を消費しMANコストに
占めるエネルギーコストの割合が高い。すなわ
ち、吸収塔においては、例えば25℃の吸収水を用
いるとMANトン当り38.2トンの飽和溶解度に見
合う水を必要とし、取扱う吸収液量は大量とな
り、さらに、回収塔では溶媒水を添加して抽出蒸
留が行なわれる。当然プロセス内では熱交換等を
行ない熱の有効利用が図られるが、それでも、
100℃以下の低温熱源は利用効率が悪く、利用す
ることなく廃捨される熱が少なくない。 この発明は上記事情に鑑みなされたもので、そ
の要旨は、MANを主成分とするアンモキシデー
シヨン反応物からMANを溶媒水を用いて吸収回
収し、これを蒸留して製品MANを得るプロセス
で、製品MANを蒸留塔の塔底部から蒸気にて取
出すに当り、蒸留塔の塔底部液の一部を塔底圧よ
り低圧となつた蒸発器に導き蒸発せしめ製品
MANを蒸気として取出すことを特徴とするMAN
の精製方法である。 第２図はこの発明になる精製プロセスの態様例
であり、製品塔７の底部には従来のリボイラー９
のほか、これとは別体のリボイラー１０が設けて
あり、このリボイラー１０は塔頂の減圧系と連結
してあり、塔底圧より塔内トレイの圧損分だけ低
圧となつている。また、リボイラー１０にはリボ
イラー９より低温の熱源が送り込まれている。製
品塔７の塔底液はリボイラー９内を循環し加熱さ
れるとともに、その一部はリボイラー１０内に導
かれて減圧となつたシエル内で加熱されて蒸発
し、その一部は導管１１から製品MANとして取
出され、残部は製品塔７塔底部にリターンされ
る。 この精製方法は以上の構成であるので、塔底圧
より低圧となつているリボイラー１０の熱源は従
来のリボイラー９の熱源に比べて低温でよく、従
来、有効に利用できず廃捨していた潜熱、あるい
は顕熱、例えば、放散塔溜出蒸気、あるいは回収
塔、放散塔等の塔底から抜出される溶媒水等を利
用でき省エネルギー化が達成できる。なお、リボ
イラー１０は製品塔の塔頂減圧系に連結して減圧
としたが、他の手段によつて減圧となしてもよ
い。要は塔底より低圧となし、有効利用し得なか
つた低温熱源が利用できる圧まで減圧すればよ
い。しかし塔頂の減圧系と連結するのが設備が共
用でき、運転も容易で適当な減圧が得られて好適
である。 実施例 第２図に示した製品塔と同様構造の蒸留塔にお
いて、製品MANを蒸留取得するに当つて、塔底
液をリボイラー９に導き加熱するとともに、製品
MANの抜出し蒸気に見合う塔底液の一部をリボ
イラー１０に導き加熱蒸発せしめ製品MANを蒸
気で取出した。この際のリボイラー９，１０は下
記条件であつた。なお、リボイラーは蒸気加熱
し、総括伝熱係数は400Kcal/m2・hr・℃であつ
た。
略称する）の精製法、さらに詳しくはイソブチレ
ンあるいはターシヤリーブチルアルコール等のア
ンモキシデーシヨン反応物からMANを精製する
方法に関する。その目的は熱利用効率が高い
MANの精製法を提案するにある。 MANはイソブチレン等のアンモニアおよび酸
素との気相接触反応、すなわちアンモキシデーシ
ヨン反応により生成する。この反応生成物は
MANのほか、アセトニトリル、青酸、メタクロ
レイン、イソブチロニトリル等の微量成分を含有
し、高温ガス状で得られる。 この反応物からMANを分離精製して製品MAN
を取得する精製プロセスの１例を第１図を用い以
下に説明する。反応器内で得られたアンモキシデ
ーシヨン反応物は急冷塔１内で塔内を落下し循環
する冷却水に接触して降温し、降温したガスは吸
収塔２の底部にフイードされ、塔頂に送り込んだ
吸収水に吸収され、吸収液は回収塔３にフイード
され、吸収されないイナートガスは塔頂からオフ
ガスとして排出される。回収塔３では塔頂から溶
媒水を供給し、抽出蒸留を行ない、塔頂から
MANを主体とする反応物が回収され、塔底液は
放散塔４に抜出して塔頂からアセトニトリル等を
分離する。回収液は脱青酸脱水塔５において、青
酸、水を除却し、高沸分離塔６において、イソブ
チロニトリル等の高沸物を塔底から抜出し、塔頂
溜出液を製品塔７にフイードする。製品塔７にお
いては、塔頂から微量の低沸物を除き、塔底部の
導管８から製品MANが蒸気で取出される。 以上のMAN精製プロセスでは大量の水を用い
蒸留を繰返し、多量の熱を消費しMANコストに
占めるエネルギーコストの割合が高い。すなわ
ち、吸収塔においては、例えば25℃の吸収水を用
いるとMANトン当り38.2トンの飽和溶解度に見
合う水を必要とし、取扱う吸収液量は大量とな
り、さらに、回収塔では溶媒水を添加して抽出蒸
留が行なわれる。当然プロセス内では熱交換等を
行ない熱の有効利用が図られるが、それでも、
100℃以下の低温熱源は利用効率が悪く、利用す
ることなく廃捨される熱が少なくない。 この発明は上記事情に鑑みなされたもので、そ
の要旨は、MANを主成分とするアンモキシデー
シヨン反応物からMANを溶媒水を用いて吸収回
収し、これを蒸留して製品MANを得るプロセス
で、製品MANを蒸留塔の塔底部から蒸気にて取
出すに当り、蒸留塔の塔底部液の一部を塔底圧よ
り低圧となつた蒸発器に導き蒸発せしめ製品
MANを蒸気として取出すことを特徴とするMAN
の精製方法である。 第２図はこの発明になる精製プロセスの態様例
であり、製品塔７の底部には従来のリボイラー９
のほか、これとは別体のリボイラー１０が設けて
あり、このリボイラー１０は塔頂の減圧系と連結
してあり、塔底圧より塔内トレイの圧損分だけ低
圧となつている。また、リボイラー１０にはリボ
イラー９より低温の熱源が送り込まれている。製
品塔７の塔底液はリボイラー９内を循環し加熱さ
れるとともに、その一部はリボイラー１０内に導
かれて減圧となつたシエル内で加熱されて蒸発
し、その一部は導管１１から製品MANとして取
出され、残部は製品塔７塔底部にリターンされ
る。 この精製方法は以上の構成であるので、塔底圧
より低圧となつているリボイラー１０の熱源は従
来のリボイラー９の熱源に比べて低温でよく、従
来、有効に利用できず廃捨していた潜熱、あるい
は顕熱、例えば、放散塔溜出蒸気、あるいは回収
塔、放散塔等の塔底から抜出される溶媒水等を利
用でき省エネルギー化が達成できる。なお、リボ
イラー１０は製品塔の塔頂減圧系に連結して減圧
としたが、他の手段によつて減圧となしてもよ
い。要は塔底より低圧となし、有効利用し得なか
つた低温熱源が利用できる圧まで減圧すればよ
い。しかし塔頂の減圧系と連結するのが設備が共
用でき、運転も容易で適当な減圧が得られて好適
である。 実施例 第２図に示した製品塔と同様構造の蒸留塔にお
いて、製品MANを蒸留取得するに当つて、塔底
液をリボイラー９に導き加熱するとともに、製品
MANの抜出し蒸気に見合う塔底液の一部をリボ
イラー１０に導き加熱蒸発せしめ製品MANを蒸
気で取出した。この際のリボイラー９，１０は下
記条件であつた。なお、リボイラーは蒸気加熱
し、総括伝熱係数は400Kcal/m2・hr・℃であつ
た。
【表】
比較例
実施例の蒸留塔において、リボイラー１０を用
いず、すべての熱負荷をリボイラー９でまかな
い、製品MANを蒸留し、実施例と同量の製品
MAN蒸気を塔底部から取出した。この時のリボ
イラー９の条件は下表の通りであつた。なお、リ
ボイラーは蒸気にて加熱し総括伝熱係数は400Kc
ａｌ／m2・ｈｒ・℃であつた。
いず、すべての熱負荷をリボイラー９でまかな
い、製品MANを蒸留し、実施例と同量の製品
MAN蒸気を塔底部から取出した。この時のリボ
イラー９の条件は下表の通りであつた。なお、リ
ボイラーは蒸気にて加熱し総括伝熱係数は400Kc
ａｌ／m2・ｈｒ・℃であつた。
【表】
実施例においては、リボイラー１０はチユーブ
温度が低く熱源を蒸気より他の低熱源に代替が可
能であり、今まで有効利用されなかつた熱源に切
替えて1.1トン／Hrの蒸気節減ができた。 これに反して比較例の場合はリボイラー９のチ
ユーブ温度が高く蒸気から他の熱源に切替えるこ
とができなかつた。
温度が低く熱源を蒸気より他の低熱源に代替が可
能であり、今まで有効利用されなかつた熱源に切
替えて1.1トン／Hrの蒸気節減ができた。 これに反して比較例の場合はリボイラー９のチ
ユーブ温度が高く蒸気から他の熱源に切替えるこ
とができなかつた。
第１図は従来のMAN精製プロセスのフローシ
ート、第２図はこの精製方法による製品塔部分の
フローシートである。 １……急冷塔、２……吸収塔、３……回収塔、
４……放散塔、５……脱青酸脱水塔、６……高沸
分離塔、７……製品塔、８……導管、９……リボ
イラー、１０……リボイラー、１１……導管。
ート、第２図はこの精製方法による製品塔部分の
フローシートである。 １……急冷塔、２……吸収塔、３……回収塔、
４……放散塔、５……脱青酸脱水塔、６……高沸
分離塔、７……製品塔、８……導管、９……リボ
イラー、１０……リボイラー、１１……導管。
Claims (1)
- １ メタクリロニトリルを主成分とするアンモキ
シデーシヨン反応物からメタクリロニトリルを溶
媒水を用いて吸収、回収し、これを蒸留して製品
メタクリロニトリルを得るプロセスで、製品メタ
クリロニトリルを蒸留塔の塔底部から蒸気にて取
出すに当り、該蒸留塔の塔底部液の一部を塔底圧
より低圧となつた蒸発器に導き蒸発せしめ製品メ
タクリロニトリルを蒸気として取出すことを特徴
とするメタリロニトリルの精製方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57164290A JPS5953456A (ja) | 1982-09-21 | 1982-09-21 | メタクリロニトリルの精製方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57164290A JPS5953456A (ja) | 1982-09-21 | 1982-09-21 | メタクリロニトリルの精製方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5953456A JPS5953456A (ja) | 1984-03-28 |
| JPS6133812B2 true JPS6133812B2 (ja) | 1986-08-04 |
Family
ID=15790293
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57164290A Granted JPS5953456A (ja) | 1982-09-21 | 1982-09-21 | メタクリロニトリルの精製方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5953456A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5785728B2 (ja) * | 2011-02-15 | 2015-09-30 | 旭化成ケミカルズ株式会社 | 不飽和ニトリルの蒸留方法及び蒸留装置、並びに不飽和ニトリルの製造方法 |
-
1982
- 1982-09-21 JP JP57164290A patent/JPS5953456A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5953456A (ja) | 1984-03-28 |
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