JPS6131817Y2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6131817Y2 JPS6131817Y2 JP1981188030U JP18803081U JPS6131817Y2 JP S6131817 Y2 JPS6131817 Y2 JP S6131817Y2 JP 1981188030 U JP1981188030 U JP 1981188030U JP 18803081 U JP18803081 U JP 18803081U JP S6131817 Y2 JPS6131817 Y2 JP S6131817Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- abrasive grains
- grinding wheel
- grinding
- binder
- strength
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
考案の技術分野
本考案は耐熱性の高強度繊維を用いて砥粒の保
持力を強化した研削砥石に関する。
持力を強化した研削砥石に関する。
考案の技術的背景とその問題点
従来、ダイヤモンド砥粒を用いた研削砥石はダ
イヤモンド砥粒が高価であるので、ダイヤモンド
砥粒に対して強力な保持力をもつたメタルボンド
砥石が用いられている。このメタルボンド砥石
は、砥粒の脱落性などの自生作用は期待できず良
好な砥削能率を得ることはできない。したがつ
て、ダイヤモンド砥粒を用いたメタルボンド砥石
の使用は研削除去量の小さい超硬合金などの硬質
物質の研削あるいは仕上げ研削に限定されてい
た。近時このようなダイヤモンド砥粒を用いて通
常の研削加工を行う試みがなされているが、レジ
ノイド砥石やビトリフアイド砥石では砥粒の保持
力がメタルボンド砥石に比べて弱くダイヤモンド
砥粒が容易に脱落するので実用化が困難であつ
た。
イヤモンド砥粒が高価であるので、ダイヤモンド
砥粒に対して強力な保持力をもつたメタルボンド
砥石が用いられている。このメタルボンド砥石
は、砥粒の脱落性などの自生作用は期待できず良
好な砥削能率を得ることはできない。したがつ
て、ダイヤモンド砥粒を用いたメタルボンド砥石
の使用は研削除去量の小さい超硬合金などの硬質
物質の研削あるいは仕上げ研削に限定されてい
た。近時このようなダイヤモンド砥粒を用いて通
常の研削加工を行う試みがなされているが、レジ
ノイド砥石やビトリフアイド砥石では砥粒の保持
力がメタルボンド砥石に比べて弱くダイヤモンド
砥粒が容易に脱落するので実用化が困難であつ
た。
考案の目的
本考案はダイヤモンド砥粒の脱落の抑制により
重研削にも適用することのできる研削砥石を提供
することにある。
重研削にも適用することのできる研削砥石を提供
することにある。
考案の概要
例えばダイヤモンド砥粒などの砥粒を例えばレ
ジノイド砥石に保持させ、かつこのレジノイド砥
石に砥石のほぼ回転方向に耐熱性の高強度繊維を
配向させることにより砥粒の保持力を強化したも
のである。
ジノイド砥石に保持させ、かつこのレジノイド砥
石に砥石のほぼ回転方向に耐熱性の高強度繊維を
配向させることにより砥粒の保持力を強化したも
のである。
考案の実施例
第１図及び第２図は、それぞれこの実施例の研
削砥石１の平面図及びＸ−X′線断面図を示して
いる。この研削砥石１は、回転中心と同軸の貫通
穴２が穿設された例えばアルミニウム等からなる
円板状の台金３、この台金３と同軸にこの台金３
の外周面に密着された例えば布ベーク等からなる
円環状のパツキング層４及びパツキン層４の外周
面上に形成された砥粒層５から構成されている。
第３図及び第４図はそれぞれ第１図のＹ−Y′線
及びＸ−X′線における砥粒層５の要部拡大断面
図である。砥粒層５は、例えばダイヤモンド、窒
化珪素（Si3N4）、CBN（Cubic Boron Nitride）
等の砥粒６…、砥粒６…を分散保持する例えばフ
エノール系樹脂やポリイミド等のレジノイドから
なる結合剤７及び繊維方向が研削砥石１のほぼ回
転方向になるように上記砥粒６…とともに結合剤
７中に分散された同心円状又は螺旋状の引張強度
100Kg／mm2以上で、1000℃前後までの耐熱特性が
保障された例えばカーボン繊維（例えば、商品名
「カーボロン」・日本カーボン(株)製）、アルミナ繊
維などの高強度繊維８…からなつている。上記高
強度繊維８…の線径は砥粒６…の粒径より小さい
５μｍ〜50μｍが好適であり、少くとも研削砥石
１の一周分は連続した繊維であることが好まし
い。
削砥石１の平面図及びＸ−X′線断面図を示して
いる。この研削砥石１は、回転中心と同軸の貫通
穴２が穿設された例えばアルミニウム等からなる
円板状の台金３、この台金３と同軸にこの台金３
の外周面に密着された例えば布ベーク等からなる
円環状のパツキング層４及びパツキン層４の外周
面上に形成された砥粒層５から構成されている。
第３図及び第４図はそれぞれ第１図のＹ−Y′線
及びＸ−X′線における砥粒層５の要部拡大断面
図である。砥粒層５は、例えばダイヤモンド、窒
化珪素（Si3N4）、CBN（Cubic Boron Nitride）
等の砥粒６…、砥粒６…を分散保持する例えばフ
エノール系樹脂やポリイミド等のレジノイドから
なる結合剤７及び繊維方向が研削砥石１のほぼ回
転方向になるように上記砥粒６…とともに結合剤
７中に分散された同心円状又は螺旋状の引張強度
100Kg／mm2以上で、1000℃前後までの耐熱特性が
保障された例えばカーボン繊維（例えば、商品名
「カーボロン」・日本カーボン(株)製）、アルミナ繊
維などの高強度繊維８…からなつている。上記高
強度繊維８…の線径は砥粒６…の粒径より小さい
５μｍ〜50μｍが好適であり、少くとも研削砥石
１の一周分は連続した繊維であることが好まし
い。
また、高強度繊維８…の密度は20〜100本／mm2
程度が好ましい。このような研削砥石１は、まず
パツキン層４を環装した台金３を、砥粒層５の厚
み分だけ大きい内径の有底穴が設けられた型に上
記有底穴と同軸になるように挿入する。このとき
砥粒層５と同一形状の間隙が形成されている。こ
の間隙に砥石６…と結合剤７を徐々に充填すると
同時に高強度繊維８…を砥粒６…と結合剤７との
間に密度が上記20〜100本／mm2となるように巻装
する。しかして、焼成温度50〜100℃で約５分〜
10分間、成型圧力50〜100Kg／cm2で第１回の加圧
焼成を行う。つぎに、焼成温度100〜190℃で約30
分間、成型圧力約300Kg／cm2で第２回の加圧焼成
を行う。つぎに、圧力約150Kg／cm2で加圧水冷す
る。その結果、パツキン層４の外周面上に砥粒層
５が形成され研削砥石１ができる。この実施例に
おける研削砥石１及び高強度繊維を含有しない砥
石について抗折力試験を行つたところ、高強度繊
維を含有しない砥石の場合は抗折力が500〜800
Kg／mm2であるのに対して、この実施例における砥
石の抗折力は1000〜1200Kg／mm2と向上している。
程度が好ましい。このような研削砥石１は、まず
パツキン層４を環装した台金３を、砥粒層５の厚
み分だけ大きい内径の有底穴が設けられた型に上
記有底穴と同軸になるように挿入する。このとき
砥粒層５と同一形状の間隙が形成されている。こ
の間隙に砥石６…と結合剤７を徐々に充填すると
同時に高強度繊維８…を砥粒６…と結合剤７との
間に密度が上記20〜100本／mm2となるように巻装
する。しかして、焼成温度50〜100℃で約５分〜
10分間、成型圧力50〜100Kg／cm2で第１回の加圧
焼成を行う。つぎに、焼成温度100〜190℃で約30
分間、成型圧力約300Kg／cm2で第２回の加圧焼成
を行う。つぎに、圧力約150Kg／cm2で加圧水冷す
る。その結果、パツキン層４の外周面上に砥粒層
５が形成され研削砥石１ができる。この実施例に
おける研削砥石１及び高強度繊維を含有しない砥
石について抗折力試験を行つたところ、高強度繊
維を含有しない砥石の場合は抗折力が500〜800
Kg／mm2であるのに対して、この実施例における砥
石の抗折力は1000〜1200Kg／mm2と向上している。
上記構成の研削砥石１を用いて研削加工を行う
と第５図に示すように、被加工物９と砥粒６との
接触点すなわち加工点１０を境にして結合剤７に
は佳縮力及び引張力がかかる。また、加工点１０
においてのみ砥粒６…は瞬間的に高温に加熱され
膨張と収縮を繰返す。その結果、結合剤７は引張
荷重と圧縮荷重とを繰返し受けて破壊し、砥石６
…が脱落しやすくなつている。ところが、研削砥
石１にはその回転方向に高強度繊維８…が存在し
ているので、結合剤７が強化される結果砥粒６…
は強力に保持され高強度繊維８…がない場合に比
べて衝撃力や疲労による破壊を惹起する荷重を受
けても砥粒６…は脱落しにくくなる。その結果、
この実施例の研削砥石１の結合剤７による砥石６
…の保持力は、レジノイド砥石より強く、メタル
ボンド砥石よりは弱いものとなる。したがつて、
メタルボンド砥石よりも研削能率が向上し、かつ
レジノイド砥石のように砥粒の脱落が著しくない
ので通常の研削加工にも適用することができる。
と第５図に示すように、被加工物９と砥粒６との
接触点すなわち加工点１０を境にして結合剤７に
は佳縮力及び引張力がかかる。また、加工点１０
においてのみ砥粒６…は瞬間的に高温に加熱され
膨張と収縮を繰返す。その結果、結合剤７は引張
荷重と圧縮荷重とを繰返し受けて破壊し、砥石６
…が脱落しやすくなつている。ところが、研削砥
石１にはその回転方向に高強度繊維８…が存在し
ているので、結合剤７が強化される結果砥粒６…
は強力に保持され高強度繊維８…がない場合に比
べて衝撃力や疲労による破壊を惹起する荷重を受
けても砥粒６…は脱落しにくくなる。その結果、
この実施例の研削砥石１の結合剤７による砥石６
…の保持力は、レジノイド砥石より強く、メタル
ボンド砥石よりは弱いものとなる。したがつて、
メタルボンド砥石よりも研削能率が向上し、かつ
レジノイド砥石のように砥粒の脱落が著しくない
ので通常の研削加工にも適用することができる。
なお、上記実施例においては結合剤がレジノイ
ドであるレジノイド砥石についてのものである
が、結合剤の主成分が生ゴムであるラバー砥石、
結合剤がセラツク樹脂であるセラツク砥石に対し
て、それらの回転方向に高強度繊維を配向させた
研削砥石にも本考案の要旨の範囲内である。この
場合も、上記実施例と同様に砥粒保持力が向上す
るのみならず研削砥石全体としての強度が向上す
るので砥石破壊による災害を防止できる。さら
に、高強度繊維としてレジン繊維を用いても、上
記実施例とほぼ同様の効果を得ることができる。
ドであるレジノイド砥石についてのものである
が、結合剤の主成分が生ゴムであるラバー砥石、
結合剤がセラツク樹脂であるセラツク砥石に対し
て、それらの回転方向に高強度繊維を配向させた
研削砥石にも本考案の要旨の範囲内である。この
場合も、上記実施例と同様に砥粒保持力が向上す
るのみならず研削砥石全体としての強度が向上す
るので砥石破壊による災害を防止できる。さら
に、高強度繊維としてレジン繊維を用いても、上
記実施例とほぼ同様の効果を得ることができる。
考案の効果
本考案の研削砥石は以下のような顕著な効果を
奏する。
奏する。
(イ) レジノイド砥石に比べて砥粒保持力が強く、
かつメタルボンド砥石に比べて砥粒が適度に脱
落するので、従来のメタルボンドによるダイヤ
モンド砥石や、窒化珪素（Si3N4）やCBN
（Cubic Boron Nitride）などの超砥粒を用いた
砥石に比べ研削能率が向上するとともに、従来
仕上げ研削に限定されていた超砥粒による通常
研粒を実用化することができる。
かつメタルボンド砥石に比べて砥粒が適度に脱
落するので、従来のメタルボンドによるダイヤ
モンド砥石や、窒化珪素（Si3N4）やCBN
（Cubic Boron Nitride）などの超砥粒を用いた
砥石に比べ研削能率が向上するとともに、従来
仕上げ研削に限定されていた超砥粒による通常
研粒を実用化することができる。
(ロ) 高強度繊維により研削砥石のマクロ的強度が
向上するので、研削砥石の破壊の虞が少くなり
安全な砥石を得ることができる。
向上するので、研削砥石の破壊の虞が少くなり
安全な砥石を得ることができる。
第１図及び第２図はそれぞれ本考案の一実施例
の研削砥石の平面図及び要部断面図、第３図及び
第４図は高強度繊維の配向を示す要部拡大断面
図、第５図は本考案の研削砥石による研削を示す
図である。 １…研削砥石、６…砥石、７…結合剤、８…高
強度繊維。
の研削砥石の平面図及び要部断面図、第３図及び
第４図は高強度繊維の配向を示す要部拡大断面
図、第５図は本考案の研削砥石による研削を示す
図である。 １…研削砥石、６…砥石、７…結合剤、８…高
強度繊維。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 (1) 円板状の台金と、この台金の外周面に形成さ
れた砥粒層とを具備し、上記砥粒層は、複数の
砥粒と、これらの砥粒を分散保持する結合剤
と、この結合剤中に上記台金のほぼ円周方向に
沿つて上記砥粒とともに分散して配向され且つ
上記砥粒の粒径より小さい線径を有する複数本
の高強度繊維とからなることを特徴とする研削
砥石。 (2) 砥粒は超砥粒であり且つ結合剤はレジノイド
であることを特徴とする実用新案登録請求の範
囲第１項に記載の研削砥石。 (3) 高強度繊維がカーボン繊維であることを特徴
とする実用新案登録請求の範囲第１項記載の研
削砥石。 (4) 高強度繊維がアルミナ繊維であることを特徴
とする実用新案登録請求の範囲第１項記載の研
削砥石。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18803081U JPS5893456U (ja) | 1981-12-18 | 1981-12-18 | 研削砥石 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18803081U JPS5893456U (ja) | 1981-12-18 | 1981-12-18 | 研削砥石 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5893456U JPS5893456U (ja) | 1983-06-24 |
| JPS6131817Y2 true JPS6131817Y2 (ja) | 1986-09-16 |
Family
ID=29991284
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18803081U Granted JPS5893456U (ja) | 1981-12-18 | 1981-12-18 | 研削砥石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5893456U (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA1324492C (en) * | 1986-04-02 | 1993-11-23 | Richard H. Sioui | Composite grinding wheel |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4710158Y1 (ja) * | 1969-06-27 | 1972-04-15 | ||
| JPS6043083B2 (ja) * | 1976-08-27 | 1985-09-26 | 株式会社クボタ | 田植機における整地装置 |
-
1981
- 1981-12-18 JP JP18803081U patent/JPS5893456U/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5893456U (ja) | 1983-06-24 |
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