JPS6129807A - デポラライザの作製方法 - Google Patents
デポラライザの作製方法Info
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- JPS6129807A JPS6129807A JP15166984A JP15166984A JPS6129807A JP S6129807 A JPS6129807 A JP S6129807A JP 15166984 A JP15166984 A JP 15166984A JP 15166984 A JP15166984 A JP 15166984A JP S6129807 A JPS6129807 A JP S6129807A
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- light
- polarization
- light source
- maintaining optical
- optical fiber
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- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（技術分野）
本発明は偏波保持光ファイ２々を複数本接続してデポラ
ライザを作製する方法に関するものである。
ライザを作製する方法に関するものである。
（従来技術）
デポラライザは光源からの出力光を無偏波にするもので
あり、偏波保持光ファイ２々の複屈折軸を４５°づつ複
数本接続して作製される。
あり、偏波保持光ファイ２々の複屈折軸を４５°づつ複
数本接続して作製される。
従来、この種の方法としては、第３図に示すような方法
が採られていた。すなわち、まず同図（ａ）において、
光源からの光１は偏光子２により直線偏光されて入射光
３となり、そして光源側偏波保持光ファイバ４に入射さ
れる。このファイバ４を通過した光５は検光子６を通り
、光ノξワーメータ７で受光される。検光子６を回転さ
せて、その時の光ノクワーの最大値Ｐｍａｘ と最小
値Ｐｍ１ｎ を求め、下式（１）のηが最大となるよ
うな偏光子２０回転位置を求める。
が採られていた。すなわち、まず同図（ａ）において、
光源からの光１は偏光子２により直線偏光されて入射光
３となり、そして光源側偏波保持光ファイバ４に入射さ
れる。このファイバ４を通過した光５は検光子６を通り
、光ノξワーメータ７で受光される。検光子６を回転さ
せて、その時の光ノクワーの最大値Ｐｍａｘ と最小
値Ｐｍ１ｎ を求め、下式（１）のηが最大となるよ
うな偏光子２０回転位置を求める。
Ｐｍａｘ ４− Ｐｍ１ｎ
以上の操作で入射光３の偏波面をファイバ４の複屈折軸
に合わせた後、第３図（ｂ）に示すように、接続すべき
もう一本の反光源側偏波保持光ファイバ８を光源側ファ
イバ４と接続点９で突合わせる。この反光源側ファイン
：！８の出射光は、第３図（ａ）の場合と同様に検光子
６を通り、光ノ々ワーメータ７で受光される。次に、検
光子６を回転させ、受光、ｏワーが最大となる位置にお
いて、接続点９で両ファイバ４，８のコアの軸を合わせ
る。さらに、検光子６を回転させて、再びＰｍａｘ ＊
Ｐｍ１ｎ ｋ測定し、上式（１）のηが最小となるよ
う、接続点９において反光源側ノアイノ々８の入射端を
回転させる。このように、第３図（ａ） 、 （ｂ）の
手順を経て、偏波保持光ファイ２ぐ４゜８のコアの軸を
合わせるとともに複屈折軸を４５°に合わせる。
に合わせた後、第３図（ｂ）に示すように、接続すべき
もう一本の反光源側偏波保持光ファイバ８を光源側ファ
イバ４と接続点９で突合わせる。この反光源側ファイン
：！８の出射光は、第３図（ａ）の場合と同様に検光子
６を通り、光ノ々ワーメータ７で受光される。次に、検
光子６を回転させ、受光、ｏワーが最大となる位置にお
いて、接続点９で両ファイバ４，８のコアの軸を合わせ
る。さらに、検光子６を回転させて、再びＰｍａｘ ＊
Ｐｍ１ｎ ｋ測定し、上式（１）のηが最小となるよ
う、接続点９において反光源側ノアイノ々８の入射端を
回転させる。このように、第３図（ａ） 、 （ｂ）の
手順を経て、偏波保持光ファイ２ぐ４゜８のコアの軸を
合わせるとともに複屈折軸を４５°に合わせる。
ところが、実際には、ファイノ々長が長いために、光源
側入射端、接続点、受光点は離れた位置にある。そのた
め、検光子６と光ノξワーメータ７は、接続点と受光点
の２ケ所に必要となる。
側入射端、接続点、受光点は離れた位置にある。そのた
め、検光子６と光ノξワーメータ７は、接続点と受光点
の２ケ所に必要となる。
また、各作業点が離れた場合、偏光子２と検光子６の回
転角を同期して操作するのは非常に難しく、複雑な手法
を必要とし、しかも時間がかかる。このように、従来の
デポラライザの作製方法には多くの解決すべき問題があ
った。
転角を同期して操作するのは非常に難しく、複雑な手法
を必要とし、しかも時間がかかる。このように、従来の
デポラライザの作製方法には多くの解決すべき問題があ
った。
（発明の目的）
本発明は、上記事情を考慮してなされたものであり、接
続する２本の偏波保持光ファイ２々の出射端から反射し
てくる光を光源側の入射端だけで検出して、両ファイバ
の複屈折軸を４５°に合わせ、かつコアの軸を合わせる
ことにより、より速みやかに複屈折軸およびコア軸の調
心を行い、かつより簡便な装置構成を可能として、装置
保守の容易なデ２ラライザの作製方法を実現するもので
ある。
続する２本の偏波保持光ファイ２々の出射端から反射し
てくる光を光源側の入射端だけで検出して、両ファイバ
の複屈折軸を４５°に合わせ、かつコアの軸を合わせる
ことにより、より速みやかに複屈折軸およびコア軸の調
心を行い、かつより簡便な装置構成を可能として、装置
保守の容易なデ２ラライザの作製方法を実現するもので
ある。
（発明の構ＦｆＬ）
第１の発明は偏波保持光ファインζを各々の複屈折軸同
士ヲ４５°の角度で複数本接続してデポラライザを製作
する方法において、光源側聞波光ファイツクに直線偏光
を入射し、該光源側偏波保持光ファイ／Ｓの出射端で反
射して再びその入射端にもどってくる光の中の入射光と
垂直な電界成分を検出し、これが最小となるように光源
側偏波保持光ファイバを回転させてその複屈折軸を入射
光の偏波方向と一致させ、その後接続すべきもう一方の
反光源側偏波保持光ファイバを接続点において突合わせ
、この接続点を通過した光が反光源側偏波保持光ファイ
・くの出射端で反射してから再び接続点を通過して光源
側偏波保持光ファイ・ぐの入射端にもどってくるときの
その光の中の入射光と垂直な電界成分全検出し、これが
最大になるように反光源側偏波保持光ファイバ全回転さ
せ、この状態で入射端にもどってくる光の強度が最大に
々るように両偏光保持光ファイバのコアの軸合わせ全行
い、接続することを特徴とし、第２の発明は偏波保持光
ファイバを各々の複屈折軸同士＝４５Ｏの角度で複数本
接続してデポラライザを製作する方法において、光源側
聞波光ファイツクに直線偏光を入射し、該光源側偏波保
持光ファイバの出射端で反射して再びその入射端にもど
ってくる光の中の入射光と垂直な電界成分を検出し、こ
れが最小となるように光源側偏波保持光ファイバを回転
させてその複屈折軸を入射光の偏波方向と一致させ、そ
の後接続すべき挙今第１の反光源側偏波保持光ファイバ
を接続点において突合わせ、この接続点を通過した光が
第１の反光源側偏波保持光ファイ・ぐの出射端で反射し
てから再び接続点を通過して光源側偏波保持光ファイバ
の入射端にもどってくるときのその光の中の入射光と垂
直な電界成分を検出し、これが最大となるように第１の
反光源側偏波保持光ファイバを回転させ、この状態で入
射端にもどってくる光の強度が最大になるように両偏光
保持光ファイバのコアの軸合わせを行い、接続すること
によってデポラライザを作製し、該デポラライザが所定
の特性を有していない場合、さらに反光源側偏波保持光
ファイバの出射端に第２の偏波保持光ファイバを第２の
接続点において突合わせ、この接続点を通過した光が第
２の反光源側偏波保持光ファイ６の出射端で反射してか
ら再び第２の接続点を通過して光源側偏波保持光ファイ
バの入射端にもどってくるときのその光の中の入射光と
垂直な電界成分を検出し、これが最大となるように第２
の反光源側偏波保持光ファイバを回転させ、この状態で
入射端にもどってくる光の強度が最大となるように第１
と第２の反光源側偏波保持光ファイバのコアの軸合わせ
を行い、互いに接続し、作製したデポラライザが所定の
特性になるまで同様の工程で反光源側偏波保持光ファイ
ンζを複数本接続することを特徴とする。
士ヲ４５°の角度で複数本接続してデポラライザを製作
する方法において、光源側聞波光ファイツクに直線偏光
を入射し、該光源側偏波保持光ファイ／Ｓの出射端で反
射して再びその入射端にもどってくる光の中の入射光と
垂直な電界成分を検出し、これが最小となるように光源
側偏波保持光ファイバを回転させてその複屈折軸を入射
光の偏波方向と一致させ、その後接続すべきもう一方の
反光源側偏波保持光ファイバを接続点において突合わせ
、この接続点を通過した光が反光源側偏波保持光ファイ
・くの出射端で反射してから再び接続点を通過して光源
側偏波保持光ファイ・ぐの入射端にもどってくるときの
その光の中の入射光と垂直な電界成分全検出し、これが
最大になるように反光源側偏波保持光ファイバ全回転さ
せ、この状態で入射端にもどってくる光の強度が最大に
々るように両偏光保持光ファイバのコアの軸合わせ全行
い、接続することを特徴とし、第２の発明は偏波保持光
ファイバを各々の複屈折軸同士＝４５Ｏの角度で複数本
接続してデポラライザを製作する方法において、光源側
聞波光ファイツクに直線偏光を入射し、該光源側偏波保
持光ファイバの出射端で反射して再びその入射端にもど
ってくる光の中の入射光と垂直な電界成分を検出し、こ
れが最小となるように光源側偏波保持光ファイバを回転
させてその複屈折軸を入射光の偏波方向と一致させ、そ
の後接続すべき挙今第１の反光源側偏波保持光ファイバ
を接続点において突合わせ、この接続点を通過した光が
第１の反光源側偏波保持光ファイ・ぐの出射端で反射し
てから再び接続点を通過して光源側偏波保持光ファイバ
の入射端にもどってくるときのその光の中の入射光と垂
直な電界成分を検出し、これが最大となるように第１の
反光源側偏波保持光ファイバを回転させ、この状態で入
射端にもどってくる光の強度が最大になるように両偏光
保持光ファイバのコアの軸合わせを行い、接続すること
によってデポラライザを作製し、該デポラライザが所定
の特性を有していない場合、さらに反光源側偏波保持光
ファイバの出射端に第２の偏波保持光ファイバを第２の
接続点において突合わせ、この接続点を通過した光が第
２の反光源側偏波保持光ファイ６の出射端で反射してか
ら再び第２の接続点を通過して光源側偏波保持光ファイ
バの入射端にもどってくるときのその光の中の入射光と
垂直な電界成分を検出し、これが最大となるように第２
の反光源側偏波保持光ファイバを回転させ、この状態で
入射端にもどってくる光の強度が最大となるように第１
と第２の反光源側偏波保持光ファイバのコアの軸合わせ
を行い、互いに接続し、作製したデポラライザが所定の
特性になるまで同様の工程で反光源側偏波保持光ファイ
ンζを複数本接続することを特徴とする。
特徴とする。
（実施例）
第１図は本発明の一実施例を示すもので、図中符号１，
２，３，４，８．９のそれぞれは、前述した第３図のも
のと同様の構成を示す。すなわち、■は光源からの光、
２は偏光子（ロッションプリズム）、３は直線偏光され
た光（入射光）、４は光源側偏波保持光ファイバ（以下
、単に光源側ファイバという）、８は光源側ファインζ
に接続する第１の反光源側偏波保持光ファイバ（以下、
単に第１の反光源側ファイバという）、９は光源側ファ
イバと第１の反光源側ファイ、？との接続点（以下、第
１の接続点という）、１０は接続点における反射光をな
くすためのマツチング液であり、その屈折率はファイバ
コアの屈折率に等しい。１１は第１の反光源側ファイバ
に接続する第２の反光源側偏波保持光ファイバ（以下、
第２の反光源側ファインぐという）、１２は第１の反光
源側ファイバと第２反光源側ファイノ々との接続点（以
下、第２の接続点という）、１３は第２の反光源側ファ
イバ々の出射端、１４は出射端で反射し、入射端側にも
どる光、１５は出射端で反射し、入射端にもどってきた
光、１６は入射端面で反射した光、１７は反射光のうち
入射光と垂直な電界成分を有する光、１８は反射光のう
ち入射光と平行な電界成分を有する光、θＩは光源側フ
ァイバ々の複屈折軸の入射光の偏波に対する傾き角、θ
２は第１の反光源側ファイバの複屈折軸と光源側ファイ
ツクの複屈折軸のなす角、θ３は第２の反光源側ファイ
バ々の複屈折軸と第１の反光源側ファイバ々の複屈折軸
のなす角である。なお、ここではファイノ々内で２回以
上反射し、往復する光はきわめてノξワーが小さいため
無視する。
２，３，４，８．９のそれぞれは、前述した第３図のも
のと同様の構成を示す。すなわち、■は光源からの光、
２は偏光子（ロッションプリズム）、３は直線偏光され
た光（入射光）、４は光源側偏波保持光ファイバ（以下
、単に光源側ファイバという）、８は光源側ファインζ
に接続する第１の反光源側偏波保持光ファイバ（以下、
単に第１の反光源側ファイバという）、９は光源側ファ
イバと第１の反光源側ファイ、？との接続点（以下、第
１の接続点という）、１０は接続点における反射光をな
くすためのマツチング液であり、その屈折率はファイバ
コアの屈折率に等しい。１１は第１の反光源側ファイバ
に接続する第２の反光源側偏波保持光ファイバ（以下、
第２の反光源側ファインぐという）、１２は第１の反光
源側ファイバと第２反光源側ファイノ々との接続点（以
下、第２の接続点という）、１３は第２の反光源側ファ
イバ々の出射端、１４は出射端で反射し、入射端側にも
どる光、１５は出射端で反射し、入射端にもどってきた
光、１６は入射端面で反射した光、１７は反射光のうち
入射光と垂直な電界成分を有する光、１８は反射光のう
ち入射光と平行な電界成分を有する光、θＩは光源側フ
ァイバ々の複屈折軸の入射光の偏波に対する傾き角、θ
２は第１の反光源側ファイバの複屈折軸と光源側ファイ
ツクの複屈折軸のなす角、θ３は第２の反光源側ファイ
バ々の複屈折軸と第１の反光源側ファイバ々の複屈折軸
のなす角である。なお、ここではファイノ々内で２回以
上反射し、往復する光はきわめてノξワーが小さいため
無視する。
本発明の作製方法では、まず光源（図示せず）にＬＥＤ
のような発振スペクトル幅の広いものを使用する。一般
にＬＥＤのようにスペクトル幅が２００面程鹿の光源は
可干渉距離が短く、ｌＸｌ０’程度の複屈折率を有する
ファイバ々では１鴫程度伝搬すると伝搬モード間（ＨＦ
４ｘｌとＨＥＩ’ｌ）の干渉性はなくなってしまう。伝
搬モード間の干渉性がないということはデポラライザの
基本的な特性であり、かつ出射光が無偏波であることが
要求される。
のような発振スペクトル幅の広いものを使用する。一般
にＬＥＤのようにスペクトル幅が２００面程鹿の光源は
可干渉距離が短く、ｌＸｌ０’程度の複屈折率を有する
ファイバ々では１鴫程度伝搬すると伝搬モード間（ＨＦ
４ｘｌとＨＥＩ’ｌ）の干渉性はなくなってしまう。伝
搬モード間の干渉性がないということはデポラライザの
基本的な特性であり、かつ出射光が無偏波であることが
要求される。
ＬＥＤからの光は偏光子２によって直線偏光に変えられ
、光源側ファイバ４に入射される。
、光源側ファイバ４に入射される。
まず入射光３の偏波面と光源側ファイバ々４の複屈折軸
を合わせる。そのため、第１図において、第１の反光源
側ファイバ々８を接続点９で突合わせる前に、光源側フ
ァイバ々４の出射端で反射する光を入射端側の偏光子２
で受け、この偏光子２によって入射光３と垂直な電界成
分を分離する。そして、分離された光１７が最小となる
ように、光源側ファイバ々４を回転して、複屈折軸を入
射光の偏波面に合わせ、θ１−０とする。その後、接続
する第１の反光源側ファイバ々８と第２の反光源側ファ
イバ々１１を第１図のように第１の接続点９、第２の接
続点１０で突合わせる。
を合わせる。そのため、第１図において、第１の反光源
側ファイバ々８を接続点９で突合わせる前に、光源側フ
ァイバ々４の出射端で反射する光を入射端側の偏光子２
で受け、この偏光子２によって入射光３と垂直な電界成
分を分離する。そして、分離された光１７が最小となる
ように、光源側ファイバ々４を回転して、複屈折軸を入
射光の偏波面に合わせ、θ１−０とする。その後、接続
する第１の反光源側ファイバ々８と第２の反光源側ファ
イバ々１１を第１図のように第１の接続点９、第２の接
続点１０で突合わせる。
デポラライザの作製に当っては、第１図のように、かな
らずしも３本の偏波保持ファイバ々で構成するものでは
なく、複屈折軸合せ精度がきわめて良ければ２本だけで
構成することも可能である。
らずしも３本の偏波保持ファイバ々で構成するものでは
なく、複屈折軸合せ精度がきわめて良ければ２本だけで
構成することも可能である。
しかしながら、実際には、複屈折軸合わせ精度も１面程
度しかとれず、また接続の過程でずれたり、さらに接続
部を補強する時に外圧により、伝搬モードの偏波が回転
するなど１ケ所の接続で、完全なデポラライザを作製す
るのは難しく、３〜５本程度の偏波保持光ファイ、６が
必要とされる。第１図の実施例は２本以上の全ての接続
を本発明の作製方法で行えることを説明するためのもの
である。同図において、入射された光は第１．第２の接
続点を通り、第２の反光源側ファイバ１１の出射端で反
射し、再び第２、第１の接続点を通過して、入射側にも
どり、偏光子２で入射光の偏波面と垂直な成分が分離さ
れて検出される。
度しかとれず、また接続の過程でずれたり、さらに接続
部を補強する時に外圧により、伝搬モードの偏波が回転
するなど１ケ所の接続で、完全なデポラライザを作製す
るのは難しく、３〜５本程度の偏波保持光ファイ、６が
必要とされる。第１図の実施例は２本以上の全ての接続
を本発明の作製方法で行えることを説明するためのもの
である。同図において、入射された光は第１．第２の接
続点を通り、第２の反光源側ファイバ１１の出射端で反
射し、再び第２、第１の接続点を通過して、入射側にも
どり、偏光子２で入射光の偏波面と垂直な成分が分離さ
れて検出される。
ここで、偏光子２で分離された光の、ｏワーをＩＥｏｘ
ｌ２とすると、ＩＥｏｘｌ”ＩＦ７次式で表わす。
ｌ２とすると、ＩＥｏｘｌ”ＩＦ７次式で表わす。
Ｉ Ｅｏｘ１２＝ ｒｒ ｌ ＥｘＩ２＋ ｒｚ （δ
ＩＥ、＋２＋ＩＢｙ＋２）−（２）ｒ
１ここで１ＥＸ１２は反射光１５の
入射光と垂直々電界成分のパワーｓ ＩＥｉ１２は入
射光のノξワー、ｌ Ｅｙｌ２は反射光１５の入射光と
平行な電界成分のノξワー、 ｒｒは反射光１５の入
射光と垂直な電界成分の分離光１７への結合効率、ｒｚ
は反射光の入射光と平行表電界成分の分離光１７への結
合効率、δはファイノ々端面での反射率である。
ＩＥ、＋２＋ＩＢｙ＋２）−（２）ｒ
１ここで１ＥＸ１２は反射光１５の
入射光と垂直々電界成分のパワーｓ ＩＥｉ１２は入
射光のノξワー、ｌ Ｅｙｌ２は反射光１５の入射光と
平行な電界成分のノξワー、 ｒｒは反射光１５の入
射光と垂直な電界成分の分離光１７への結合効率、ｒｚ
は反射光の入射光と平行表電界成分の分離光１７への結
合効率、δはファイノ々端面での反射率である。
（２）式において、ｒｚの項は偏光子２のクロストーク
を示しており、偏光子２が完全なものであればｒ２＝０
である。実際には、 ｒ＋／ｒ２＝ １．０’程度と
なる。また、ファイノ々中を反射して、もどってくる光
ＩＥｙ１２ よりも入射端で反射するーδＩＥｉ１２の
方が圧倒的に大きく、δｌ Ｅ ｉ Ｆ ’＞＞ｌ Ｅ
ｙｌ” となるため、次の（３）式が成立する。
を示しており、偏光子２が完全なものであればｒ２＝０
である。実際には、 ｒ＋／ｒ２＝ １．０’程度と
なる。また、ファイノ々中を反射して、もどってくる光
ＩＥｙ１２ よりも入射端で反射するーδＩＥｉ１２の
方が圧倒的に大きく、δｌ Ｅ ｉ Ｆ ’＞＞ｌ Ｅ
ｙｌ” となるため、次の（３）式が成立する。
ｌｌＩ２： ｒ、 １Ｅｘｌｚ−ｒ２δＩ Ｅ ｉ Ｉ
２−− （３）の反光源側ファイバ々８の伝送損失、ζ
３を第２の反光源側ファイバ々１１の伝送損失、偽ヲ第
１接読点の結合効率、偽を第２接続点の結合効率とする
と、ＩＰ＋２は次式で表わすことができる。
２−− （３）の反光源側ファイバ々８の伝送損失、ζ
３を第２の反光源側ファイバ々１１の伝送損失、偽ヲ第
１接読点の結合効率、偽を第２接続点の結合効率とする
と、ＩＰ＋２は次式で表わすことができる。
１Ｅｘ１２−７）（”１１ｅ２（： αＦＣ１：ａ （
ｌ ａ ）ｌＥｉ１２Ｘ（ｓｉｎ２θ２ＣＯ５２θｚ
（ｓｉｎ’θ３４−ｃｏｓ’θ３）十（ｓｉｎ’θ２＋
ｃｏｓ’θ）＋）ｓｉｎ２θ３ｃｏｓ２θ３ ） −−
（４）入射ノぐワーＩＥｉｌ”を一定として、θ２，０
３を変化するとき、１聞１２の変化は１ ＥＸ １２に
依存する。
ｌ ａ ）ｌＥｉ１２Ｘ（ｓｉｎ２θ２ＣＯ５２θｚ
（ｓｉｎ’θ３４−ｃｏｓ’θ３）十（ｓｉｎ’θ２＋
ｃｏｓ’θ）＋）ｓｉｎ２θ３ｃｏｓ２θ３ ） −−
（４）入射ノぐワーＩＥｉｌ”を一定として、θ２，０
３を変化するとき、１聞１２の変化は１ ＥＸ １２に
依存する。
まず、θ３を一定としてθ２だけを変化させた場合のＩ
Ｅｏｘ１２の変化を導出する。
Ｅｏｘ１２の変化を導出する。
ｄｌＢ♂１２ ｄ
＝ ０１（ＤＩｓｉ、ｎ２θ２ＣＯ５２θ２＋Ｄ２
（ｓ ｉ１１’θ２＋ｃ ｏ ｓ’θ２１１ｄθ２ｄθ
２ ・・・・・・・・・（５） ここで、Ｃ１ジ（？ｄ ｑ４Φδ（１−δ）ＩＥ砥１２
゜ＤＩ＝ｓ ｉ ｎ２θ３ｃｏｓ２θａ 。
（ｓ ｉ１１’θ２＋ｃ ｏ ｓ’θ２１１ｄθ２ｄθ
２ ・・・・・・・・・（５） ここで、Ｃ１ジ（？ｄ ｑ４Φδ（１−δ）ＩＥ砥１２
゜ＤＩ＝ｓ ｉ ｎ２θ３ｃｏｓ２θａ 。
Ｄ２ ＝ｓ ｉ ｎ２θ３・ＣＯ５２θ３ 。
である。
ｄＩＥｏＸ１２
＝ ２ｒ＋Ｃ１（２（２Ｄ２−ＤＢ ）ｃｏｓ３θ２
ｓｉｎθ２ｄθ２ ＋ ＣＤＩ−２Ｄ２ ）ｃｏｓθ２Ｓｉｎθ２ ） −
・・＜６）よって、θ２−０．±−のとき、ＩＥ諺１２
は最小値金とり、θ２−＋π／４のとき、１ｐｉｏＸ１
２は最大値をとる。しかも、この時はθ３に無関係であ
る。このことは、θ２を正確に４５°に合わせて接続可
能ならば、第２の反光源側ファイノロ１１’（ｉ＝接続
しなくとも完全なデポラライザが作製できることを示し
ている。
ｓｉｎθ２ｄθ２ ＋ ＣＤＩ−２Ｄ２ ）ｃｏｓθ２Ｓｉｎθ２ ） −
・・＜６）よって、θ２−０．±−のとき、ＩＥ諺１２
は最小値金とり、θ２−＋π／４のとき、１ｐｉｏＸ１
２は最大値をとる。しかも、この時はθ３に無関係であ
る。このことは、θ２を正確に４５°に合わせて接続可
能ならば、第２の反光源側ファイノロ１１’（ｉ＝接続
しなくとも完全なデポラライザが作製できることを示し
ている。
次に、現実の接続として、θ２がπ／４かられずかにΔ
θだけずれた場合（θ２−π／４±Δθ）を考え、θ２
は固定され、θ３を可変するものとする。
θだけずれた場合（θ２−π／４±Δθ）を考え、θ２
は固定され、θ３を可変するものとする。
ＩＥｏｘ１２のθ３に対する変化は同様に、ｄｌＥｏｘ
Ｆ ｄ ”” （４（ＤＢ （ｓｉｎ’θａ＋ｃｏｓ’θ３）
＋ｄθ３ｄθ３ Ｄ４ ｓ ｉ ｎ２θ３ｃｏｓ２θａ ） …−−（７
）ここでＤＢ ＝ ｓ ｉ”ｎ２θ２ＣＯ５２θ２ ＋
Ｄ４−８ ｉＨ’θ２＋ｃｏｓ’θ２である。
Ｆ ｄ ”” （４（ＤＢ （ｓｉｎ’θａ＋ｃｏｓ’θ３）
＋ｄθ３ｄθ３ Ｄ４ ｓ ｉ ｎ２θ３ｃｏｓ２θａ ） …−−（７
）ここでＤＢ ＝ ｓ ｉ”ｎ２θ２ＣＯ５２θ２ ＋
Ｄ４−８ ｉＨ’θ２＋ｃｏｓ’θ２である。
ｄｌＦｉ♂１２
＝ ２ ｒ＋Ｃ＋ （２（２Ｄ３ Ｄ４
） ｃｏｓ３θ３ｓｉｎ θ３ｄθ３ ＋（Ｄ４ ２Ｄ３）ｃｏｓθ３！ｉｉｎθ３ ）−（８
）（８）式もまったく（６）式と同じ形をしておυ、θ
３＝０．±−のとき、ＩｇＯｘＦは最小となり、θ３−
±π／４のとき最大となる。しかもθ３−π／４ならば
完全なデポラライザを作製できる。さらに、θ３−００
ときの特性は、光源側ファイバ４と第１の反光源側ファ
イバ８の２本の特性と一致するため、接続点を増やせば
か寿らず元の特性よりも改善できることがわかる。
） ｃｏｓ３θ３ｓｉｎ θ３ｄθ３ ＋（Ｄ４ ２Ｄ３）ｃｏｓθ３！ｉｉｎθ３ ）−（８
）（８）式もまったく（６）式と同じ形をしておυ、θ
３＝０．±−のとき、ＩｇＯｘＦは最小となり、θ３−
±π／４のとき最大となる。しかもθ３−π／４ならば
完全なデポラライザを作製できる。さらに、θ３−００
ときの特性は、光源側ファイバ４と第１の反光源側ファ
イバ８の２本の特性と一致するため、接続点を増やせば
か寿らず元の特性よりも改善できることがわかる。
以上の解析は３本以上の場合についても同様に適用可能
であり、いずれの場合においても分離光１７のパワーＩ
Ｂ？１２に最大とすることで複屈折軸同士の角度ヲ４５
°に合わせることができる。
であり、いずれの場合においても分離光１７のパワーＩ
Ｂ？１２に最大とすることで複屈折軸同士の角度ヲ４５
°に合わせることができる。
以上、複屈折軸同士ヲ４５°ずつ接続する方法および接
続点を複数設けることＫよる効果について定性的に述べ
た。次に、接続点を増加することによる利点？さらに詳
細に説明する。
続点を複数設けることＫよる効果について定性的に述べ
た。次に、接続点を増加することによる利点？さらに詳
細に説明する。
実際のデポラライザの作製においては、複屈折軸同士全
正確に４５°に接続することは非常に難しい。これは、
接続装置そのものに起因する軸合せ精度、および接続後
のファイバ構造ゆらぎや接続部補強による偏波面のゆら
ぎによるもので、±５〜±１０度程度の誤差が生ずるこ
とが実験的にもわかっている。
正確に４５°に接続することは非常に難しい。これは、
接続装置そのものに起因する軸合せ精度、および接続後
のファイバ構造ゆらぎや接続部補強による偏波面のゆら
ぎによるもので、±５〜±１０度程度の誤差が生ずるこ
とが実験的にもわかっている。
そこで、まずｎ本の偏波保持ファイノ々ｆｎケ所の接続
点でもってデポラライザを作製するものとする。各接続
点において、±Δθなる角Ｕ誤差が生じた場合、ｎ本画
のファイバにおける改善効果は次式によって表わすこと
ができる。
点でもってデポラライザを作製するものとする。各接続
点において、±Δθなる角Ｕ誤差が生じた場合、ｎ本画
のファイバにおける改善効果は次式によって表わすこと
ができる。
ここで、Δｐｎ＋Δｐｎ＋１はそれぞれ入射および出射
端における両複屈折軸のパワー比（消光比）を表わして
いる。式（９）を用いて、接続点を増加させることによ
る効果を示したのが第３図である。図では、光源の消光
比Δｐｏ’ｅ２０ｃ＋Ｂとし、接続点での角度誤差」＝
２°〜±１２°について示している。デポラライザの目
的は、出射光の消光比をできる限りＯｄＢに近づけるこ
とにある。
端における両複屈折軸のパワー比（消光比）を表わして
いる。式（９）を用いて、接続点を増加させることによ
る効果を示したのが第３図である。図では、光源の消光
比Δｐｏ’ｅ２０ｃ＋Ｂとし、接続点での角度誤差」＝
２°〜±１２°について示している。デポラライザの目
的は、出射光の消光比をできる限りＯｄＢに近づけるこ
とにある。
たとえば、光フアイバ接続用光源においては、消光比０
．１ｄＢ以下のものが必要とされており、２回の接続で
Δｐ＜０．１ｄ１３を得るためには、複屈折軸合せ精度
は１Δθ１〈４°が要求される。もし、３ケ所の接続が
可能ならば複屈折軸合せ精度は±１０°まで許容でき、
より安易な接続が可能となる。
．１ｄＢ以下のものが必要とされており、２回の接続で
Δｐ＜０．１ｄ１３を得るためには、複屈折軸合せ精度
は１Δθ１〈４°が要求される。もし、３ケ所の接続が
可能ならば複屈折軸合せ精度は±１０°まで許容でき、
より安易な接続が可能となる。
〔発明の効果）
以上説明したように本発明によれば最終的に接続する偏
波保持光ファイバの出射端で反射してきた光の入射光と
垂直な電界成分を入射側において分離し、そのノξワー
が最大となるように、接続する該ファイバの複屈折軸を
合わせるだけで、複屈折軸同士の角度ヲ４５°にするこ
とが可能であり、たとえ、接続後もしくは接続部の補０
り 第 １ 強において、角度がずれたとしても同様の作業で複数本
の偏波保持光ファイバを継いで改善できる利点がある。
波保持光ファイバの出射端で反射してきた光の入射光と
垂直な電界成分を入射側において分離し、そのノξワー
が最大となるように、接続する該ファイバの複屈折軸を
合わせるだけで、複屈折軸同士の角度ヲ４５°にするこ
とが可能であり、たとえ、接続後もしくは接続部の補０
り 第 １ 強において、角度がずれたとしても同様の作業で複数本
の偏波保持光ファイバを継いで改善できる利点がある。
第１図は本発明の一実施例を示す説明図、第２図は各接
続点での接続角度誤差をパラメータとした接続回数と出
射光の消光比の関係を示す図、第３図（ａ）（ｂ）は従
来の作製方法の説明図である。 １・・・入射光、２・・・偏光子、４・・・光源側偏波
保持光ファイバ、８．１１・・・第１及び第２の反光源
側偏波保持光ファイバ、９．１２・・・接続点。
続点での接続角度誤差をパラメータとした接続回数と出
射光の消光比の関係を示す図、第３図（ａ）（ｂ）は従
来の作製方法の説明図である。 １・・・入射光、２・・・偏光子、４・・・光源側偏波
保持光ファイバ、８．１１・・・第１及び第２の反光源
側偏波保持光ファイバ、９．１２・・・接続点。
Claims (3)
- （１）偏波保持光ファイバを各々の複屈折軸同士を４５
°の角度で複数本接続してデポラライザを製作する方法
において、光源側偏波光ファイバに直線偏光を入射し、
該光源側偏波保持光ファイバの出射端で反射して再びそ
の入射端にもどってくる光の中の入射光と垂直な電界成
分を検出し、これが最小となるように光源側偏波保持光
ファイバを回転させてその複屈折軸を入射光の偏波方向
と一致させ、その後接続すべきもう一方の反光源側偏波
保持光ファイバを接続点において突合わせ、この接続点
を通過した光が反光源側偏波保持光ファイバの出射端で
反射してから再び接続点を通過して光源側偏波保持光フ
ァイバの入射端にもどってくるときのその光の中の入射
光と垂直な電界成分を検出し、これが最大になるように
反光源側偏波保持光ファイバを回転させ、この状態で入
射端にもどってくる光の強度が最大になるように両偏光
保持光ファイバのコアの軸合わせを行い、接続すること
を特徴とするデポラライザの作製方法。 - （２）偏波保持光ファイバを各々の複屈折軸同士を４５
°の角度で複数本接続してデポラライザを製作する方法
において、光源側偏波光ファイバに直線偏光を入射し、
該光源側偏波保持光ファイバの出射端で反射して再びそ
の入射端にもどってくる光の中の入射光と垂直な電界成
分を検出し、これが最小となるように光源側偏波保持光
ファイバを回転させてその複屈折軸を入射光の偏波方向
と一致させ、その後接続すべき第１の反光源側偏波保持 光ファイバを接続点において突合わせ、この接続点を通
過した光が第１の反光源側偏波保持光ファイバの出射端
で反射してから再び接続点を通過して光源側偏波保持光
ファイバの入射端にもどってくるときのその光の中の入
射光と垂直な電界成分を検出し、これが最大となるよう
に第１の反光源側偏波保持光ファイバを回転させ、この
状態で入射端にもどってくる光の強度が最大になるよう
に両偏光保持光ファイバのコアの軸合わせを行い、接続
することによってデポラライザを作製し、該デポラライ
ザが所定の特性を有していない場合、さらに反光源側偏
波保持光ファイバの出射端に第２の偏波保持光ファイバ
を第２の接続点において突合わせ、この接続点を通過し
た光が第２の反光源側偏波保持光ファイバの出射端で反
射してから再び第２の接続点を通過して光源側偏波保持
光ファイバの入射端にもどってくるときのその光の中の
入射光と垂直な電界成分を検出し、これが最大となるよ
うに第２の反光源側偏波保持光ファイバを回転させ、こ
の状態で入射端にもどってくる光の強度が最大となるよ
うに第１と第２の反光源側偏波保持光ファイバのコアの
軸合わせを行い、互いに接続し、作製したデポラライザ
が所定の特性になるまで同様の工程で反光源側偏波保持
光ファイバを複数本接続することを特徴とするデポララ
イザの作製方法。 - （３）接続点に、接続すべき両偏波保持光ファイバのコ
アの屈折率に近い液体を付着させることを特徴とする特
許請求の範囲第１項又は第２項記載のデポラライザの作
製方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15166984A JPS6129807A (ja) | 1984-07-21 | 1984-07-21 | デポラライザの作製方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15166984A JPS6129807A (ja) | 1984-07-21 | 1984-07-21 | デポラライザの作製方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6129807A true JPS6129807A (ja) | 1986-02-10 |
| JPS6334443B2 JPS6334443B2 (ja) | 1988-07-11 |
Family
ID=15523646
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15166984A Granted JPS6129807A (ja) | 1984-07-21 | 1984-07-21 | デポラライザの作製方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6129807A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6428920U (ja) * | 1987-08-14 | 1989-02-21 |
-
1984
- 1984-07-21 JP JP15166984A patent/JPS6129807A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6428920U (ja) * | 1987-08-14 | 1989-02-21 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6334443B2 (ja) | 1988-07-11 |
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