JPS61293725A - ワイヤ放電加工用黄銅電極線の製造方法 - Google Patents
ワイヤ放電加工用黄銅電極線の製造方法Info
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- JPS61293725A JPS61293725A JP13295185A JP13295185A JPS61293725A JP S61293725 A JPS61293725 A JP S61293725A JP 13295185 A JP13295185 A JP 13295185A JP 13295185 A JP13295185 A JP 13295185A JP S61293725 A JPS61293725 A JP S61293725A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔技術分野〕
本発明は、ワイヤ放電加工機に広く使用される黄銅電極
線の製造方法に関する。
線の製造方法に関する。
ワイヤ放電加工は、０．０５〜０．！＋５ｍｍ５ｉｆの
電極線を走行させつつ被加工物との間に加工液を介しつ
つパルス状の放電を発生させ、該放電エネルギーによっ
て被加工物を溶融し、加工液及び電極線、被加工物など
あ瞬間的な気化爆発力によって溶融物を除去するもので
、特に複雑な形状のプレス金型の加工などに広（用いら
れている。
電極線を走行させつつ被加工物との間に加工液を介しつ
つパルス状の放電を発生させ、該放電エネルギーによっ
て被加工物を溶融し、加工液及び電極線、被加工物など
あ瞬間的な気化爆発力によって溶融物を除去するもので
、特に複雑な形状のプレス金型の加工などに広（用いら
れている。
従来はこのワイヤ放電加工用電極線としては純銅線が使
用されていたが、引張り強さが低いので放電加工時に張
力をあまり太き（かけられないために電極線の振動を抑
えることができず、従って加工精度が悪くなり、又断線
し易く、更に、Ｃｕ自体の放電加工性も十分ではな（、
加工速度も遅いなどの諸欠点があった。そのためモリブ
デン線やタングステン線等の精密加工用高強度線が用い
られたり、又一般の加工用には６５／３５黄銅線を代表
とする黄銅電極線が広く使用されるようになっている。
用されていたが、引張り強さが低いので放電加工時に張
力をあまり太き（かけられないために電極線の振動を抑
えることができず、従って加工精度が悪くなり、又断線
し易く、更に、Ｃｕ自体の放電加工性も十分ではな（、
加工速度も遅いなどの諸欠点があった。そのためモリブ
デン線やタングステン線等の精密加工用高強度線が用い
られたり、又一般の加工用には６５／３５黄銅線を代表
とする黄銅電極線が広く使用されるようになっている。
黄銅電極線は純銅線に比して約２倍以上の引張り強さが
あり、かつその合金成分のＺｎの存在は放電安定性と気
化爆発力などが向上し、そのため加工１度を速（するこ
とができるという長所を有している。然し近年、ワイヤ
放電加工の利用拡大に伴って尚一層の強度と加工速度の
向上の要望があり、黄銅にＡＩ、Ｓｉ等の微量元素を添
加して、強度と加工速度とを向上させた電極線例えば特
公昭５９−９２９８゜又銅線、黄銅線の表面にム又はＺ
ｎ合金を被覆させた電極線例えば特公昭５７−５６４８
等が開発、商品化されているが、従来の黄銅線よりも製
造コストがかさむという問題点があるので、他に生産性
が高くてしかも高性能の電極線の開発が要望されてきた
。
あり、かつその合金成分のＺｎの存在は放電安定性と気
化爆発力などが向上し、そのため加工１度を速（するこ
とができるという長所を有している。然し近年、ワイヤ
放電加工の利用拡大に伴って尚一層の強度と加工速度の
向上の要望があり、黄銅にＡＩ、Ｓｉ等の微量元素を添
加して、強度と加工速度とを向上させた電極線例えば特
公昭５９−９２９８゜又銅線、黄銅線の表面にム又はＺ
ｎ合金を被覆させた電極線例えば特公昭５７−５６４８
等が開発、商品化されているが、従来の黄銅線よりも製
造コストがかさむという問題点があるので、他に生産性
が高くてしかも高性能の電極線の開発が要望されてきた
。
ワイヤ放電加工用６５／６５黄銅線には、冷間伸線後焼
鈍し引張り強さを５０に９Ａｍ２弱に調質したＯ材と、
引張り強さが１００ Ｋ９Ａｒｎ”強のＨ材とがあるが
、本発明者等は、同一の放電加工の条件のもとではＯ材
の方がＨ材よりも加工速度が速（なることを知見し、こ
の原因を解明する為に各々の電極線の表層部をオージェ
電子分光分析によって分析した。
鈍し引張り強さを５０に９Ａｍ２弱に調質したＯ材と、
引張り強さが１００ Ｋ９Ａｒｎ”強のＨ材とがあるが
、本発明者等は、同一の放電加工の条件のもとではＯ材
の方がＨ材よりも加工速度が速（なることを知見し、こ
の原因を解明する為に各々の電極線の表層部をオージェ
電子分光分析によって分析した。
その結果は第２図Ａに示すように、Ｏ材では表層部での
Ｚｎ濃度がＨ材よりも高（なっていた。このような濃度
勾配が生じた原因としては、黄銅の脱亜鉛現象が考えら
れ、脱亜鉛の過渡状態で表層部に拡散したＺｎが酸化物
として固着したものと考えられる。一般に黄銅電極線で
はＺｎ量の多いほど加工速度が速く被加工物への調性着
物が少ないことが知られている。然しＺｎ量が４０チ以
上になると黄銅線自体の伸線加工が困難となって（る。
Ｚｎ濃度がＨ材よりも高（なっていた。このような濃度
勾配が生じた原因としては、黄銅の脱亜鉛現象が考えら
れ、脱亜鉛の過渡状態で表層部に拡散したＺｎが酸化物
として固着したものと考えられる。一般に黄銅電極線で
はＺｎ量の多いほど加工速度が速く被加工物への調性着
物が少ないことが知られている。然しＺｎ量が４０チ以
上になると黄銅線自体の伸線加工が困難となって（る。
本発明者等はに量が４０チ以下でもその表層は高濃度Ｚ
ｎ層ができるような生成過程をコントロールし得て、生
産性の高い方法でできることを本発明の目的とした。
ｎ層ができるような生成過程をコントロールし得て、生
産性の高い方法でできることを本発明の目的とした。
本発明は、Ｚｎ３０〜４ Ｑ ｗｔ％残部Ｃｕと不可避
な不純物の組成を有する実用金属の黄銅からなる電極線
の製造工程中で少な（とも１回以上、黄銅線を走行させ
つつ通電加熱し、該電極線の表層部に高濃度Ｚｎ層を生
成させることを特徴とし、その通電加熱条件は、１個又
は複数個の加熱ゾーンを有する通電加熱装置において、
各加熱ゾーンでの通電電流Ｉｋ（アンペア）、各加熱ゾ
ーンでの印加電圧Ｖｋ（ボルト）、黄銅線の直径Ｄ （
ｍｍ）、黄銅線の伸線機の最后のダイスを通った線速即
ち通電加熱装置における線速を走行速度Ｓ （ｍ／ｆｎ
ｉｎ）として＆■＋Ｓの数値が４５を越えない範囲で、
少くとも１回以上１０≦ΣＩｋＶｋ／Ｄ２Ｓにあること
である。
な不純物の組成を有する実用金属の黄銅からなる電極線
の製造工程中で少な（とも１回以上、黄銅線を走行させ
つつ通電加熱し、該電極線の表層部に高濃度Ｚｎ層を生
成させることを特徴とし、その通電加熱条件は、１個又
は複数個の加熱ゾーンを有する通電加熱装置において、
各加熱ゾーンでの通電電流Ｉｋ（アンペア）、各加熱ゾ
ーンでの印加電圧Ｖｋ（ボルト）、黄銅線の直径Ｄ （
ｍｍ）、黄銅線の伸線機の最后のダイスを通った線速即
ち通電加熱装置における線速を走行速度Ｓ （ｍ／ｆｎ
ｉｎ）として＆■＋Ｓの数値が４５を越えない範囲で、
少くとも１回以上１０≦ΣＩｋＶｋ／Ｄ２Ｓにあること
である。
本発明を図によって更に詳細に説明する。第１図は本発
明による電極線を製造できる連続伸線機付き通電加熱装
置の１例の概要図である。図によれば黄銅線２は伸線機
３を走行して直接通電加熱装置４に入り、予熱ゾーン７
と加熱ゾーン８を走行しつつ上記条件のもとに通電加熱
されるのである。スプーラ−６に捲きとられた通電加熱
済みの黄銅線５は別の連続伸線機付き通電加熱装置を用
いて再度通電加熱をうけてもよ（、この繰返し作業は所
要の゛回数を行えばよい。又加熱ゾーンとしては予熱ゾ
ーンと加熱ゾーンの各１個に限らず所要の複数個でよい
。
明による電極線を製造できる連続伸線機付き通電加熱装
置の１例の概要図である。図によれば黄銅線２は伸線機
３を走行して直接通電加熱装置４に入り、予熱ゾーン７
と加熱ゾーン８を走行しつつ上記条件のもとに通電加熱
されるのである。スプーラ−６に捲きとられた通電加熱
済みの黄銅線５は別の連続伸線機付き通電加熱装置を用
いて再度通電加熱をうけてもよ（、この繰返し作業は所
要の゛回数を行えばよい。又加熱ゾーンとしては予熱ゾ
ーンと加熱ゾーンの各１個に限らず所要の複数個でよい
。
表層部に高濃度のＺｎ層を生成させるのに通電加熱方法
を採また理由は、高温短時間加熱が容易−できしかも加
熱温度のコントロールが容易にできるからであり、雰囲
気炉加熱では昇温冷却に要する時間が長（かかり高濃度
Ｚｎ層を生成させることが困難で、むしろ脱亜鉛現象が
生じて第２図Ｂに示すようにＺｎ濃度が低くなってしま
うおそれがあ □る。加熱条件はΣＩｋＶｋ／Ｄ２
Ｓを４５を越えない範囲で１０以上と限定したのは、１
０未満では十分な高濃度Ｚｎ層が得られず放電加工速度
が向上しないためであり、又、１度でも４５を越えない
範囲としたのは４５を越えてしまうと脱亜鉛が進行して
亜鉛濃度が減少し放電加工速度がかえって低下してしま
うからで、次に１０≦ΣＩｋＶｋ／Ｄ２Ｓの条件で通電
加熱してもＺｎ量の増加を期待できないからである。又
黄銅線のＺｎ量を６０〜４０％としたのはろＯチ以下で
は高濃度Ｚｎ層が得られにく（なり、４０チ以上では黄
銅線自体の伸線に工数がかかり生産性が低下するためで
ある。
を採また理由は、高温短時間加熱が容易−できしかも加
熱温度のコントロールが容易にできるからであり、雰囲
気炉加熱では昇温冷却に要する時間が長（かかり高濃度
Ｚｎ層を生成させることが困難で、むしろ脱亜鉛現象が
生じて第２図Ｂに示すようにＺｎ濃度が低くなってしま
うおそれがあ □る。加熱条件はΣＩｋＶｋ／Ｄ２
Ｓを４５を越えない範囲で１０以上と限定したのは、１
０未満では十分な高濃度Ｚｎ層が得られず放電加工速度
が向上しないためであり、又、１度でも４５を越えない
範囲としたのは４５を越えてしまうと脱亜鉛が進行して
亜鉛濃度が減少し放電加工速度がかえって低下してしま
うからで、次に１０≦ΣＩｋＶｋ／Ｄ２Ｓの条件で通電
加熱してもＺｎ量の増加を期待できないからである。又
黄銅線のＺｎ量を６０〜４０％としたのはろＯチ以下で
は高濃度Ｚｎ層が得られにく（なり、４０チ以上では黄
銅線自体の伸線に工数がかかり生産性が低下するためで
ある。
実施例１
鋳造、押出し、伸線工程を経て２．３ｍｍ ｌにした６
５／３５黄銅線を第１図に示すサプライ１に搬入し、
そこから繰り出された黄銅線２は伸線機３を走行しつつ
ダイス１０で０．９ ＩｎｍＥｌに線曳され、直接通電
加熱装置４に線速６００ｒｒＶｍｉｎや９００ Ｖｍｉ
ｎで走行をつづけ、予熱ゾーン７と加熱ゾーン８を経て
スプールに捲きとった。このときの予熱ゾーンと加熱ゾ
ーンとの印加電圧は同一であるが予熱ゾーンの電流■、
と加熱ゾーンの電流Ｉ、との比を種々変えて（Ｉ、 十
Ｉ２）を変えてΣＩｋＶｋ／Ｄ２Ｓの値を第１表に示す
種々のものにとり、本発明による範囲実施例（第１表Ｉ
ＩＶ＆１１〜１３）、と範囲外の比較例（第１表−１４
〜１７）のものとをつくった。次にこれらの通電加熱さ
れた０、 ９ ｍｍ ｌの実施例と比較例との黄銅線と
、通電加熱を施行してない０．９ｍｍ０黄銅線を従来例
（第１表猶１８）として、以上の６者のすべてを別工程
で０．２ｍｍ０に伸線し、オージェ電子分光分析による
表層部のＺｎ量の濃度分布測定をし、更に放電加工機知
よる放電加工試験に供した。それらの結果を第１表に併
記した。第１表で高濃度Ｚｎ層厚へ第２図への１１の数
値でＺｎ濃度が３５チ以上になっている領域の表面から
の深さをμｍで表したものである。
５／３５黄銅線を第１図に示すサプライ１に搬入し、
そこから繰り出された黄銅線２は伸線機３を走行しつつ
ダイス１０で０．９ ＩｎｍＥｌに線曳され、直接通電
加熱装置４に線速６００ｒｒＶｍｉｎや９００ Ｖｍｉ
ｎで走行をつづけ、予熱ゾーン７と加熱ゾーン８を経て
スプールに捲きとった。このときの予熱ゾーンと加熱ゾ
ーンとの印加電圧は同一であるが予熱ゾーンの電流■、
と加熱ゾーンの電流Ｉ、との比を種々変えて（Ｉ、 十
Ｉ２）を変えてΣＩｋＶｋ／Ｄ２Ｓの値を第１表に示す
種々のものにとり、本発明による範囲実施例（第１表Ｉ
ＩＶ＆１１〜１３）、と範囲外の比較例（第１表−１４
〜１７）のものとをつくった。次にこれらの通電加熱さ
れた０、 ９ ｍｍ ｌの実施例と比較例との黄銅線と
、通電加熱を施行してない０．９ｍｍ０黄銅線を従来例
（第１表猶１８）として、以上の６者のすべてを別工程
で０．２ｍｍ０に伸線し、オージェ電子分光分析による
表層部のＺｎ量の濃度分布測定をし、更に放電加工機知
よる放電加工試験に供した。それらの結果を第１表に併
記した。第１表で高濃度Ｚｎ層厚へ第２図への１１の数
値でＺｎ濃度が３５チ以上になっている領域の表面から
の深さをμｍで表したものである。
又加工速度は従来例との比で表した。
実施例２
実施例１と同じ０．９ ｍｍ ｌの黄銅線を４００℃×
１時間の雰囲気炉焼鈍を行い、酸洗後筒１図の機構を有
する連続伸線機付き通電加熱装置で種々の線速６００ｍ
、８００ｍ 、１０００ｍ、１２５０ｍのもとに０．
２ｔｒｍｌと０．３ ｍｍ９６の２種類に伸線し、続い
て通電加熱した。この様にして本発明によって製造した
６５Ａ５黄銅線（第２表述１〜１４）と比較例（第２表
隘１５〜２０）は実施例１と同じ方法で高濃度り層の深
さと放電加工速度を測定した。また、その他の比較例と
して実施例１の隘１５（第１表）を０．２ ｍｍダに伸
線、通電加熱した電極線（第２表１ＩＶｋＬ２１）をつ
くり、従来例としては０．２ｍｍ０と０．３ｍｍグに伸
線のみして通電加熱しない６５／３５黄銅線（第２表従
来例隘２２，２３）を、５００℃に加熱した６ｍ長さの
パイプに線速、１００ｍ１／ｆ′ｒＩｉｎの速度で走行
させた走間焼鈍材をつくり、共にＺｎ層の深さ及び加工
速度を測定した。これらの結果を第２表に併記した。
１時間の雰囲気炉焼鈍を行い、酸洗後筒１図の機構を有
する連続伸線機付き通電加熱装置で種々の線速６００ｍ
、８００ｍ 、１０００ｍ、１２５０ｍのもとに０．
２ｔｒｍｌと０．３ ｍｍ９６の２種類に伸線し、続い
て通電加熱した。この様にして本発明によって製造した
６５Ａ５黄銅線（第２表述１〜１４）と比較例（第２表
隘１５〜２０）は実施例１と同じ方法で高濃度り層の深
さと放電加工速度を測定した。また、その他の比較例と
して実施例１の隘１５（第１表）を０．２ ｍｍダに伸
線、通電加熱した電極線（第２表１ＩＶｋＬ２１）をつ
くり、従来例としては０．２ｍｍ０と０．３ｍｍグに伸
線のみして通電加熱しない６５／３５黄銅線（第２表従
来例隘２２，２３）を、５００℃に加熱した６ｍ長さの
パイプに線速、１００ｍ１／ｆ′ｒＩｉｎの速度で走行
させた走間焼鈍材をつくり、共にＺｎ層の深さ及び加工
速度を測定した。これらの結果を第２表に併記した。
第１表及び第２表によれば本発明の実施例圧よるものは
高濃度り層の厚さが０．１μ血以上あって、いずれもが
比較例、従来例に比べて厚（なっていて、加工速度は従
来例より向上している。比較例の中には加工速度が従来
例よりも劣っているものもあった。脱亜鉛の結果である
。要するに線径り。
高濃度り層の厚さが０．１μ血以上あって、いずれもが
比較例、従来例に比べて厚（なっていて、加工速度は従
来例より向上している。比較例の中には加工速度が従来
例よりも劣っているものもあった。脱亜鉛の結果である
。要するに線径り。
線速Ｓ、印加電圧Ｖｋ 、通電電流Ｉｋの組み合せ即ち
ΣＩｋＶｋ／Ｄ”Ｓが４５を越えない範囲で１０以上に
あるものは表層部の高濃度Ｚｎ層が厚（存在することに
よって、従来法によるものの１．０２〜１．４０倍の加
工速度が得られている。これに対してΣＩｋＶｋ、＄２
８の値が１０未満では高濃度Ｚｎ層が十分生成できず、
ために加工速度の向上がでていない。また１度でも４５
を越えると第２表Ｎａ２１ の結果によると脱亜鉛現象
が生じて表層部のＺｎ量がかえって低下してしまい、加
工速度が急激に低下している。
ΣＩｋＶｋ／Ｄ”Ｓが４５を越えない範囲で１０以上に
あるものは表層部の高濃度Ｚｎ層が厚（存在することに
よって、従来法によるものの１．０２〜１．４０倍の加
工速度が得られている。これに対してΣＩｋＶｋ、＄２
８の値が１０未満では高濃度Ｚｎ層が十分生成できず、
ために加工速度の向上がでていない。また１度でも４５
を越えると第２表Ｎａ２１ の結果によると脱亜鉛現象
が生じて表層部のＺｎ量がかえって低下してしまい、加
工速度が急激に低下している。
本発明によってワイヤ放電加工用黄銅電極線をつくれば
、伸線加工性を低下させる元素の添加やメッキ工程の付
加などの製造コストを上げる要素を含まず、生産性のあ
る製造法によって、放電加工速度が従来の黄銅電極線よ
りも向上し、表面に高濃度のＺｎ層の存在によって放電
加工による被加工物への付着物の少くなるような効果の
ある電極線をつ（ることか可能となった。尚この通電加
熱は必然的に材料の軟化を伴うので焼鈍に要するコスト
の低減にもつながり、工業上顕著な効果をもたらすもの
である。
、伸線加工性を低下させる元素の添加やメッキ工程の付
加などの製造コストを上げる要素を含まず、生産性のあ
る製造法によって、放電加工速度が従来の黄銅電極線よ
りも向上し、表面に高濃度のＺｎ層の存在によって放電
加工による被加工物への付着物の少くなるような効果の
ある電極線をつ（ることか可能となった。尚この通電加
熱は必然的に材料の軟化を伴うので焼鈍に要するコスト
の低減にもつながり、工業上顕著な効果をもたらすもの
である。
４、簡単な図面の説明
第１図は本発明による電極線を製造できる連続伸線機付
き通電加熱装置の概要図である。第２図Ａ及び第２図Ｂ
は電極線の表面から深さによるＺｎ濃度の変化を示す図
である。
き通電加熱装置の概要図である。第２図Ａ及び第２図Ｂ
は電極線の表面から深さによるＺｎ濃度の変化を示す図
である。
１：サプライ ２：黄銅線
３：伸線機 ４：通電加熱装置５−：電極線
６：スプーラー７：予熱ゾーン ８：加熱
ゾーン ９：冷却ゾーン １０：ダイス １１：高濃度Ｚｎ層の深さ 第２図Ａ 第２図Ｂ 表面からの床さ
６：スプーラー７：予熱ゾーン ８：加熱
ゾーン ９：冷却ゾーン １０：ダイス １１：高濃度Ｚｎ層の深さ 第２図Ａ 第２図Ｂ 表面からの床さ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｚｎ３０〜４０ｗｔ％、残部Ｃｕと不可避な不純物の組
成を有するワイヤ放電加工用黄銅電極線の製造工程にお
いて、黄銅線を走行させつつ下式の条件のもとに４５を
越えない範囲で少なくも１回以上通電加熱することを特
徴とするワイヤ放電加工用黄銅電極線の製造方法。 １０≦（ΣＩｋＶｋ）／（Ｄ＾２Ｓ） 但し、Ｉｋ：各加熱ゾーンでの通電電流（アンペア） Ｖｋ：各加熱ゾーンでの印加電圧（ボルト） Ｄ：線径（ｍｍ） Ｓ：線速（ｍ／ｍｉｎ）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13295185A JPS61293725A (ja) | 1985-06-20 | 1985-06-20 | ワイヤ放電加工用黄銅電極線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13295185A JPS61293725A (ja) | 1985-06-20 | 1985-06-20 | ワイヤ放電加工用黄銅電極線の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61293725A true JPS61293725A (ja) | 1986-12-24 |
| JPS6366892B2 JPS6366892B2 (ja) | 1988-12-22 |
Family
ID=15093307
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13295185A Granted JPS61293725A (ja) | 1985-06-20 | 1985-06-20 | ワイヤ放電加工用黄銅電極線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61293725A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4968867A (en) * | 1988-06-30 | 1990-11-06 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Wire electrode for wire cut electric discharge machining |
| US5206480A (en) * | 1989-05-31 | 1993-04-27 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Wire electrode for electro-discharge machining |
| JPH08176707A (ja) * | 1994-12-27 | 1996-07-09 | Sumitomo Electric Ind Ltd | ワイヤ放電加工用電極線 |
| EP0779378A2 (fr) * | 1995-12-11 | 1997-06-18 | Charmilles Technologies S.A. | Procédé de fabrication de fils avec une surface de laiton, pour les besoins de l'électro-érosion à fil |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7293064B2 (ja) * | 2019-09-19 | 2023-06-19 | 大王製紙株式会社 | 吸収性物品 |
-
1985
- 1985-06-20 JP JP13295185A patent/JPS61293725A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4968867A (en) * | 1988-06-30 | 1990-11-06 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Wire electrode for wire cut electric discharge machining |
| US5206480A (en) * | 1989-05-31 | 1993-04-27 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Wire electrode for electro-discharge machining |
| JPH08176707A (ja) * | 1994-12-27 | 1996-07-09 | Sumitomo Electric Ind Ltd | ワイヤ放電加工用電極線 |
| EP0779378A2 (fr) * | 1995-12-11 | 1997-06-18 | Charmilles Technologies S.A. | Procédé de fabrication de fils avec une surface de laiton, pour les besoins de l'électro-érosion à fil |
| EP0779378A3 (ja) * | 1995-12-11 | 1997-10-01 | Charmilles Technologies | |
| JPH09285918A (ja) * | 1995-12-11 | 1997-11-04 | Charmilles Technol Sa | ワイヤ放電加工のための表面真鍮ワイヤ製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6366892B2 (ja) | 1988-12-22 |
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