JPS61284516A - 転炉の撹拌ガス供給方法 - Google Patents
転炉の撹拌ガス供給方法Info
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- JPS61284516A JPS61284516A JP12733885A JP12733885A JPS61284516A JP S61284516 A JPS61284516 A JP S61284516A JP 12733885 A JP12733885 A JP 12733885A JP 12733885 A JP12733885 A JP 12733885A JP S61284516 A JPS61284516 A JP S61284516A
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- Japan
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- gas
- converter
- blowing
- stirring
- blown
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
- C21C5/35—Blowing from above and through the bath
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/38—Removal of waste gases or dust
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は転炉の攪拌ガス供給方法に係り、特に転炉発生
ガスを純化精製した後加圧して攪拌ガスとして炉底から
吹込む供給方法に関し、転炉製鋼分野において広く利用
される。
ガスを純化精製した後加圧して攪拌ガスとして炉底から
吹込む供給方法に関し、転炉製鋼分野において広く利用
される。
近時転炉操業において溶鋼の上部より酸素を上吹きラン
スを介して吹込むと共に、炉底ノズルを介して生石灰等
の精錬剤をＡｒやＮ２ガスをキャリアガスとして吹込む
いわゆる複合吹錬法が工業的に広く行われている。この
複合吹錬法によれば、溶鋼の脱炭を低炭素濃度まで行っ
ても鋼が過剰に酸化することがな（、またスプラッシュ
の発生が少ないことから歩留も良好であり、更に溶鋼の
攪拌効果によってスラブメタル反応が促進され精錬効率
が良好である等の多くの効果が得られることは周知のと
おゆである。
スを介して吹込むと共に、炉底ノズルを介して生石灰等
の精錬剤をＡｒやＮ２ガスをキャリアガスとして吹込む
いわゆる複合吹錬法が工業的に広く行われている。この
複合吹錬法によれば、溶鋼の脱炭を低炭素濃度まで行っ
ても鋼が過剰に酸化することがな（、またスプラッシュ
の発生が少ないことから歩留も良好であり、更に溶鋼の
攪拌効果によってスラブメタル反応が促進され精錬効率
が良好である等の多くの効果が得られることは周知のと
おゆである。
従来、複合吹錬の底吹きガスとしては、Ｎ２．Ａｒ等の
不活性ガスが主として用いられている。とこ′ろが近年
炉内の溶鋼均一攪拌時間を短縮し、複合吹錬効果をより
一層向上させるため、底吹き羽口本数を増加するか、も
しくは底吹きガスの吹込圧力を上昇することによって、
吹込みガス量を増大することが提案され一部には既に実
施もしている。
不活性ガスが主として用いられている。とこ′ろが近年
炉内の溶鋼均一攪拌時間を短縮し、複合吹錬効果をより
一層向上させるため、底吹き羽口本数を増加するか、も
しくは底吹きガスの吹込圧力を上昇することによって、
吹込みガス量を増大することが提案され一部には既に実
施もしている。
か（の如く、底吹きガス量が増大し、かつ全吹錬工程に
亘って底吹きガスを吹込むと、例えばＮ２を不活性ガス
として使用する場合には、鋼中にＮ２がピックアップさ
れ鋼の品質が低下するので、特に最近の如く鋼の高級化
が指向されてくるとＮ２１ｅ底吹きガスとして使用する
ことは好ましくなくなる。そこで従来はＮ２の代替ガス
としてＡｒが使用されているが、Ａ ｒは空気中に含ま
れる割合が少ないことから、その純化精製質が高く、そ
の結果吹錬全工程についてこれを使用すると著しくコス
ト高となる欠点がある。そこでＡｒよりもコスト上割安
で、しかも鋼品質に影響を及ぼさない底吹きガスの研究
が進められている。
亘って底吹きガスを吹込むと、例えばＮ２を不活性ガス
として使用する場合には、鋼中にＮ２がピックアップさ
れ鋼の品質が低下するので、特に最近の如く鋼の高級化
が指向されてくるとＮ２１ｅ底吹きガスとして使用する
ことは好ましくなくなる。そこで従来はＮ２の代替ガス
としてＡｒが使用されているが、Ａ ｒは空気中に含ま
れる割合が少ないことから、その純化精製質が高く、そ
の結果吹錬全工程についてこれを使用すると著しくコス
ト高となる欠点がある。そこでＡｒよりもコスト上割安
で、しかも鋼品質に影響を及ぼさない底吹きガスの研究
が進められている。
上記対策として考えられたのは、転炉から発生するいわ
ゆるＬＤガスであって、例えば特開昭５６−３８４１１
として開示されたものがある。しかしながら、このガス
中にもＮ２が２０％以上含有されており、大量使用する
場合は当然Ｎ２のピックアップを生じ好ましくない問題
が解消されない。
ゆるＬＤガスであって、例えば特開昭５６−３８４１１
として開示されたものがある。しかしながら、このガス
中にもＮ２が２０％以上含有されており、大量使用する
場合は当然Ｎ２のピックアップを生じ好ましくない問題
が解消されない。
更に特開昭５８−２２３１５に開示された如く、転炉の
脱炭反応最盛期に発生するＣＯ濃度の高いガスを炉内深
部から採取し、炉底から吹込むことも提案されたが、Ｎ
２１％以下の時点の捉え方および炉内深部からのガス採
取方法に難点があり、未だ実操業には適用されるに至っ
ていない。
脱炭反応最盛期に発生するＣＯ濃度の高いガスを炉内深
部から採取し、炉底から吹込むことも提案されたが、Ｎ
２１％以下の時点の捉え方および炉内深部からのガス採
取方法に難点があり、未だ実操業には適用されるに至っ
ていない。
本発明の目的は、転炉炉底から吹込む攪拌ガスの供給方
法に関する上記従来技術の問題点を解決し、溶製する鋼
の品質を低下することなく、また炉体耐人物や底吹き羽
口の金属管等の損傷をも来たさず従来のＡｒ使用時と同
等、もしくはそれ以上に効果的に攪拌ガスを供給する方
法を提供するにある。
法に関する上記従来技術の問題点を解決し、溶製する鋼
の品質を低下することなく、また炉体耐人物や底吹き羽
口の金属管等の損傷をも来たさず従来のＡｒ使用時と同
等、もしくはそれ以上に効果的に攪拌ガスを供給する方
法を提供するにある。
本発明の要旨とするところは次の如くである。
すなわち、溶鋼の上部より酸素を吹付けると共に転炉発
生ガスを攪拌ガスとして炉底から吹込む転炉の攪拌ガス
供給方法において、前記転炉発生ガスを純化精製してＣ
Ｏ濃度９８％以上に濃縮し、溶鋼静圧と炉内圧の総和よ
り大なる圧力に加圧した後攪拌ガスとして底吹きするこ
とを特徴とする転炉の攪拌ガス供給方法である。
生ガスを攪拌ガスとして炉底から吹込む転炉の攪拌ガス
供給方法において、前記転炉発生ガスを純化精製してＣ
Ｏ濃度９８％以上に濃縮し、溶鋼静圧と炉内圧の総和よ
り大なる圧力に加圧した後攪拌ガスとして底吹きするこ
とを特徴とする転炉の攪拌ガス供給方法である。
本発明者らがＮ２、Ａｒに替えて種々のガスを溶鉄中に
底吹きし複合吹錬する実験を繰返した結果、９８％以上
の濃度を有するＣＯガスが最適であることを見出した。
底吹きし複合吹錬する実験を繰返した結果、９８％以上
の濃度を有するＣＯガスが最適であることを見出した。
Ｇｏ濃度を９８％以上と限定したのは不純物として含ま
れるＮ２及びＮ２の影響のない限度および純化精製コス
トの低減を図ったものである。しかしＣＯガスは毒性が
あり、かつ可燃性であることより高圧で底吹きしようと
すると、その取扱いが極めて困難であり、吹込み装置に
も十分な対策が必要である。これらの困難を克服し、し
かもＣＯガス原料として転炉ガス（以下ＬＤＧと称する
）を用いることにより吹込ガスコストを低減させる乙と
が可能であることを見出し本発明を完成することができ
た。
れるＮ２及びＮ２の影響のない限度および純化精製コス
トの低減を図ったものである。しかしＣＯガスは毒性が
あり、かつ可燃性であることより高圧で底吹きしようと
すると、その取扱いが極めて困難であり、吹込み装置に
も十分な対策が必要である。これらの困難を克服し、し
かもＣＯガス原料として転炉ガス（以下ＬＤＧと称する
）を用いることにより吹込ガスコストを低減させる乙と
が可能であることを見出し本発明を完成することができ
た。
本発明の説明に先立ち、従来の攪拌ガスの炉底羽口への
供給系統を第２図を参照して説明する。
供給系統を第２図を参照して説明する。
転炉２に装入された溶鉄４に対し、上吹きランス６から
酸素を湯面に吹付けると共に、炉底２Ａに設けた底吹き
羽口８からＡｒ、Ｎ２等の不活性ガスを供給する。供給
するガスは１種類以上数種類となるが、第２図ではＡｒ
、Ｎ の２種類のガス供給系統を示している。それぞ
れのガスはガス切替弁１０Ａ、ＩＯＢによって切替え、
流量制御弁１２（１２Ａ、１２Ｂ）および１４ （１４
Ａ、１４Ｂ）により供給ガスを制御しながらガス供給配
管工６を介して炉底羽口８に吹込み複合吹錬を実施して
いた。この際、底吹き用ガスはＮ２ 、Ａ ｒ等の不活
性ガスであるため、羽口８のほか流体切替弁、流量制御
弁等は底吹きガスの供給圧に対する対策さ丸備えておけ
ば、多少のガス漏洩があっても操業上なんらの支障もな
く人体に対しても危険はなかった。一般にＡｒ、Ｎ２の
供給圧は流量制御弁１２．１４より下流側では１＝ Ｏ
ｋｇ ｆｌａｒ＆未満であったが、最近では流量増大を
目的として５０ｋｇ・ｆ／ａｎ？以上の供給圧で吹込む
ことも検討されている。
酸素を湯面に吹付けると共に、炉底２Ａに設けた底吹き
羽口８からＡｒ、Ｎ２等の不活性ガスを供給する。供給
するガスは１種類以上数種類となるが、第２図ではＡｒ
、Ｎ の２種類のガス供給系統を示している。それぞ
れのガスはガス切替弁１０Ａ、ＩＯＢによって切替え、
流量制御弁１２（１２Ａ、１２Ｂ）および１４ （１４
Ａ、１４Ｂ）により供給ガスを制御しながらガス供給配
管工６を介して炉底羽口８に吹込み複合吹錬を実施して
いた。この際、底吹き用ガスはＮ２ 、Ａ ｒ等の不活
性ガスであるため、羽口８のほか流体切替弁、流量制御
弁等は底吹きガスの供給圧に対する対策さ丸備えておけ
ば、多少のガス漏洩があっても操業上なんらの支障もな
く人体に対しても危険はなかった。一般にＡｒ、Ｎ２の
供給圧は流量制御弁１２．１４より下流側では１＝ Ｏ
ｋｇ ｆｌａｒ＆未満であったが、最近では流量増大を
目的として５０ｋｇ・ｆ／ａｎ？以上の供給圧で吹込む
ことも検討されている。
上記従来のＡｒ、Ｎ２ガス吹込み装置のほかに本発明に
よるＣｏガス吹込装置を併設するものであって、その構
成は次の如くである。
よるＣｏガス吹込装置を併設するものであって、その構
成は次の如くである。
すなわち、第２図にて示す従来のＡｒ、Ｎ２供給系統の
転炉側近傍に流体切替弁１ｇＤ８−１−１１８−２ ）
を設け、新たに設けたＣＯ純化装置２０で純化され°た
ＣＯガスを一時貯留する貯槽２２を経由し流量制御井２
４（２４Ａ、２４Ｂ）および２６ （２６Ａ、２６Ｂ）
にて制御しながら従来のＡ「、Ｎ に替ってＣＯを吹込
むものである。吹込圧力としては炉内溶鋼静圧と炉内圧
の総和よりも大なる圧力を要することは当然であり、少
なくとも１０ｋｇ、ｆ／ｃｉ以上の圧力が望ましい。こ
の場合、ＣＯガスは従来のＡｒ。
転炉側近傍に流体切替弁１ｇＤ８−１−１１８−２ ）
を設け、新たに設けたＣＯ純化装置２０で純化され°た
ＣＯガスを一時貯留する貯槽２２を経由し流量制御井２
４（２４Ａ、２４Ｂ）および２６ （２６Ａ、２６Ｂ）
にて制御しながら従来のＡ「、Ｎ に替ってＣＯを吹込
むものである。吹込圧力としては炉内溶鋼静圧と炉内圧
の総和よりも大なる圧力を要することは当然であり、少
なくとも１０ｋｇ、ｆ／ｃｉ以上の圧力が望ましい。こ
の場合、ＣＯガスは従来のＡｒ。
Ｎ と異なり毒性と可燃性を有するので、吹込みガス量
を増大するため吹込元圧を高くする条件のほかに次の如
き対策を講じることが必要である。
を増大するため吹込元圧を高くする条件のほかに次の如
き対策を講じることが必要である。
（イ）高圧ガス取締法や特定化学物質障害予防規則等の
適用法規に準拠した装置とすること。
適用法規に準拠した装置とすること。
（ロ）流量制御や流体切替弁を多段ラビリンスおよびグ
ランドシール等によりシール性を向上させると共に、こ
れらの装置をまとめて密閉室に収容し強制排気を行なう
。
ランドシール等によりシール性を向上させると共に、こ
れらの装置をまとめて密閉室に収容し強制排気を行なう
。
（ハ）配管類の継手は可能な限り溶接接合する。
（ニ）配管材質は、特に炉底の高温、高圧条件下で鉄カ
ルボニル、Ｎｉカルボニル等の反応の進行しないものを
選定する。
ルボニル、Ｎｉカルボニル等の反応の進行しないものを
選定する。
次に本発明において使用するＣＯ純化装置は、工業的に
はＣ０ＰＩＳＡ法やＣ０８ＯＲＢ法等のいずれでもよく
、これらのＣＯ純化装置を使用し、例えば特開昭５９−
４９８１８、特開昭５９−２２６２５等にて開示された
如く、ＣＯ濃度９８％以上としＬＤＧ中のＮ２、Ｎ２分
等を除去して高純度ＣＯに精製することができろ。
はＣ０ＰＩＳＡ法やＣ０８ＯＲＢ法等のいずれでもよく
、これらのＣＯ純化装置を使用し、例えば特開昭５９−
４９８１８、特開昭５９−２２６２５等にて開示された
如く、ＣＯ濃度９８％以上としＬＤＧ中のＮ２、Ｎ２分
等を除去して高純度ＣＯに精製することができろ。
次に本発明においては使用する高純度ＣＯの毒性および
可燃性対策として転炉炉底は第３図に示す如く次のよう
に構成されている。すなわち、炉底２Ａに吹込まれるＣ
Ｏガスは羽口取付フランジ２８．３０にて取付けられた
羽目ガス供給管３２を通り、炉底耐火材３４中に埋設さ
れた蓄気室３６を介して周囲を耐火物３７で固めた３１
ＷＩ１１φ以下の金属または耐火物管３８もしくは金属
または耐火物スリットによって炉内へ吹込まれる。この
際転炉炉底の鉄皮４０にフランジ４２を溶接しておき、
ガス供給管３２をパツキン等を介してフランジ４２にシ
ール性堅固にボルト４４によって締め付け、羽口８がガ
ス供給圧に対して十分な耐圧強度と気密性を有する如く
構成し、万一これらの一部が損傷して毒性、可燃性のた
めに危険なＣＯガスが漏洩した場合でも安全性を維持で
きるように構成されている。
可燃性対策として転炉炉底は第３図に示す如く次のよう
に構成されている。すなわち、炉底２Ａに吹込まれるＣ
Ｏガスは羽口取付フランジ２８．３０にて取付けられた
羽目ガス供給管３２を通り、炉底耐火材３４中に埋設さ
れた蓄気室３６を介して周囲を耐火物３７で固めた３１
ＷＩ１１φ以下の金属または耐火物管３８もしくは金属
または耐火物スリットによって炉内へ吹込まれる。この
際転炉炉底の鉄皮４０にフランジ４２を溶接しておき、
ガス供給管３２をパツキン等を介してフランジ４２にシ
ール性堅固にボルト４４によって締め付け、羽口８がガ
ス供給圧に対して十分な耐圧強度と気密性を有する如く
構成し、万一これらの一部が損傷して毒性、可燃性のた
めに危険なＣＯガスが漏洩した場合でも安全性を維持で
きるように構成されている。
第１図は本発明による転炉の攪拌ガスとして濃度９８％
以上に純化されたＣＯガスを使用する具体的方法を示す
系統図である。
以上に純化されたＣＯガスを使用する具体的方法を示す
系統図である。
転炉２で溶鉄４を吹錬して発生したガスＬＤＧはＣＯ濃
度が６０％程度に達するので、これをフード４６および
一般にＯＧ装置で代表されるＬＤＧ回欣回置装置４８回
数され貯槽５０に貯留され、必要に応じて弁５２を介し
て製鉄所内の各種燃料源として供給される。本発明にお
いては、貯槽５０から弁５４を介してＬＤＧを取出しＣ
ｏ純化装置２０によってＧｏ濃度を９８に以上に純化精
製する。
度が６０％程度に達するので、これをフード４６および
一般にＯＧ装置で代表されるＬＤＧ回欣回置装置４８回
数され貯槽５０に貯留され、必要に応じて弁５２を介し
て製鉄所内の各種燃料源として供給される。本発明にお
いては、貯槽５０から弁５４を介してＬＤＧを取出しＣ
ｏ純化装置２０によってＧｏ濃度を９８に以上に純化精
製する。
かくして得た高純度ＣＯ中には、なおＮ２、Ｎ２、ＣＯ
等の不純物が含まれる。これらは純化精製時の温度より
低い温度で結露してＨ２ＣＯ３等となり、ＣＯガス供給
配管、弁、継手等を腐食させろおそれがあるので冷却装
置５６を設けて次工程の圧縮機５８によって圧縮されて
もガス温度が純化装置２０におけるガス温度より低くな
らないようにしている。冷却装置５６で冷却された高純
度ＣＯガスは次に圧縮機５８によって転炉炉底からの吹
込圧に必要な圧力に上昇させて貯槽２２に一時貯留され
ろ。以後光に述べた工程に従い流量制御弁２４．２６に
よって制御しながら供給配管１６、羽口ガス供給管３２
を経由して炉底に吹込まれる。
等の不純物が含まれる。これらは純化精製時の温度より
低い温度で結露してＨ２ＣＯ３等となり、ＣＯガス供給
配管、弁、継手等を腐食させろおそれがあるので冷却装
置５６を設けて次工程の圧縮機５８によって圧縮されて
もガス温度が純化装置２０におけるガス温度より低くな
らないようにしている。冷却装置５６で冷却された高純
度ＣＯガスは次に圧縮機５８によって転炉炉底からの吹
込圧に必要な圧力に上昇させて貯槽２２に一時貯留され
ろ。以後光に述べた工程に従い流量制御弁２４．２６に
よって制御しながら供給配管１６、羽口ガス供給管３２
を経由して炉底に吹込まれる。
炉底２Ａの羽口８より吹込まれたＣＯガスは、更に再度
フード４６によって回数されるので見掛上は高純度ＣＯ
ガスの消費がなく循環使用されろ。
フード４６によって回数されるので見掛上は高純度ＣＯ
ガスの消費がなく循環使用されろ。
なお、圧縮機５８による圧縮によってＣＯガス温度は圧
縮比に応じて上昇するが、通常アフタークーラーで３０
℃程度に冷却して底吹きガスとして貯槽２２に貯留する
ので、冷却装置５６での冷却温度はガス供給系配管が屋
外の大気温度にさらされるので大気温度以下であれば問
題はなく、これらはＣＯガスの蒸発温度よりも十分高い
一１０℃程度が望ましい。外気温度が一１０℃以下にな
る“ことが予想されろ場合は圧縮機５８より下流側を屋
内設備とするか、保温対策を講することが望ましい。
縮比に応じて上昇するが、通常アフタークーラーで３０
℃程度に冷却して底吹きガスとして貯槽２２に貯留する
ので、冷却装置５６での冷却温度はガス供給系配管が屋
外の大気温度にさらされるので大気温度以下であれば問
題はなく、これらはＣＯガスの蒸発温度よりも十分高い
一１０℃程度が望ましい。外気温度が一１０℃以下にな
る“ことが予想されろ場合は圧縮機５８より下流側を屋
内設備とするか、保温対策を講することが望ましい。
本発明は転炉の複合吹錬法における転炉発生ガスを攪拌
ガスとして炉底から吹込む転炉の攪拌ガス供給方法にお
いて、転炉発生ガスを純化精製してＣＯ濃度９８％以上
に濃縮し、これを溶鋼静圧と炉内圧の総和より大なる圧
力に加圧した後攪拌ガスとして底吹きする方法をとった
ので次の如き効果を欣めることができた。
ガスとして炉底から吹込む転炉の攪拌ガス供給方法にお
いて、転炉発生ガスを純化精製してＣＯ濃度９８％以上
に濃縮し、これを溶鋼静圧と炉内圧の総和より大なる圧
力に加圧した後攪拌ガスとして底吹きする方法をとった
ので次の如き効果を欣めることができた。
（イ）攪拌ガスの大量底吹きにおいても、従来のＮ２ガ
ス吹込みの如く溶鋼中へのピックアップによる鋼品質の
低下のおそれなく、またＡｒ底吹きに比しはるかに低原
価で供給し得る。
ス吹込みの如く溶鋼中へのピックアップによる鋼品質の
低下のおそれなく、またＡｒ底吹きに比しはるかに低原
価で供給し得る。
（ロ）ＣＯガスは毒性があり可燃性があるが、これらの
不利な特性は炉底羽口構造の一部改善にて容易に解決で
き安全操業にはなんらの支障もないＯ （ハ）将来ＬＤＧより純化精製した高純度ＣＯガスの製
鉄所内外の他の目的に供給する条件が整うならば、ＣＯ
純化精製のコストも割安となることが予想される。
不利な特性は炉底羽口構造の一部改善にて容易に解決で
き安全操業にはなんらの支障もないＯ （ハ）将来ＬＤＧより純化精製した高純度ＣＯガスの製
鉄所内外の他の目的に供給する条件が整うならば、ＣＯ
純化精製のコストも割安となることが予想される。
上記本発明は複合吹錬における攪拌ガスとしてＬＤＧの
純化精製による９８％息上のＣＯガスを底吹きする方法
について説明したが、転炉の付帯設備としては、従来の
Ａｒ、Ｎ 等の吹込み装置をも併せ有し、吹錬初期やＮ
のピックアップが問題にならない鋼種に対してはＣＯ
より安価なＮ ガスを吹込み、更にＣＯガス供給系統に
何らかの異常発生時にはＡｒを吹込む等の吹込みガスの
切替使用が望ましい。
純化精製による９８％息上のＣＯガスを底吹きする方法
について説明したが、転炉の付帯設備としては、従来の
Ａｒ、Ｎ 等の吹込み装置をも併せ有し、吹錬初期やＮ
のピックアップが問題にならない鋼種に対してはＣＯ
より安価なＮ ガスを吹込み、更にＣＯガス供給系統に
何らかの異常発生時にはＡｒを吹込む等の吹込みガスの
切替使用が望ましい。
第１図は本発明によるＣＯガス底吹き転炉のガス供給経
路および従来のＡｒ、Ｎ ガス供給経路を示す模式系
統図、第２図はＣＯガス底吹き転炉の炉底のシール構造
を示す部分断面図、第３図は本発明の実施例におけるＬ
ＤＧを原料とするＣＯ純化精製およびＣＯ底吹き工程を
示す系統図である。 ２・・・転炉 ４・・・溶鉄６７．上
吹きランス ８・・・底吹き羽口１６ ガス供
給配管 ２０・・・ＣＯ純化装置２８．３０・・
羽口取付フランジ ３２・・羽目ガス供給管３４−・
炉底耐火材 ３７・・・耐火物３８・・・金属
または耐火物管あるいはスリット４０・・鉄皮
４６・・・フード４８・・ＬＤＧ回欣回置装置
５０・・貯槽５８・・・圧縮機
路および従来のＡｒ、Ｎ ガス供給経路を示す模式系
統図、第２図はＣＯガス底吹き転炉の炉底のシール構造
を示す部分断面図、第３図は本発明の実施例におけるＬ
ＤＧを原料とするＣＯ純化精製およびＣＯ底吹き工程を
示す系統図である。 ２・・・転炉 ４・・・溶鉄６７．上
吹きランス ８・・・底吹き羽口１６ ガス供
給配管 ２０・・・ＣＯ純化装置２８．３０・・
羽口取付フランジ ３２・・羽目ガス供給管３４−・
炉底耐火材 ３７・・・耐火物３８・・・金属
または耐火物管あるいはスリット４０・・鉄皮
４６・・・フード４８・・ＬＤＧ回欣回置装置
５０・・貯槽５８・・・圧縮機
Claims (1)
- （１）溶鋼の上部より酸素を吹付けると共に転炉発生ガ
スを攪拌ガスとして炉底から吹込む転炉の攪拌ガス供給
方法において、前記転炉発生ガスを純化精製してＣＯ濃
度９８％以上に濃縮し、溶鋼静圧と炉内圧の総和より大
なる圧力に加圧した後攪拌ガスとして底吹きすることを
特徴とする転炉の攪拌ガス供給方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12733885A JPS61284516A (ja) | 1985-06-12 | 1985-06-12 | 転炉の撹拌ガス供給方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12733885A JPS61284516A (ja) | 1985-06-12 | 1985-06-12 | 転炉の撹拌ガス供給方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61284516A true JPS61284516A (ja) | 1986-12-15 |
| JPS6360090B2 JPS6360090B2 (ja) | 1988-11-22 |
Family
ID=14957446
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12733885A Granted JPS61284516A (ja) | 1985-06-12 | 1985-06-12 | 転炉の撹拌ガス供給方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61284516A (ja) |
Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS508999A (ja) * | 1973-05-17 | 1975-01-29 | ||
| JPS518109A (ja) * | 1974-06-07 | 1976-01-22 | British Steel Corp | |
| JPS53142911A (en) * | 1977-05-20 | 1978-12-13 | Maximilianshuette Eisenwerk | Method of supplying heat energy to molten steel |
| JPS55158208A (en) * | 1979-05-24 | 1980-12-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Refining method of steel |
| JPS55158211A (en) * | 1979-05-24 | 1980-12-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Refining device of steel having gas circulating system |
| JPS5638411A (en) * | 1979-09-06 | 1981-04-13 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Steel making by converter |
| JPS5822315A (ja) * | 1981-08-03 | 1983-02-09 | Nippon Steel Corp | Ｃｏガス吹込みによる鋼の精錬方法 |
| JPS5922625A (ja) * | 1982-07-27 | 1984-02-04 | Osaka Oxgen Ind Ltd | 一酸化炭素ガス及び窒素ガスを含む混合ガスより窒素ガスを吸着法により除去する方法 |
| JPS5949818A (ja) * | 1982-09-13 | 1984-03-22 | Osaka Oxgen Ind Ltd | 吸着法を使用して一酸化炭素を含む混合ガス中の一酸化炭素を濃縮する方法 |
-
1985
- 1985-06-12 JP JP12733885A patent/JPS61284516A/ja active Granted
Patent Citations (9)
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| JPS5949818A (ja) * | 1982-09-13 | 1984-03-22 | Osaka Oxgen Ind Ltd | 吸着法を使用して一酸化炭素を含む混合ガス中の一酸化炭素を濃縮する方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6360090B2 (ja) | 1988-11-22 |
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