JPS61283797A - 遠心圧縮機のインペラ - Google Patents
遠心圧縮機のインペラInfo
- Publication number
- JPS61283797A JPS61283797A JP12413685A JP12413685A JPS61283797A JP S61283797 A JPS61283797 A JP S61283797A JP 12413685 A JP12413685 A JP 12413685A JP 12413685 A JP12413685 A JP 12413685A JP S61283797 A JPS61283797 A JP S61283797A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- resin
- impeller
- nylon
- polyphenylene sulfide
- temperature
- Prior art date
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- Pending
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- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、遠心圧縮機に用いられる繊維強化樹脂から
なるインペラに関するものである。
なるインペラに関するものである。
（従来の技術）
流体を前方より吸引し、遠心力により外方へ放出する遠
心圧縮機に用いられる繊維強化樹脂材料からなるインペ
ラとしては、特公昭５２−４８６８４号公報および特開
昭５７−１１９１０５号公報に記載されているものがあ
るが、これらのインペラを構成する樹脂材料は炭素繊維
を樹脂の補強材として用いることを特徴としている。特
に特開昭５７−１１９１０５号公報には耐熱性のある熱
可塑性樹脂または熱硬化性樹脂をマトリックス樹脂とし
て用いた炭素繊維強化樹脂がインペラに用いられること
が記載されている。
心圧縮機に用いられる繊維強化樹脂材料からなるインペ
ラとしては、特公昭５２−４８６８４号公報および特開
昭５７−１１９１０５号公報に記載されているものがあ
るが、これらのインペラを構成する樹脂材料は炭素繊維
を樹脂の補強材として用いることを特徴としている。特
に特開昭５７−１１９１０５号公報には耐熱性のある熱
可塑性樹脂または熱硬化性樹脂をマトリックス樹脂とし
て用いた炭素繊維強化樹脂がインペラに用いられること
が記載されている。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら遠心圧縮機インペラの使用条件は、温度が
一５０°Ｃから２００°Ｃ（常用使用時最高温度として
１８０°Ｃ〜１５０℃）、最大回転数が１５Ｘ１０’ｒ
ｐｍになり、しかも、最大回転時に発生する最大応力は
現行品（アルミニウム合金製、外径約５５鵡）で約２０
”９／ｙｍ”、翼面部で約１０髪−にもなる。これを
比重の小さい樹脂を用いることにより、回転時の最大応
力を約％程度に低下させることができる。この様に現行
の使用条件から耐＋５熱性、強度、弾性率、耐久疲労特
性も加味して、材料を選定すると、これらの条件を満足
する繊維強化樹脂組成物としてはナイロン６６栃脂、ポ
リフェニレンスルフィド、ポリエーテルエーテルケトン
、ポリエーテルスルフォン、ポリアミドイミ−ド等の樹
脂と、炭素繊維・ガラス繊維）ウィスカ、ドの様なガラ
ス転移温度の高い樹脂の炭素繊維強化樹脂は高価である
とともに、３５０℃以上の高い成形温度と２００°Ｃ以
上の金型温度が必要となるなど成形上の難しさがある。
一５０°Ｃから２００°Ｃ（常用使用時最高温度として
１８０°Ｃ〜１５０℃）、最大回転数が１５Ｘ１０’ｒ
ｐｍになり、しかも、最大回転時に発生する最大応力は
現行品（アルミニウム合金製、外径約５５鵡）で約２０
”９／ｙｍ”、翼面部で約１０髪−にもなる。これを
比重の小さい樹脂を用いることにより、回転時の最大応
力を約％程度に低下させることができる。この様に現行
の使用条件から耐＋５熱性、強度、弾性率、耐久疲労特
性も加味して、材料を選定すると、これらの条件を満足
する繊維強化樹脂組成物としてはナイロン６６栃脂、ポ
リフェニレンスルフィド、ポリエーテルエーテルケトン
、ポリエーテルスルフォン、ポリアミドイミ−ド等の樹
脂と、炭素繊維・ガラス繊維）ウィスカ、ドの様なガラ
ス転移温度の高い樹脂の炭素繊維強化樹脂は高価である
とともに、３５０℃以上の高い成形温度と２００°Ｃ以
上の金型温度が必要となるなど成形上の難しさがある。
また炭素繊維で強化したポリフェニレンスルフィドは高
い弾性率を持つが、ガラス転移温度が８５°Ｃと比較的
高いが、１００℃以上では強度、弾性率が急激に低下す
る。さらに成形時には比較的高い成形温度を必要とし、
成形品の強度を出すためにアニールが必要であり、成形
が難しい。また一般的に適用が可能と考えられる炭素繊
維で強化されたナイロン６６樹脂は、常温での機械的強
度は著しく高いが、ナイ四ン樹脂のガラス転移温度が５
０°Ｃと低いため、これ以上の高温領域になるとしだい
に強度、弾性率が低下し、また吸湿による寸法変化や成
形後のソリが発生しやすいことなどから、寸法精度が要
求される遠心圧縮機のインペラに用いることは難しいと
いう問題があった。
い弾性率を持つが、ガラス転移温度が８５°Ｃと比較的
高いが、１００℃以上では強度、弾性率が急激に低下す
る。さらに成形時には比較的高い成形温度を必要とし、
成形品の強度を出すためにアニールが必要であり、成形
が難しい。また一般的に適用が可能と考えられる炭素繊
維で強化されたナイロン６６樹脂は、常温での機械的強
度は著しく高いが、ナイ四ン樹脂のガラス転移温度が５
０°Ｃと低いため、これ以上の高温領域になるとしだい
に強度、弾性率が低下し、また吸湿による寸法変化や成
形後のソリが発生しやすいことなどから、寸法精度が要
求される遠心圧縮機のインペラに用いることは難しいと
いう問題があった。
（問題点を解決するための手段）
この発明は、この様な従来の問題点に着目し、ナイロン
６６樹脂とポリフェニレンスルフィド（ｐｐｓ）のブレ
ンドよりなるマトリックス樹脂を強化繊維で補強した樹
脂組成物を用いてインペラを作成することにより上記問
題点を解決したものである。
６６樹脂とポリフェニレンスルフィド（ｐｐｓ）のブレ
ンドよりなるマトリックス樹脂を強化繊維で補強した樹
脂組成物を用いてインペラを作成することにより上記問
題点を解決したものである。
この発明において、マトリックス樹脂を構成するナイロ
ン６６樹脂（Ａ）とポリフェニレンスルフィド（Ｂ）の
ブレンド重量比は（４）／（Ａ）＋（Ｂ） ＝ ０．４
〜０．８であり、強化繊維（０）とのブレンド重量比は
（Ｇ）／ＧＡ）＋（Ｂ）＋（０） ＝ ｏ、ｓ 〜０．
４５であるのが好ましい。
ン６６樹脂（Ａ）とポリフェニレンスルフィド（Ｂ）の
ブレンド重量比は（４）／（Ａ）＋（Ｂ） ＝ ０．４
〜０．８であり、強化繊維（０）とのブレンド重量比は
（Ｇ）／ＧＡ）＋（Ｂ）＋（０） ＝ ｏ、ｓ 〜０．
４５であるのが好ましい。
また上記強化繊維としては、炭素、ガラス、その他の無
機質の繊維およびウィスカ等が単独で、あるいは２種以
上の組み合せで用いられる。
機質の繊維およびウィスカ等が単独で、あるいは２種以
上の組み合せで用いられる。
以下、この発明を図面により説明する。
第１図は、この発明の一例の遠心圧縮機のインペラ１を
示す図で、図示するように複雑な形状をなしており、し
かも精密な寸法精度を必要とするにのインペラ１は第２
図に示すように、スリーブ２とワッシャ８とにより挾ま
れ、ネジ４でシャフト部５に固定されている。
示す図で、図示するように複雑な形状をなしており、し
かも精密な寸法精度を必要とするにのインペラ１は第２
図に示すように、スリーブ２とワッシャ８とにより挾ま
れ、ネジ４でシャフト部５に固定されている。
この発明のインペラは、前記樹脂組成物を用い、押出成
形、射出成形等のよく知られている方法で製造すること
ができる。例えば第８図に示す金型を用いてインペラを
成形することができる。即ち、インペラ形状を彫り込ん
だ組み立て成金型６に、摺動可能なピンクを取りつけ、
このビン７にインサート用金属製円筒８を装着固定し、
しかる後、上金型９を密着固定し、Ａ方向からゲート１
０を通して成形材料を射出あるいは押出し、インペラ形
状部１１に充填し、成形する。
形、射出成形等のよく知られている方法で製造すること
ができる。例えば第８図に示す金型を用いてインペラを
成形することができる。即ち、インペラ形状を彫り込ん
だ組み立て成金型６に、摺動可能なピンクを取りつけ、
このビン７にインサート用金属製円筒８を装着固定し、
しかる後、上金型９を密着固定し、Ａ方向からゲート１
０を通して成形材料を射出あるいは押出し、インペラ形
状部１１に充填し、成形する。
（実施例）
次にこの発明を実施例および比較例により説明する。
実施例１
ナイロン６６ｍ脂、ポリフェニレンスルフィドおよび炭
素繊維チョツプドファイバーをそれぞれナイ四ン６６樹
脂８５重量％、ポリフェニレンスルフィド８５重量％、
炭素繊維８０重量％の割合で配合したペレット状の樹脂
組成物を用い、シリンダ一温度２９０℃、金型温度１１
０″Ｃ１射出圧カフ ００ ｋＶｃｒａ”の成形条件で
、第８図に示す様な構造の金型に射出し、インペラ形状
物を得た。得られた形状物を、パリ取り、バランスチェ
ックなど機械加工を行い、第２図に示す様な構造でシャ
フトに固定し、空気加熱装置付き（温度範囲Ｏ〜６００
℃）、高速回転強度試験機（回転数０〜２５Ｘ １０’
ｒｐｍ ）に設置し、回転数が１５ Ｘ １０’ｒｐ
ｍｌＯの場合の各温度におけるバースト試験を行った。
素繊維チョツプドファイバーをそれぞれナイ四ン６６樹
脂８５重量％、ポリフェニレンスルフィド８５重量％、
炭素繊維８０重量％の割合で配合したペレット状の樹脂
組成物を用い、シリンダ一温度２９０℃、金型温度１１
０″Ｃ１射出圧カフ ００ ｋＶｃｒａ”の成形条件で
、第８図に示す様な構造の金型に射出し、インペラ形状
物を得た。得られた形状物を、パリ取り、バランスチェ
ックなど機械加工を行い、第２図に示す様な構造でシャ
フトに固定し、空気加熱装置付き（温度範囲Ｏ〜６００
℃）、高速回転強度試験機（回転数０〜２５Ｘ １０’
ｒｐｍ ）に設置し、回転数が１５ Ｘ １０’ｒｐ
ｍｌＯの場合の各温度におけるバースト試験を行った。
得た結果を第１表に示す。
次に上記樹脂組成物のナイロン６６樹脂とポリフェニレ
ンスルフィド（ｐｐｓ）の配合割合ヲ重量比で４０＝６
０．６０：４０：Ｆ５Ｊ：テＴ壜えて２８℃。
ンスルフィド（ｐｐｓ）の配合割合ヲ重量比で４０＝６
０．６０：４０：Ｆ５Ｊ：テＴ壜えて２８℃。
５０℃、１００℃、１５０°Ｃ，２００°Ｃにおける曲
げ弾性率（髪−）および曲げ強度（髪−）を測定し、温
度依存性を評価し、測定結果を夫々第４図および第５図
に示す。これ等の結果よりナイロン６６樹脂（Ａ）とＰ
ＰＢ（Ｂ）のブレンド重量比を・（Ａ）／（Ａ）＋（Ｂ
） ＝ ０．４〜０−８とするのがヨイコトカワかる。
げ弾性率（髪−）および曲げ強度（髪−）を測定し、温
度依存性を評価し、測定結果を夫々第４図および第５図
に示す。これ等の結果よりナイロン６６樹脂（Ａ）とＰ
ＰＢ（Ｂ）のブレンド重量比を・（Ａ）／（Ａ）＋（Ｂ
） ＝ ０．４〜０−８とするのがヨイコトカワかる。
比較例１
ナイロン６６樹脂（４）とＰＰＢ（Ｂ）のブレンド重量
比（Ａ）／（Ａ）＋ （Ｂ）を０ 、０．２ 、１．０
とした他は実施例１と同様に作成し、試験してその結果
を第４図および第５図に示す。
比（Ａ）／（Ａ）＋ （Ｂ）を０ 、０．２ 、１．０
とした他は実施例１と同様に作成し、試験してその結果
を第４図および第５図に示す。
ｍま
次にナイロン６６樹脂とＰＰｓの配合割合を１：１とし
炭素繊維含有率（（り乙（転）＋（Ｂ） ＋ （０）を
４０％と変えた各組成物の２８℃、１００″Ｇ 、 １
５’０″Ｃ９２００℃における曲げ弾性率および曲げ強
度を測定し、第６図およびｔｇ７図に示す。
炭素繊維含有率（（り乙（転）＋（Ｂ） ＋ （０）を
４０％と変えた各組成物の２８℃、１００″Ｇ 、 １
５’０″Ｃ９２００℃における曲げ弾性率および曲げ強
度を測定し、第６図およびｔｇ７図に示す。
比較例２
炭素繊維含有率を５％、２０％、５０％とした以外は実
施例２と同じにして、実施例２と同様の試験を行ないそ
の結果を第６図、第７図に示す。
施例２と同じにして、実施例２と同様の試験を行ないそ
の結果を第６図、第７図に示す。
ただし、５０％は成形不能であった。
実施例８
ナイロン６６樹脂、ポリフェニレンスルフィドおよび炭
素繊維チョツプドファイバーとガラス繊維チョツプドフ
ァイバーとをそれぞれナイロン６６樹脂８０重量％、ポ
リフェニレンスルフ４ビ１０重量％の割合で配合したペ
レット状の樹脂組成物を用い、実施例１と同様にして射
出成形により、インペラ形状物を得た。このインペラ形
状物につき実施例１に記載したと同様にしてバースト試
験を行い、得た結果を第１表に示す。
素繊維チョツプドファイバーとガラス繊維チョツプドフ
ァイバーとをそれぞれナイロン６６樹脂８０重量％、ポ
リフェニレンスルフ４ビ１０重量％の割合で配合したペ
レット状の樹脂組成物を用い、実施例１と同様にして射
出成形により、インペラ形状物を得た。このインペラ形
状物につき実施例１に記載したと同様にしてバースト試
験を行い、得た結果を第１表に示す。
次に上記樹脂組成物の２８°Ｃ，１００℃１１５０’ｃ
、 ｇ ｏ ｏ℃における曲げ弾性率および曲げ強度
を測定し、第６図および第７図に示す。
、 ｇ ｏ ｏ℃における曲げ弾性率および曲げ強度
を測定し、第６図および第７図に示す。
実施側番
ナイロン６６樹脂、ポリフェニレンスルフィドおよび炭
素繊維チョツプドファイバー、チタン酸カリウィスカー
を、それぞれナイロン６６樹脂ａｏｆｃ量１ポリフエニ
レンスルフイド８０重量 、チ、炭素繊維８０重量％
、チタン酸カリウィスカ１０重量％の割合で配合したペ
レット状の樹脂組成物を用い、実施例１と同様に成形し
、しかる後、バースト試験を行った。得た結果を第１表
に示す。
素繊維チョツプドファイバー、チタン酸カリウィスカー
を、それぞれナイロン６６樹脂ａｏｆｃ量１ポリフエニ
レンスルフイド８０重量 、チ、炭素繊維８０重量％
、チタン酸カリウィスカ１０重量％の割合で配合したペ
レット状の樹脂組成物を用い、実施例１と同様に成形し
、しかる後、バースト試験を行った。得た結果を第１表
に示す。
次に上記樹脂組成物の２８°Ｃ＊１００℃，１５０’ｃ
、 ｓ ｏ ｏ″Ｃにおける曲げ弾性率および曲げ強
度を測定し、第６図および第７図に示す。
、 ｓ ｏ ｏ″Ｃにおける曲げ弾性率および曲げ強
度を測定し、第６図および第７図に示す。
第６図および第７図より強化繊維含有率（重量％）が８
０〜４５％、即ち強化繊維（０）のブレンド重量比を（
０）／（Ａ）＋（Ｂ）＋（（３） ＝ ｏ．ａ 〜０．
４ ５とするとよいことがわかる。尚強化繊維含有率が
４５％超えると成形が不可能であった。
０〜４５％、即ち強化繊維（０）のブレンド重量比を（
０）／（Ａ）＋（Ｂ）＋（（３） ＝ ｏ．ａ 〜０．
４ ５とするとよいことがわかる。尚強化繊維含有率が
４５％超えると成形が不可能であった。
比較例３
ナイロン６６樹脂と、炭素繊維チョツプドファイバーと
を、それぞれ７０重量％、８０重量％の割合で配合した
ペレット状の組成物を用い、シリンダ温度２９０℃、金
型温度１１０℃、射出圧力ｅｏｏ〜ら２の成形条件で、
射出成形を行い、インペラ形状物を得た。しかる後、実
施例１と同様な方法でバースト試験を行った。得た結果
を第１表に示す。
を、それぞれ７０重量％、８０重量％の割合で配合した
ペレット状の組成物を用い、シリンダ温度２９０℃、金
型温度１１０℃、射出圧力ｅｏｏ〜ら２の成形条件で、
射出成形を行い、インペラ形状物を得た。しかる後、実
施例１と同様な方法でバースト試験を行った。得た結果
を第１表に示す。
比較例４
ナイロン６６樹脂を６０重量％、炭素繊維チョヅプド７
アイパー４０重ｊｉチの割合で配合したペレット状の組
成物を用い、比較例１に示した成形条件で射出成形を行
い、インペラ形状物を得た。
アイパー４０重ｊｉチの割合で配合したペレット状の組
成物を用い、比較例１に示した成形条件で射出成形を行
い、インペラ形状物を得た。
しかる後、実施例１と同様な方法でバースト試験を行っ
た。得た結果を第１表に示す。
た。得た結果を第１表に示す。
バースト試験は１ ５ Ｘ １ ０’ｒｐｍで２分間回
転させた場合の値で比較した。
転させた場合の値で比較した。
○：合格 バーストなし。
△：若干変形がみられる。
×：不合格 バースト。
第１表の結果より、実施例のものは比較例のものにくら
べて耐熱性が高く、１００℃、１５０″Ｃになっても強
度、弾性率の低下が少ないため、高速回転時における最
大応力８髪−〜１ｏ髪−に耐えているためバーストが無
いと考えられる。
べて耐熱性が高く、１００℃、１５０″Ｃになっても強
度、弾性率の低下が少ないため、高速回転時における最
大応力８髪−〜１ｏ髪−に耐えているためバーストが無
いと考えられる。
（発明の効果）
以上説明してきたように、この発明の遠心圧縮機のイン
ペラは、ナイ四ン６６樹脂とポリ７エ二レンスルワイド
のブレンドをマトリックス樹脂として用い、このマトリ
ックス樹脂を強化繊維で補強した繊維強化樹脂で構成し
たことにより、耐熱性が高く、１００°Ｃ以上の高温領
域においても強度、弾性率の低下が少ないため高速回転
時のバーストがない上、さらに軽量化により、エンジン
の負荷変動に対する追従性が改善され、また製品表面の
精度（４μ以下）がアルミ合金製のもの（１６〜２０μ
）に比較して、極めて良くなったため、高速回転時の吸
入空気の翼表面からの剥離現象を低減することができた
ので、吸入圧縮効率が上がるという効果が得られた。
ペラは、ナイ四ン６６樹脂とポリ７エ二レンスルワイド
のブレンドをマトリックス樹脂として用い、このマトリ
ックス樹脂を強化繊維で補強した繊維強化樹脂で構成し
たことにより、耐熱性が高く、１００°Ｃ以上の高温領
域においても強度、弾性率の低下が少ないため高速回転
時のバーストがない上、さらに軽量化により、エンジン
の負荷変動に対する追従性が改善され、また製品表面の
精度（４μ以下）がアルミ合金製のもの（１６〜２０μ
）に比較して、極めて良くなったため、高速回転時の吸
入空気の翼表面からの剥離現象を低減することができた
ので、吸入圧縮効率が上がるという効果が得られた。
第１図はこの発明の一例インベラの斜視図、第２図はシ
ャフト部へ取付けたインペラの断面図、 第８図はインペラ成形用金型の断面図、第４図は、炭素
繊維含有率を３０重量％とし、＋イｏン６６樹脂とポリ
フェニレンスルフトノ配合量を変えた組成物の２３℃、
５０’０．１００”Ｃ１５０°Ｃ，２００°Ｃにおける
曲げ弾性率を示す曲線図、 第５図は第４図の場合と同じ組成物の２８°Ｃ１５０℃
、１００°Ｃ，１５０°Ｃ，２００℃における２８℃、
１００℃、１５０℃、２００℃における強化繊維含有率
と曲げ弾性率の関係を示す曲線図、第７図は第６図と同
様の強化繊維含有率と曲げ強度の関係を示す曲線図であ
る。 １・・・インペラ ２・・・スリーブ５・・・シ
ャフト ６・・・下金型・８・・・インサート用
金属製円筒 ９・・・上金型 １０・・・ゲート１１・・・
インペラ形状の空間 Ａ・・・成形材料入口 特許出願人 日産自動車株式会社 第１図 第２図
ャフト部へ取付けたインペラの断面図、 第８図はインペラ成形用金型の断面図、第４図は、炭素
繊維含有率を３０重量％とし、＋イｏン６６樹脂とポリ
フェニレンスルフトノ配合量を変えた組成物の２３℃、
５０’０．１００”Ｃ１５０°Ｃ，２００°Ｃにおける
曲げ弾性率を示す曲線図、 第５図は第４図の場合と同じ組成物の２８°Ｃ１５０℃
、１００°Ｃ，１５０°Ｃ，２００℃における２８℃、
１００℃、１５０℃、２００℃における強化繊維含有率
と曲げ弾性率の関係を示す曲線図、第７図は第６図と同
様の強化繊維含有率と曲げ強度の関係を示す曲線図であ
る。 １・・・インペラ ２・・・スリーブ５・・・シ
ャフト ６・・・下金型・８・・・インサート用
金属製円筒 ９・・・上金型 １０・・・ゲート１１・・・
インペラ形状の空間 Ａ・・・成形材料入口 特許出願人 日産自動車株式会社 第１図 第２図
Claims (1)
- １、繊維強化樹脂からなる一体型遠心圧縮機のインペラ
において、繊維強化樹脂として、ナイロン６６樹脂とポ
リフェニレンスルフィドのブレンドよりなるマトリック
ス樹脂を、強化繊維で補強した樹脂組成物を用いたこと
を特徴とする遠心圧縮機のインペラ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12413685A JPS61283797A (ja) | 1985-06-10 | 1985-06-10 | 遠心圧縮機のインペラ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12413685A JPS61283797A (ja) | 1985-06-10 | 1985-06-10 | 遠心圧縮機のインペラ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61283797A true JPS61283797A (ja) | 1986-12-13 |
Family
ID=14877809
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12413685A Pending JPS61283797A (ja) | 1985-06-10 | 1985-06-10 | 遠心圧縮機のインペラ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61283797A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01125894U (ja) * | 1988-02-22 | 1989-08-28 | ||
| US6979174B2 (en) | 2003-10-01 | 2005-12-27 | Schlumberger Technology Corporation | Stage pump having composite components |
| JPWO2019045032A1 (ja) * | 2017-08-31 | 2019-11-07 | ポリプラスチックス株式会社 | 樹脂組成物、成形品及びその製造方法 |
| US11028856B2 (en) | 2016-05-09 | 2021-06-08 | Ihi Corporation | Centrifugal compressor impeller |
-
1985
- 1985-06-10 JP JP12413685A patent/JPS61283797A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01125894U (ja) * | 1988-02-22 | 1989-08-28 | ||
| US6979174B2 (en) | 2003-10-01 | 2005-12-27 | Schlumberger Technology Corporation | Stage pump having composite components |
| US11028856B2 (en) | 2016-05-09 | 2021-06-08 | Ihi Corporation | Centrifugal compressor impeller |
| JPWO2019045032A1 (ja) * | 2017-08-31 | 2019-11-07 | ポリプラスチックス株式会社 | 樹脂組成物、成形品及びその製造方法 |
| CN111051436A (zh) * | 2017-08-31 | 2020-04-21 | 宝理塑料株式会社 | 树脂组合物、成型品和其制造方法 |
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