JPS61273215A - 連続処理ラインのル−パ張力制御方法 - Google Patents
連続処理ラインのル−パ張力制御方法Info
- Publication number
- JPS61273215A JPS61273215A JP11353485A JP11353485A JPS61273215A JP S61273215 A JPS61273215 A JP S61273215A JP 11353485 A JP11353485 A JP 11353485A JP 11353485 A JP11353485 A JP 11353485A JP S61273215 A JPS61273215 A JP S61273215A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- looper
- tension
- strip
- bridle roll
- payoff reel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Winding, Rewinding, Material Storage Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明は、連続処理ラインのルーパ張力制御方法に係り
、特に、酸洗ライン、完全連続圧延機等の熱延薄板を処
理する連続処理ラインに用いるのに好適な、ペイオフリ
ールから払い出されたストリップを、ブライドルロール
及びルーパを介して処理設備に導くようにした連続処理
ラインのルーパ張力制御方法の改良に関する。
、特に、酸洗ライン、完全連続圧延機等の熱延薄板を処
理する連続処理ラインに用いるのに好適な、ペイオフリ
ールから払い出されたストリップを、ブライドルロール
及びルーパを介して処理設備に導くようにした連続処理
ラインのルーパ張力制御方法の改良に関する。
熱延薄板を処理する連続処理ライン、例えば完全連続圧
延機は、一般に、第３図に示す如く構成されており、入
側から、コイル状に巻かれたストリップ３ｏを払い出す
ためのペイオフリール１゜と、先行するストリップと後
行するストリップを接続するための溶接！１１２と、第
１ブライドルロール１４と、ルーパ１６と、第２ブライ
ドルロール１８と、冷間圧延機２０と、圧延後のストリ
ップ３０を再び分割するだめの切断装置２２と、テンシ
ョンリール２４とが順に配設されている。 このような連続処理ラインにおいて、ルーパ１６内でス
トリップ３ｏが蛇行すると、場合によってはストリップ
３０のエツジがルーパ１６内の機器と接触し耳かじり等
のトラブルを発生する。このため従来から、蛇行を抑制
するべく多大の努力が賀されており、その具体的な方法
としては、（１）ルーパ１６内にステアリング装置を多
数設置する、（２）ルーパ１６の同調位置を短（し、即
ち貯蔵量を少なくして操業する、（３）ルーパ張力を強
くする等の手段がとられている。 ところが、（１）の方法は、建設費が増大し、（２）の
方法は生産性が低下するため、一般に、（３）の方法、
即ちルーパ張力を強くしてルーパ内のストリップ蛇行を
抑制する方法が最も良い方法である。 発明者の知見によれば、ルーパ１６内のストリップ張力
は、０．３５ｋｇ／ｍｄ以下になると蛇行量が極めて大
きくなる。一方、必要以上にルーパ張力を大きくしても
、ルーパモータの出力の増大、ルーパ架構等の機械的強
度の増大が必要であるため、建設費が高くなるだけであ
るので、両者のバランスから、ルーパ張力は０．４〜１
．０ｋｇ／ｍｊが最適であると考えられる。なお、この
間の最適値は、ルーパ長さ、ステアリング装置数、スト
リップの平坦度等により異なるので、そのライン毎に異
なっている。
延機は、一般に、第３図に示す如く構成されており、入
側から、コイル状に巻かれたストリップ３ｏを払い出す
ためのペイオフリール１゜と、先行するストリップと後
行するストリップを接続するための溶接！１１２と、第
１ブライドルロール１４と、ルーパ１６と、第２ブライ
ドルロール１８と、冷間圧延機２０と、圧延後のストリ
ップ３０を再び分割するだめの切断装置２２と、テンシ
ョンリール２４とが順に配設されている。 このような連続処理ラインにおいて、ルーパ１６内でス
トリップ３ｏが蛇行すると、場合によってはストリップ
３０のエツジがルーパ１６内の機器と接触し耳かじり等
のトラブルを発生する。このため従来から、蛇行を抑制
するべく多大の努力が賀されており、その具体的な方法
としては、（１）ルーパ１６内にステアリング装置を多
数設置する、（２）ルーパ１６の同調位置を短（し、即
ち貯蔵量を少なくして操業する、（３）ルーパ張力を強
くする等の手段がとられている。 ところが、（１）の方法は、建設費が増大し、（２）の
方法は生産性が低下するため、一般に、（３）の方法、
即ちルーパ張力を強くしてルーパ内のストリップ蛇行を
抑制する方法が最も良い方法である。 発明者の知見によれば、ルーパ１６内のストリップ張力
は、０．３５ｋｇ／ｍｄ以下になると蛇行量が極めて大
きくなる。一方、必要以上にルーパ張力を大きくしても
、ルーパモータの出力の増大、ルーパ架構等の機械的強
度の増大が必要であるため、建設費が高くなるだけであ
るので、両者のバランスから、ルーパ張力は０．４〜１
．０ｋｇ／ｍｊが最適であると考えられる。なお、この
間の最適値は、ルーパ長さ、ステアリング装置数、スト
リップの平坦度等により異なるので、そのライン毎に異
なっている。
ところが、ルーパ張力が高いと、ペイオフリール１０と
ルーパ１６の間の第１プライドルＯ−ル１４でスリップ
が発生し易いという問題点がある。 一般に、ブライドルロール入側、出側の張力をそれぞれ
Ｔ＋、Ｔｚとし、ブライドルロールの摩擦係数をμ、第
１番目のブライドルロールの巻き付き角度を０１（ｒａ
ｄ）とすれば、次式の関係が成立する。 Ｔｚ＜Ｔ＋ ・ｅ ＸＤ ＜ｕΣθ＋ ） ・（１）
ここで、Ｔ１はペイオフリール１０の張力と等しく、Ｔ
２はルーパ１６の張力と等しい。 この（１）式の条件は、通常処理中には十分に満足され
ているが、ペイオフリール１０からストリップ３０が払
い出された時は、ブライドルロールの入側張力Ｔ１が零
となってしまうため、一般に、第４図に示す如く、第１
ブライドルロール１４にスナバ−ロール２６を押し付け
て、第１ブライドルロール１４のスリップを防止するよ
うにしている。 この場合、スナバ−Ｏ−ル２６の押し付は力をＦとすれ
ば、ルーパ張力Ｔ２が次式の関係を満足していればよい
。 Ｔ２＜ｌニーμｍｅ ｘｐ （μΣθｉ ＞ ・”
（２＞いま、スナバ−ロール２６の押し付は力Ｆを３０
０Ｃ）ｃｇ、ブライドルロールの摩擦係数μを０゜１５
、ブライドルロールの巻き付き角度をθ１−θ２−１２
０”−２，０９ｒａｄとすれば、ルーパ張力Ｔ２は８４
２ｋｇ未満とする必要がある。従って、ストリップ３０
の厚みが３．Ｏｗ、幅が１０００ ｗである場合には、
ルーパ１６内のストリップ張力が０．２８ｈ／ｗｉｔ
（＜０．３５ｋｇ／ｍｎ）未満となってしまい、蛇行を
十分に防ぐことができない。 即ち、ルーパ１６内の蛇行を防ぐためには、余裕をみて
０．４ｋｇ／ｉｄ以上のストリップ張力が必要であるが
、これを達成するには、スチバーロール２６の出力Ｆを
大きくするか、プライドルロー、ルの巻き付は力を大き
くする方法を取ることが考えられる。しかしながら前者
は、ゴムライニングのＯ−ルの場合には、ゴム粉の剥離
を生じ、これを避けるために鉄ロールとするとｓｍ係数
μの低下に結びつく。−万、後者の場合は、建設費の増
大°及び所用スペースの増大を招く。特にバッチ式冷間
圧延機を完全通続冷間圧延機に改造する場合等は、既設
建屋のスペースの関係から、コンパクトなブライドルロ
ールとすることが強く要請されることが多く、所用スペ
ースの増大が許されない場合が多い。
ルーパ１６の間の第１プライドルＯ−ル１４でスリップ
が発生し易いという問題点がある。 一般に、ブライドルロール入側、出側の張力をそれぞれ
Ｔ＋、Ｔｚとし、ブライドルロールの摩擦係数をμ、第
１番目のブライドルロールの巻き付き角度を０１（ｒａ
ｄ）とすれば、次式の関係が成立する。 Ｔｚ＜Ｔ＋ ・ｅ ＸＤ ＜ｕΣθ＋ ） ・（１）
ここで、Ｔ１はペイオフリール１０の張力と等しく、Ｔ
２はルーパ１６の張力と等しい。 この（１）式の条件は、通常処理中には十分に満足され
ているが、ペイオフリール１０からストリップ３０が払
い出された時は、ブライドルロールの入側張力Ｔ１が零
となってしまうため、一般に、第４図に示す如く、第１
ブライドルロール１４にスナバ−ロール２６を押し付け
て、第１ブライドルロール１４のスリップを防止するよ
うにしている。 この場合、スナバ−Ｏ−ル２６の押し付は力をＦとすれ
ば、ルーパ張力Ｔ２が次式の関係を満足していればよい
。 Ｔ２＜ｌニーμｍｅ ｘｐ （μΣθｉ ＞ ・”
（２＞いま、スナバ−ロール２６の押し付は力Ｆを３０
０Ｃ）ｃｇ、ブライドルロールの摩擦係数μを０゜１５
、ブライドルロールの巻き付き角度をθ１−θ２−１２
０”−２，０９ｒａｄとすれば、ルーパ張力Ｔ２は８４
２ｋｇ未満とする必要がある。従って、ストリップ３０
の厚みが３．Ｏｗ、幅が１０００ ｗである場合には、
ルーパ１６内のストリップ張力が０．２８ｈ／ｗｉｔ
（＜０．３５ｋｇ／ｍｎ）未満となってしまい、蛇行を
十分に防ぐことができない。 即ち、ルーパ１６内の蛇行を防ぐためには、余裕をみて
０．４ｋｇ／ｉｄ以上のストリップ張力が必要であるが
、これを達成するには、スチバーロール２６の出力Ｆを
大きくするか、プライドルロー、ルの巻き付は力を大き
くする方法を取ることが考えられる。しかしながら前者
は、ゴムライニングのＯ−ルの場合には、ゴム粉の剥離
を生じ、これを避けるために鉄ロールとするとｓｍ係数
μの低下に結びつく。−万、後者の場合は、建設費の増
大°及び所用スペースの増大を招く。特にバッチ式冷間
圧延機を完全通続冷間圧延機に改造する場合等は、既設
建屋のスペースの関係から、コンパクトなブライドルロ
ールとすることが強く要請されることが多く、所用スペ
ースの増大が許されない場合が多い。
本発明は、前記従来の問題点を解消するべくなされたも
ので、所用スペースを増大することなく、ルーパ内にお
けるストリップの蛇行とブライドルロールのスリップの
両者を防止することができる連続処理ラインのルーパ張
力制御方法を提供づることを目的とする。
ので、所用スペースを増大することなく、ルーパ内にお
けるストリップの蛇行とブライドルロールのスリップの
両者を防止することができる連続処理ラインのルーパ張
力制御方法を提供づることを目的とする。
本発明は、ペイオフリールから払い出されたストリップ
を、ブライドルロール及びルーパを介して処理設備に導
くようにした連続処理ラインのルーパ張力制御方法にお
（Ｘて、第１図にその要旨を示す如く、前記ペイオフリ
ールのコイルの残り巻厚が１００〜１０龍の範囲内の設
定値に達した時点で、前記ルーパ内のストリップ張力を
、通常処理中の張力の５ｏ〜９０％に下げるようにして
、前記目的を達成したものである。
を、ブライドルロール及びルーパを介して処理設備に導
くようにした連続処理ラインのルーパ張力制御方法にお
（Ｘて、第１図にその要旨を示す如く、前記ペイオフリ
ールのコイルの残り巻厚が１００〜１０龍の範囲内の設
定値に達した時点で、前記ルーパ内のストリップ張力を
、通常処理中の張力の５ｏ〜９０％に下げるようにして
、前記目的を達成したものである。
【作用１
本発明は、ストリップの速度が遅いほど、又ルーパ長が
短いほど、ストリップの蛇行が少なくてづむことに着目
してなされたものである。 第２図に、ライン速度（ルーパ入側速度）と、第１プラ
イドルＯ−ル１４からストリップ３０が８０１１１進ん
だ所の蛇行量の関係を実験した結果を示す。第２図から
明らかなように、ストリップの速度が遅いほどストリッ
プの蛇行量が少ない。これは、ストリップ両端部のモー
メントに差があると蛇行するることになるが、このモー
メントが速度に比例するためであると考えられる。 従って、本発明においては、ペイオフリール１０のコイ
ルの残り巻厚が、１００〜Ｉｏｎの範囲内の設定値に達
した時点で、ルーパ１６内のストリップ張力を、通常処
理中の張力、例えば０．４〜１．０ｋｇ／１１１１カラ
、その５ｏ〜９０％の張力へと下げる。コイルの残り巻
厚が小さくなってくると、ルーパの入側は自動的に減速
されてくるため、蛇行量も減少づる。このため、ルーパ
張力を下げておいても問題はない。尾端近くでルーパ張
力を下げた時、第２ブライドルロール１８と冷間圧延機
２０の間の張力は変らないことが好ましく、ルーパ張力
の低下分を第２ブライドルロール１８の電流摺合を増加
して補うことが望ましいため、モータ出力の制約の点か
ら、下げられたルーパ張力は、通常処理中の張力の５ｏ
％以上とする必要がある。又逆に張力を下げた後の張力
値が通常処理中の張力の９０％以上では意味がない。こ
のため、張力を下げた後の張力値は、通常処理中の本来
の張力の５０〜９０％とすることが望ましい。 一方、下げた張力を通常処理中の本来の張力に戻すタイ
ミングは、次コイル先端との溶接が完了し加速するまで
の任意のタイミングとすることができる。このときは、
ペイオフリール１ｏの張力が掛っているため、第１ブラ
イドルロール１４前後の張力段差も少なく、第１ブライ
ドルロール１４がスリップする心配はない。更に、この
タイミングは、ルーパ１６を長端側へ追い込む時であり
、ルーパ入側の速度が最も大きくなる時であるため、ル
ーパ内の蛇行が最も発生し易いが、高いルーパ張力によ
り蛇行を防止できる。 【実施例１ 以下本発明の詳細な説明する。 本発明を、第３図に示した完全連続圧延機のルーパ入側
ブライドルロール１４に適用し、通常処理中のルーパ張
力を０．６ｉ、ｇ／ｍｄ、ペイオフリール１０のコイル
の尾端近くでは、その６０％の張力である０、３５ｋｇ
／ｉｄに下げる制皿を行ったところ、ルーパ１６内の蛇
行もブライドルロール１４のスリップもない運転を行う
ことができた。 なお前記実施例は、本発明を、完全連続圧延機に適用し
たものであるが、本発明の適用範囲はこれに限定されず
、酸洗ライン等にも同様に適用できるのは明らかである
。 【発明の効果】 以上説明した通り、本発明によれば、所用スペースを増
大させることなく、ルーパ内におけるストリップの蛇行
及びブライドルロールのスリップの両者を防止すること
ができるという浸れた効果を有する。
短いほど、ストリップの蛇行が少なくてづむことに着目
してなされたものである。 第２図に、ライン速度（ルーパ入側速度）と、第１プラ
イドルＯ−ル１４からストリップ３０が８０１１１進ん
だ所の蛇行量の関係を実験した結果を示す。第２図から
明らかなように、ストリップの速度が遅いほどストリッ
プの蛇行量が少ない。これは、ストリップ両端部のモー
メントに差があると蛇行するることになるが、このモー
メントが速度に比例するためであると考えられる。 従って、本発明においては、ペイオフリール１０のコイ
ルの残り巻厚が、１００〜Ｉｏｎの範囲内の設定値に達
した時点で、ルーパ１６内のストリップ張力を、通常処
理中の張力、例えば０．４〜１．０ｋｇ／１１１１カラ
、その５ｏ〜９０％の張力へと下げる。コイルの残り巻
厚が小さくなってくると、ルーパの入側は自動的に減速
されてくるため、蛇行量も減少づる。このため、ルーパ
張力を下げておいても問題はない。尾端近くでルーパ張
力を下げた時、第２ブライドルロール１８と冷間圧延機
２０の間の張力は変らないことが好ましく、ルーパ張力
の低下分を第２ブライドルロール１８の電流摺合を増加
して補うことが望ましいため、モータ出力の制約の点か
ら、下げられたルーパ張力は、通常処理中の張力の５ｏ
％以上とする必要がある。又逆に張力を下げた後の張力
値が通常処理中の張力の９０％以上では意味がない。こ
のため、張力を下げた後の張力値は、通常処理中の本来
の張力の５０〜９０％とすることが望ましい。 一方、下げた張力を通常処理中の本来の張力に戻すタイ
ミングは、次コイル先端との溶接が完了し加速するまで
の任意のタイミングとすることができる。このときは、
ペイオフリール１ｏの張力が掛っているため、第１ブラ
イドルロール１４前後の張力段差も少なく、第１ブライ
ドルロール１４がスリップする心配はない。更に、この
タイミングは、ルーパ１６を長端側へ追い込む時であり
、ルーパ入側の速度が最も大きくなる時であるため、ル
ーパ内の蛇行が最も発生し易いが、高いルーパ張力によ
り蛇行を防止できる。 【実施例１ 以下本発明の詳細な説明する。 本発明を、第３図に示した完全連続圧延機のルーパ入側
ブライドルロール１４に適用し、通常処理中のルーパ張
力を０．６ｉ、ｇ／ｍｄ、ペイオフリール１０のコイル
の尾端近くでは、その６０％の張力である０、３５ｋｇ
／ｉｄに下げる制皿を行ったところ、ルーパ１６内の蛇
行もブライドルロール１４のスリップもない運転を行う
ことができた。 なお前記実施例は、本発明を、完全連続圧延機に適用し
たものであるが、本発明の適用範囲はこれに限定されず
、酸洗ライン等にも同様に適用できるのは明らかである
。 【発明の効果】 以上説明した通り、本発明によれば、所用スペースを増
大させることなく、ルーパ内におけるストリップの蛇行
及びブライドルロールのスリップの両者を防止すること
ができるという浸れた効果を有する。
第１図は、本発明に係る連続処理ラインのルーパ張力制
御方法の要旨を示す流れ図、第２図は、本発明の詳細な
説明するための、ルーパ入側速度と蛇行量の関係の例を
示す線図、第３図は、本発明が適用される熱間連続圧延
機の配置を示す工程図、第４図は、前記完全連続圧延機
で用いられているスナバ−ロールを示す側面図である。 １０・・・ペイオフリール、 １４・・・第１プライドルＯ−ル、 １６・・・ルーパ、 ２０・・・冷間圧延機、３０
・・・ストリップ。
御方法の要旨を示す流れ図、第２図は、本発明の詳細な
説明するための、ルーパ入側速度と蛇行量の関係の例を
示す線図、第３図は、本発明が適用される熱間連続圧延
機の配置を示す工程図、第４図は、前記完全連続圧延機
で用いられているスナバ−ロールを示す側面図である。 １０・・・ペイオフリール、 １４・・・第１プライドルＯ−ル、 １６・・・ルーパ、 ２０・・・冷間圧延機、３０
・・・ストリップ。
Claims (1)
- （１）ペイオフリールから払い出されたストリップを、
ブライドルロール及びルーパを介して処理設備に導くよ
うにした連続処理ラインのルーパ張力制御方法において
、 前記ペイオフリールのコイルの残り巻厚が１００〜１０
ｍｍの範囲内の設定値に達した時点で、前記ルーパ内の
ストリップ張力を、通常処理中の張力の５０〜９０％に
下げることを特徴とする連続処理ラインのルーパ張力制
御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11353485A JPS61273215A (ja) | 1985-05-27 | 1985-05-27 | 連続処理ラインのル−パ張力制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11353485A JPS61273215A (ja) | 1985-05-27 | 1985-05-27 | 連続処理ラインのル−パ張力制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61273215A true JPS61273215A (ja) | 1986-12-03 |
Family
ID=14614757
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11353485A Pending JPS61273215A (ja) | 1985-05-27 | 1985-05-27 | 連続処理ラインのル−パ張力制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61273215A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100805048B1 (ko) * | 2002-05-07 | 2008-02-20 | 주식회사 포스코 | 코일의 표면흠 개선을 위한 조질압연의 릴 장력 및 속도제어방법 |
| JP2008266713A (ja) * | 2007-04-19 | 2008-11-06 | Nippon Steel Corp | 鮮麗錫めっき鋼板の製造方法 |
-
1985
- 1985-05-27 JP JP11353485A patent/JPS61273215A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100805048B1 (ko) * | 2002-05-07 | 2008-02-20 | 주식회사 포스코 | 코일의 표면흠 개선을 위한 조질압연의 릴 장력 및 속도제어방법 |
| JP2008266713A (ja) * | 2007-04-19 | 2008-11-06 | Nippon Steel Corp | 鮮麗錫めっき鋼板の製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN102376935A (zh) | 电池用电极片及其制造方法 | |
| JPS61273215A (ja) | 連続処理ラインのル−パ張力制御方法 | |
| JPH031081B2 (ja) | ||
| JP3324692B2 (ja) | 熱間圧延における金属帯の切断方法 | |
| JP4247589B2 (ja) | 圧延ラインのダウンコイラーの巻取方法及びその装置 | |
| JP2002510555A (ja) | ストリップの圧延方法 | |
| JP2897900B2 (ja) | 連続焼鈍炉内の鋼板搬送停止方法 | |
| JP3774957B2 (ja) | 連続熱間圧延金属帯の巻取り方法 | |
| JPH04172105A (ja) | 熱間極薄ストリップの圧延方法 | |
| JPS608121B2 (ja) | 複数同時圧下圧延機の形状調節装置 | |
| JP3270741B2 (ja) | 冷間圧延ライン | |
| JP2760387B2 (ja) | ステンレス・アルミニウムクラッド材の製造方法 | |
| JP2570979Y2 (ja) | ストリップ通板ラインにおけるストリップ保持装置 | |
| SU1042091A1 (ru) | Способ изготовлени магнитопроводов электрических индукционных устройств | |
| JP2006281248A (ja) | サイドガイド | |
| JPS6360233A (ja) | 金属ストリツプの連続処理装置 | |
| JP3385684B2 (ja) | 熱間圧延設備および熱間圧延方法 | |
| JPH11244906A (ja) | 熱間圧延設備列および熱延鋼帯の圧延方法 | |
| JPS61186116A (ja) | ストリツプのスケ−ルブレ−キング装置制御方法 | |
| JPS6152925A (ja) | 圧延設備 | |
| JPH0753761Y2 (ja) | コロコンローラ式スレッディングガイド | |
| JPH08257636A (ja) | 圧延材の巻取り制御方法 | |
| JPS5961503A (ja) | 連続冷延鋼板製造装置 | |
| JPH035016A (ja) | 金属帯巻取り方法 | |
| JP2008178912A (ja) | スキンパスミルにおける板厚制御方法およびそれを用いた金属板の製造方法ならびにスキンパスライン |