JPS61270398A - 高耐食性複合めっき鋼板およびその製造方法 - Google Patents
高耐食性複合めっき鋼板およびその製造方法Info
- Publication number
- JPS61270398A JPS61270398A JP60112490A JP11249085A JPS61270398A JP S61270398 A JPS61270398 A JP S61270398A JP 60112490 A JP60112490 A JP 60112490A JP 11249085 A JP11249085 A JP 11249085A JP S61270398 A JPS61270398 A JP S61270398A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- plating
- steel sheet
- corrosion resistance
- bath
- plated steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、裸耐食性、塗装後の性能（耐食性および塗料
ｃＩＥ着性）および溶接性等の諸性質に優れた複合電気
めっき鋼板の製造方法に関するものである。
ｃＩＥ着性）および溶接性等の諸性質に優れた複合電気
めっき鋼板の製造方法に関するものである。
〈従来の技術とその問題点〉
亜鉛めっき鋼板は、耐食性が要求される自動車、家電製
品、建築材料などに防錆処理鋼板として広く使用されて
いる。これは、純亜鉛層が鋼板の鉄に対して卑であるの
で、ピンホールなどのめっきの欠陥や加工により生じた
地鉄の露出部分に対しては、亜鉛が先に腐食されるとい
う犠牲防食効果があり、鋼板の赤錆発生を防止する効果
があるからである。しかし、純亜鉛は塩水噴霧あるいは
湿潤環境において導電性の腐食生成物を生成し、腐食速
度が著しく大きく、さらに塗装された塗膜下では亜鉛の
１４食生成物により塗膜ふくれが生じ、ついには剥離に
至るなどの純Ｚｎが活性である故の欠点がある。
品、建築材料などに防錆処理鋼板として広く使用されて
いる。これは、純亜鉛層が鋼板の鉄に対して卑であるの
で、ピンホールなどのめっきの欠陥や加工により生じた
地鉄の露出部分に対しては、亜鉛が先に腐食されるとい
う犠牲防食効果があり、鋼板の赤錆発生を防止する効果
があるからである。しかし、純亜鉛は塩水噴霧あるいは
湿潤環境において導電性の腐食生成物を生成し、腐食速
度が著しく大きく、さらに塗装された塗膜下では亜鉛の
１４食生成物により塗膜ふくれが生じ、ついには剥離に
至るなどの純Ｚｎが活性である故の欠点がある。
一方、Ｚｎめっきの耐食性を向上させるため。
Ｚｎめっき層の活性を抑制御る意味で、Ｚｎよりも電位
的に責な金属、例えばＣｏ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｆｅ等を合金
析出させる方法が考えられており、多くの文献、特許が
見られる０例えば ■Ｚｎめっき浴に、Ｃ０１Ｍ０１ＷおよびＦｅを添カロ
含有さセる方法、（特公昭４７−１６５２２）■Ｚｎめ
っき層中に、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｏの酸化物および／さらにＮ
ｉ、Ｓｎ、Ｐｂ、Ｆｅを含有さぜる方法、（特公昭４９
−１９９７９） ■Ｚｎめっき浴に、Ｃ０１Ｃｒ３”、Ｃｒ６＋。
的に責な金属、例えばＣｏ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｆｅ等を合金
析出させる方法が考えられており、多くの文献、特許が
見られる０例えば ■Ｚｎめっき浴に、Ｃ０１Ｍ０１ＷおよびＦｅを添カロ
含有さセる方法、（特公昭４７−１６５２２）■Ｚｎめ
っき層中に、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｏの酸化物および／さらにＮ
ｉ、Ｓｎ、Ｐｂ、Ｆｅを含有さぜる方法、（特公昭４９
−１９９７９） ■Ｚｎめっき浴に、Ｃ０１Ｃｒ３”、Ｃｒ６＋。
Ｉｎ、Ｚｒを添加含有させて、めっきを行ない。
Ｚｎめっさ皮膜自体の裸耐食性を向上させると同時にク
ロメート処理性の改善を図る方法。（特公昭５６−５１
７） ■三価クロム塩をＣｒ３＋として３ｇ／ｕ以り溶解させ
た酸性Ｚｎ電気めっき浴にて、めっきを行ない、均一で
良好な表面色調および光沢を有し、耐食性を向１させる
方法、（特公昭５８−５８０３９）などがあげられる。
ロメート処理性の改善を図る方法。（特公昭５６−５１
７） ■三価クロム塩をＣｒ３＋として３ｇ／ｕ以り溶解させ
た酸性Ｚｎ電気めっき浴にて、めっきを行ない、均一で
良好な表面色調および光沢を有し、耐食性を向１させる
方法、（特公昭５８−５８０３９）などがあげられる。
しかし、これらの方法で得られる鋼板は、純Ｚｎめっき
よりも裸耐食性は向上するが、塗装後の耐食性に関して
はりん酸塩処理後カチオン電着塗装を施した場合、塗膜
のふくれを生じやすい欠点があった。また、■の方法は
、めっき浴中にＣｒ３”、Ｃｒ６＋を添加してめっきを
することで。
よりも裸耐食性は向上するが、塗装後の耐食性に関して
はりん酸塩処理後カチオン電着塗装を施した場合、塗膜
のふくれを生じやすい欠点があった。また、■の方法は
、めっき浴中にＣｒ３”、Ｃｒ６＋を添加してめっきを
することで。
亜鉛めっき鋼板のクロメート処理性を向上させ。
クロメート処理後の耐食性を改良することを目的、とし
ており、めっき皮膜自体の耐食性の向上、りん酸塩処理
後カチオン電着塗装を施した場合の耐食性の改良効果は
ない。
ており、めっき皮膜自体の耐食性の向上、りん酸塩処理
後カチオン電着塗装を施した場合の耐食性の改良効果は
ない。
〈発明の目的〉
本発明の目的は、＠記従来技術の欠点を解消し、無塗装
および塗装後の耐食性に優れ、さらに加工性、塗料ｖ、
着性および溶接性に優れた複合めっき鋼板およびその製
造方法を提供することにある。
および塗装後の耐食性に優れ、さらに加工性、塗料ｖ、
着性および溶接性に優れた複合めっき鋼板およびその製
造方法を提供することにある。
〈発明の構成〉
このような目的は以下の本発明によって達成される。
即ち本発明は、電気Ｚｎめっき層中にＣＯ：０．１〜１
０ｖｔ＄ 、 Ｃｒ ： ０．０５〜５ｗｔ＄およびＡ
Ｎ、 ＋ ０．０５〜８ ｗｔ％含有さゼてなること
を特徴とする高耐食性複合めっき鋼板である。
０ｖｔ＄ 、 Ｃｒ ： ０．０５〜５ｗｔ＄およびＡ
Ｎ、 ＋ ０．０５〜８ ｗｔ％含有さゼてなること
を特徴とする高耐食性複合めっき鋼板である。
また本発明は、酸性電気Ｚｒ＋めっき浴中にＣｏ ２”
の水溶性化合物を１種あるいは、２種以上金属コバルト
としテ０．３−６０ｇ／！；Ｌ、Ｃｒ３＋の水溶性化合
物を１種あるいは２種以上金属クロムとして０．２〜２
．５ｇ／１．擬ベーマイト状アルミナゾルをアルミナ換
算で０．５〜２０ｇ／文添加して、めっきを行なうこと
を特徴とする高耐食性複合めっき鋼板の製造方法である
。
の水溶性化合物を１種あるいは、２種以上金属コバルト
としテ０．３−６０ｇ／！；Ｌ、Ｃｒ３＋の水溶性化合
物を１種あるいは２種以上金属クロムとして０．２〜２
．５ｇ／１．擬ベーマイト状アルミナゾルをアルミナ換
算で０．５〜２０ｇ／文添加して、めっきを行なうこと
を特徴とする高耐食性複合めっき鋼板の製造方法である
。
また本発明は、酸性電気Ｚｎめっき浴中にＣｏ２＋の水
溶性化合物を１種あるいは２種以上金属コバルトとして
０．３〜６０ｇ／４２．、Ｃｒ３”ｃｒ）水溶性化合物
を１種あるいは２種以上金属クロムとして０．２〜２．
５ ｇ／（１、擬ベーマイト状アルミナゾルをアルミナ
換算で０．５〜２０ｇ／ｓＬ、さらにコロイダルシリカ
をシリカ換算で０．５〜２０ｇ／ｉ添加して、めっきを
行なうことを特徴とする高耐食性複合めっき鋼板の製造
方法である。
溶性化合物を１種あるいは２種以上金属コバルトとして
０．３〜６０ｇ／４２．、Ｃｒ３”ｃｒ）水溶性化合物
を１種あるいは２種以上金属クロムとして０．２〜２．
５ ｇ／（１、擬ベーマイト状アルミナゾルをアルミナ
換算で０．５〜２０ｇ／ｓＬ、さらにコロイダルシリカ
をシリカ換算で０．５〜２０ｇ／ｉ添加して、めっきを
行なうことを特徴とする高耐食性複合めっき鋼板の製造
方法である。
以下本発明の高耐食性複合めっき鋼板およびその製造方
法について詳細に説明する。
法について詳細に説明する。
Ｚｎめっき層中にＣＯを含有すると裸耐食性が向上する
。これは、めっき層中のＺｎとＣＯが腐食する過程でＣ
ｏ２＋が生成し、保護効果の優れた腐食生成物の生成と
、その安定性に寄与するからである。
。これは、めっき層中のＺｎとＣＯが腐食する過程でＣ
ｏ２＋が生成し、保護効果の優れた腐食生成物の生成と
、その安定性に寄与するからである。
ＣＯはＥＳＣＡ（高電子分光分析法）によれば金属及び
酸化物の状態であり全ＣＯ量は０．１〜１０ｗｔＸが望
ましい。
酸化物の状態であり全ＣＯ量は０．１〜１０ｗｔＸが望
ましい。
本発明の複合めっき鋼板において、ＣＯ含有量を０．１
〜１０．Ｏｗｔ＄と定めたが、その理由は、Ｃ。
〜１０．Ｏｗｔ＄と定めたが、その理由は、Ｃ。
含有量が０．１ｗｔ＄未満では裸耐食性向上の効果が発
揮されず、ＩＯ，Ｏｗｔ＄を超えると上記効果が飽和し
、それ以上含有させることは経済上好ましくないからで
ある。さらにはめっき外観が黒くなり。
揮されず、ＩＯ，Ｏｗｔ＄を超えると上記効果が飽和し
、それ以上含有させることは経済上好ましくないからで
ある。さらにはめっき外観が黒くなり。
商品価値が下がることともなり、また、合金含有率が高
くなるにつれ、めっき層の硬度が高くなり、加工性の低
下をもたらすためである。
くなるにつれ、めっき層の硬度が高くなり、加工性の低
下をもたらすためである。
ＣｒはＣＣ０１Ａとの共存でめっき皮膜自体の裸耐食性
を向上させる効果があり、特に腐食初期においてその効
果が著しい、さらに、Ｃｒは塗膜密着性を向上させる効
果が大きい０本発明の複合めっき鋼板においては、上記
のＣｒ含有量を０．０５〜５ ｖｔ％と定めたが、その
理由は、Ｃｒが０．０５ｗｔ＄未満では、ＣＣ０１Ａと
共存しても裸耐食性の向上効果は見られず、５ｗｔ＄を
越えると上記の効果が飽和し、めっき密着性もやや低下
するからである。
を向上させる効果があり、特に腐食初期においてその効
果が著しい、さらに、Ｃｒは塗膜密着性を向上させる効
果が大きい０本発明の複合めっき鋼板においては、上記
のＣｒ含有量を０．０５〜５ ｖｔ％と定めたが、その
理由は、Ｃｒが０．０５ｗｔ＄未満では、ＣＣ０１Ａと
共存しても裸耐食性の向上効果は見られず、５ｗｔ＄を
越えると上記の効果が飽和し、めっき密着性もやや低下
するからである。
Ａｌは、めっき層中に酸化物あるいは水酸化物の形で共
析しでいると名えられ、めっき層中へのＣｒの共析の促
進効果と、Ｇｏ、Ｃｒと共に腐食環境下で緻密で安定な
腐食生成物皮膜を形成し、Ｚｎの溶出を抑制する効果を
有する０本発明の複合めっき鋼板においては、上記のＡ
Ｍの含有量を０．０５〜８ ｗｔ＄と定めたが、その理
由は、Ａｌが０．０５ｗＨ未満では耐食性向上効果が十
分でなく、８ｗｔ＄を越えるとめっき密着性がやや低下
するためである。
析しでいると名えられ、めっき層中へのＣｒの共析の促
進効果と、Ｇｏ、Ｃｒと共に腐食環境下で緻密で安定な
腐食生成物皮膜を形成し、Ｚｎの溶出を抑制する効果を
有する０本発明の複合めっき鋼板においては、上記のＡ
Ｍの含有量を０．０５〜８ ｗｔ＄と定めたが、その理
由は、Ａｌが０．０５ｗＨ未満では耐食性向上効果が十
分でなく、８ｗｔ＄を越えるとめっき密着性がやや低下
するためである。
本発明の複合めっき鋼板の製造方法は、酸性電気Ｚｎめ
っき浴中に、Ｃｏ２＋の水溶性化合物を１種あるいは２
種以上金属コバルトとして０．３〜６０ｇ／ｌ、Ｃｒ３
＋の水溶性化合物を１種あるいは２種以上金属クロムと
して０．２〜２．５８ｉｎ 、擬ベーマイト状アルミナ
ゾルをＡｕ２０３換算で０．５〜２０ ｇ／ ｌ添加す
る。また上記に加えてコロイダルシリカを５ｉ０２換算
で０．５〜２０ｇＩｎ添加する。
っき浴中に、Ｃｏ２＋の水溶性化合物を１種あるいは２
種以上金属コバルトとして０．３〜６０ｇ／ｌ、Ｃｒ３
＋の水溶性化合物を１種あるいは２種以上金属クロムと
して０．２〜２．５８ｉｎ 、擬ベーマイト状アルミナ
ゾルをＡｕ２０３換算で０．５〜２０ ｇ／ ｌ添加す
る。また上記に加えてコロイダルシリカを５ｉ０２換算
で０．５〜２０ｇＩｎ添加する。
このめっき液はｐＨ１以上、電流密度４ ＯＡ／ｄｍ２
であり、好ましくはｐＨ２〜３．５．電流密度６０ Ａ
／ｄａ２以上とするのがよい。
であり、好ましくはｐＨ２〜３．５．電流密度６０ Ａ
／ｄａ２以上とするのがよい。
ここでＣｏ２＋の水溶性化合物としては、塩化コバルト
、硫酸コバルト、硝酸コバルト等又は、公知の酸性亜鉛
めっき浴中に溶解するものがある。
、硫酸コバルト、硝酸コバルト等又は、公知の酸性亜鉛
めっき浴中に溶解するものがある。
Ｃｒ３＋の水溶性化合物としては、塩化クロム、硝酸ク
ロム、硫酸クロム、硫酸クロムカリウム等がある。
ロム、硫酸クロム、硫酸クロムカリウム等がある。
コロイダルシリカは、粒径０．ＯＧ１〜１鱗の５ｉ０２
粒子が分散した水溶液の系である。
粒子が分散した水溶液の系である。
次に本発明の複合めっき鋼板の製造方法において電気Ｚ
ｎめっき浴に添加含有させる成分の効果について説明す
る。
ｎめっき浴に添加含有させる成分の効果について説明す
る。
（＋）Ｃｏ２＋は、めっきの際にＺｎと共析して。
めっき被膜を不働態化させ、めっき層の溶解を抑制する
ことにより、裸耐食性を向上させる。めっき浴中へのＣ
Ｏ添加量は０．３〜６０ｇ／ｌである。
ことにより、裸耐食性を向上させる。めっき浴中へのＣ
Ｏ添加量は０．３〜６０ｇ／ｌである。
この理由は、 ０．３ ｇｉｎ未満だとめっき層中への
ＣＯ共析量が少なく、十分な耐食性が得られず。
ＣＯ共析量が少なく、十分な耐食性が得られず。
６０ｇ／ｌを越えると、めっき外観が黒色を呈し、めっ
き密着性も悪くなり、経済的にも好ましくないからであ
る。
き密着性も悪くなり、経済的にも好ましくないからであ
る。
（２）Ｃｒ３”はめっき層中にクロムの酸化物及び水酸
化物として共析し、Ｃｏ、Ａｌ酸化物（Ａｌ００Ｈと推
定）と共にめっき層目体の耐食性（裸耐食性）を向上さ
せる。さらに塗膜との密着性を改善する。アルミナゾル
（擬ベーマイト状）はめっき層中にＡｌ酸化物（ＡｕＯ
ＯＨ）として共析する。アルミナゾルは１粒径が５〜３
０ｍＪＬの擬ベーマイト状のものがよい、無定形アルミ
ナゾル（粒径ｉｏｏ〜２００ｎｏＪＬ）ではめっき層中
にＡｎが共析しにくく、増粘がはげしいので好ましくな
い、この擬ベーマイト状（ＡＪｌｏｘ （ＯＨ）
の形）のアルミナゾルを添加することにより、一般に均
一かつ多量に共析しにくいＣｒｔ−Ａｌ酸化物と共に均
一かつ多量に析出させることができる。
化物として共析し、Ｃｏ、Ａｌ酸化物（Ａｌ００Ｈと推
定）と共にめっき層目体の耐食性（裸耐食性）を向上さ
せる。さらに塗膜との密着性を改善する。アルミナゾル
（擬ベーマイト状）はめっき層中にＡｌ酸化物（ＡｕＯ
ＯＨ）として共析する。アルミナゾルは１粒径が５〜３
０ｍＪＬの擬ベーマイト状のものがよい、無定形アルミ
ナゾル（粒径ｉｏｏ〜２００ｎｏＪＬ）ではめっき層中
にＡｎが共析しにくく、増粘がはげしいので好ましくな
い、この擬ベーマイト状（ＡＪｌｏｘ （ＯＨ）
の形）のアルミナゾルを添加することにより、一般に均
一かつ多量に共析しにくいＣｒｔ−Ａｌ酸化物と共に均
一かつ多量に析出させることができる。
その理由は、３価のクロムが負に帯電したアルミナゾル
に吸着され、両者が同時に共析するからである。
に吸着され、両者が同時に共析するからである。
第１図は、Ｚｎ−Ｃｏ−Ｃｒ系めっき鋼板のＧＤＳの深
さ方向の分析結果を示すグラフであり、めっき層中には
Ｃｒがほとんど共析していないことがわかる。第２図は
、第１図に示したのと同様のめつき浴にアルミナゾル（
擬ベーマイト状）およびコロイダルシリカを添加してめ
っきを行ったもののＧＤＳによる深さ方向分析結果であ
り、めっき層中にＣｒ、ＡｌｌおよびＳｔが共に析出し
ていることがわかる。
さ方向の分析結果を示すグラフであり、めっき層中には
Ｃｒがほとんど共析していないことがわかる。第２図は
、第１図に示したのと同様のめつき浴にアルミナゾル（
擬ベーマイト状）およびコロイダルシリカを添加してめ
っきを行ったもののＧＤＳによる深さ方向分析結果であ
り、めっき層中にＣｒ、ＡｌｌおよびＳｔが共に析出し
ていることがわかる。
析出したＣｒ、ＡｆＬ酸化物はＣＯと共にめっき層目体
の裸耐食性をさらに向上させ（第３図参照）、さらにめ
っき表面に安定な腐食生成物（水酸化亜鉛）を形成保持
する。
の裸耐食性をさらに向上させ（第３図参照）、さらにめ
っき表面に安定な腐食生成物（水酸化亜鉛）を形成保持
する。
また、りん酸塩処理後カチオン電着塗装後の耐食性も第
４図に示すように、Ｚｎ−Ｃｏ−Ｃｒ系めっきに比較し
てアルミナゾルを添加したものは飛躍的に向上している
。この理由は明確ではないが、適度な犠牲防食性と良好
な塗膜密着性とが相まって塗膜のふくれ及び地鉄の溶出
を抑制しているものと考えられる。
４図に示すように、Ｚｎ−Ｃｏ−Ｃｒ系めっきに比較し
てアルミナゾルを添加したものは飛躍的に向上している
。この理由は明確ではないが、適度な犠牲防食性と良好
な塗膜密着性とが相まって塗膜のふくれ及び地鉄の溶出
を抑制しているものと考えられる。
めっき浴中に添加するＣｒ３＋は金属クロムとして０．
２〜２．５ ｇｉｎである。この場合浴中のアルミナゾ
ルは０．５ｇ／ ｌ （Ａ文２０３換算）以上必要であ
る。前記理由は、０．２ ｇｉｎ未満だと塗膜密着性、
耐食性向上に十分な効果が得られず、２．５ ｇｉｎを
越えるとめっき密着性が低下すると共にめっき表面に緑
色酸化物が付着し、外観を悪くするので好ましくないか
らである。
２〜２．５ ｇｉｎである。この場合浴中のアルミナゾ
ルは０．５ｇ／ ｌ （Ａ文２０３換算）以上必要であ
る。前記理由は、０．２ ｇｉｎ未満だと塗膜密着性、
耐食性向上に十分な効果が得られず、２．５ ｇｉｎを
越えるとめっき密着性が低下すると共にめっき表面に緑
色酸化物が付着し、外観を悪くするので好ましくないか
らである。
またアルミナゾルの添加量は０．５〜２０ｇ／ＩＣＡｌ
２０３換算）である、その理由は０．５ ｇｉｎ未満だ
と、めっき層中へのＣｒ、Ａｉの共析量が不十分で耐食
性、塗膜密着性の向上に十分な効果が得られず、２０ｇ
／ｌを越えるとめっき液の粘度が増加しめっきが困難と
なるからである。
２０３換算）である、その理由は０．５ ｇｉｎ未満だ
と、めっき層中へのＣｒ、Ａｉの共析量が不十分で耐食
性、塗膜密着性の向上に十分な効果が得られず、２０ｇ
／ｌを越えるとめっき液の粘度が増加しめっきが困難と
なるからである。
なおＡ１元素の定量法は原子吸光法を用いると酸可溶性
のＡｎしか分析出来ないので、Ｅ ＰＭＡ（Ｘ線マイク
ロアナライザー）を用いて検量線によって全ＡＭ量を定
量分析するのがよい。
のＡｎしか分析出来ないので、Ｅ ＰＭＡ（Ｘ線マイク
ロアナライザー）を用いて検量線によって全ＡＭ量を定
量分析するのがよい。
（３）シリカゾルは、５ｉ０２としてめっき表層に共析
する。シリカゾルが表層に共析することにより、加工性
の向上およびスポット溶接性が向上する。これは５ｉ０
２がめつき表層に存在することにより、加工時にめっき
被膜上に頭を出している５ｉ０２（第５図参照）とダイ
スが接触し、摩擦係数を減少させるため、加工性が向上
するものである。また、Ａ文数化物や５ｉ０２がめつき
表層に存在することにより、めっき被膜の絶縁抵抗が高
くなり、適正溶接電流範囲が低い方へ移行し、そのため
少ない溶接電流で発熱を高くすることができる。
する。シリカゾルが表層に共析することにより、加工性
の向上およびスポット溶接性が向上する。これは５ｉ０
２がめつき表層に存在することにより、加工時にめっき
被膜上に頭を出している５ｉ０２（第５図参照）とダイ
スが接触し、摩擦係数を減少させるため、加工性が向上
するものである。また、Ａ文数化物や５ｉ０２がめつき
表層に存在することにより、めっき被膜の絶縁抵抗が高
くなり、適正溶接電流範囲が低い方へ移行し、そのため
少ない溶接電流で発熱を高くすることができる。
つまり、適正溶接電流範囲はＺｎ−Ｃｏ−Ｃｒ系では６
．５〜１３ＫＡであるのに対し、Ｚｎ−Ｃｏ−Ｃｒ−Ａ
ｎ系では６〜１２．５ＫＡ、 Ｚ ｎ −Ｃｏ−Ｃｒ−
Ａ文−３ｉ系では５〜１２ＫＡであり、低い溶接電流で
溶接が可能となるため、スポット溶接における連続打点
数が多くなる。
．５〜１３ＫＡであるのに対し、Ｚｎ−Ｃｏ−Ｃｒ−Ａ
ｎ系では６〜１２．５ＫＡ、 Ｚ ｎ −Ｃｏ−Ｃｒ−
Ａ文−３ｉ系では５〜１２ＫＡであり、低い溶接電流で
溶接が可能となるため、スポット溶接における連続打点
数が多くなる。
本発明の複合めっき鋼板の製造方法では、塩化物浴、硫
酸浴、等の酸性浴にて電気Ｚｎめっきを行うものである
。
酸浴、等の酸性浴にて電気Ｚｎめっきを行うものである
。
上述した浴組成において、めっき液のｐＨは１．０以上
、好ましくは２〜３．５とするのがよい。
、好ましくは２〜３．５とするのがよい。
その理由は、ｐＨが１．０未満だとＣｒがめつき層中に
共析しにくいためである（第６図参照）、また、ｐＨが
３．５を越えるとめっき浴にＣｒの水酸化物が生成し、
連続めっきラインでの操業上めっき浴が不安定となる等
の不利が生ずるのでｐ）ｌを３．５以下とするのが望ま
しい。
共析しにくいためである（第６図参照）、また、ｐＨが
３．５を越えるとめっき浴にＣｒの水酸化物が生成し、
連続めっきラインでの操業上めっき浴が不安定となる等
の不利が生ずるのでｐ）ｌを３．５以下とするのが望ま
しい。
電流密度は、 ４ ＯＡ／ｄａ２以上好ましくは６０Ａ
／ｄ厘２以上とするのがよい、その理由は、電流密度が
４０ Ａ／ｄａ２未満だとめっき外観が黒灰色を呈し、
めっき密着性が劣化するためである。
／ｄ厘２以上とするのがよい、その理由は、電流密度が
４０ Ａ／ｄａ２未満だとめっき外観が黒灰色を呈し、
めっき密着性が劣化するためである。
〈実施例〉
以下、本発明を実施例および比較例を挙げて具体的に説
明する。
明する。
冷延鋼板（ＳＰＣＣ）をアルカリ電解脱脂し、５％塩酸
で酸洗した後、水洗し、以下の条件によりめっきを行っ
た。攪拌はポンプにより行い、液流速は約６０ ｍ１ｍ
１ｎで、陽極に純亜鉛板を使用し、極間距離は１０ｍ■
、液温は５０℃で行った。
で酸洗した後、水洗し、以下の条件によりめっきを行っ
た。攪拌はポンプにより行い、液流速は約６０ ｍ１ｍ
１ｎで、陽極に純亜鉛板を使用し、極間距離は１０ｍ■
、液温は５０℃で行った。
日付量は２０ｇ／ｒｎ’とした。
また、Ａ文、Ｓｔは水分散性コロイドゾルである口産化
学製アルミナゾル＃５２０、スノーテックス−Ｏをめっ
き液中に添加した。
学製アルミナゾル＃５２０、スノーテックス−Ｏをめっ
き液中に添加した。
以下実施例および比較例のめつき浴の諸条件を記す。
［実施例１〜９］塩化物浴
ＺｎＣｌ２ ２００ｇ／又
ＫＣ２３５０８７文
ＣｏＣｌ２ ＃６Ｈ２０
（金属ＣＯとして ０．３〜５．９ ｇ／立）Ｃｒｃ１
３１１６Ｈ２０ （金属Ｃｒとしテ０．２〜２．５ ｇｉｎ ）アルミナ
ゾル（擬ベーマイト状・粒径Σ１５ｐｍ）（チクソトロ
ピー性態） ０．５〜２０ｇ／ｌ （Ａ文２０３換算） ｐＨ３、浴温５０℃、電流密度１００ Ａ／ｄ扉２［実
施例１０〜１７］塩化物浴 ＺｎＣｌ２ ２００ｇ／４ Ｋ Ｃ！Ｑ ３５０ ｇ／文Ｃ０ＣＪＬ２
・６Ｈ２０ （金属ＣＯとして ０．３〜５．９ ｇ／立）ＣｒＣＪ
Ｌ３ｅ６Ｈ２０ （金属Ｃｒとしテ０．２〜２−５ ｇ／文）アルミナゾ
ル（擬ベーマイト状・粒径ユニ５井薦）２ｇ／見 （Ａ交２０３換算） シリカゾル（粒径１２〜１５ル■）０．５〜２０ｇ／１
（Ｓｉ０２換算） ｐＨ３、浴温５０℃、電流密度１００＾／ｄ腸２［実施
例１８〜２１］硫酸浴 ＺｎＳＯ４３５０ｇ／ｕ Ｎａ２ＳＯ４４０ｇ／ｌ ＣｏＳＯ４拳７）１２０ （金属Ｃｏとして １．２〜５９．２ｇ／ｌ ）Ｃｒｃ
ＪＬ３ ＠ ６Ｈ２０１２ｇ／４（金属Ｃｒとしテ２．
５ｇ／ＪＬ） アルミナゾル（擬ベーマイト状０粒径Σ１５ＪＬｍ）０
．５〜２０ｇ／ｌ ｐＨ３、浴温５０℃、電流密度８０Ａ／ｄ厘２［実施例
２２〜３０］硫酸浴 ＺｎＳＯ４２５０ｇ／Ｉ Ｃ０３０４１１７Ｈ２０ （金属Ｃｏとしテ１．２〜５Ｌ２ｇ／ｉ ）Ｋ２ Ｃｒ
２ （ＳＯａ ） ａ ＊ ２４Ｈ２０（金属Ｃｒと
しテ１．０〜２．５ ｇｉｎ）アルミナゾル（擬ベーマ
イト状・粒径；１５ル麿）２ｇ／見 （Ａ文２０３換算） シリカゾル（粒径１２〜１５ＪＬ騰）０．５〜２０ｇ／
ｌ（５７０２換算） ＰＨ３，５、浴温５０℃、電流密度８０Ａ／ｄＩ２［比
較例１〜２］塩化物浴 アルミナゾルとして粒径＝１００ｐ騰、無定形のものを
２ｇ／ｌ添加した以外は実施例１〜９と同様とした。
３１１６Ｈ２０ （金属Ｃｒとしテ０．２〜２．５ ｇｉｎ ）アルミナ
ゾル（擬ベーマイト状・粒径Σ１５ｐｍ）（チクソトロ
ピー性態） ０．５〜２０ｇ／ｌ （Ａ文２０３換算） ｐＨ３、浴温５０℃、電流密度１００ Ａ／ｄ扉２［実
施例１０〜１７］塩化物浴 ＺｎＣｌ２ ２００ｇ／４ Ｋ Ｃ！Ｑ ３５０ ｇ／文Ｃ０ＣＪＬ２
・６Ｈ２０ （金属ＣＯとして ０．３〜５．９ ｇ／立）ＣｒＣＪ
Ｌ３ｅ６Ｈ２０ （金属Ｃｒとしテ０．２〜２−５ ｇ／文）アルミナゾ
ル（擬ベーマイト状・粒径ユニ５井薦）２ｇ／見 （Ａ交２０３換算） シリカゾル（粒径１２〜１５ル■）０．５〜２０ｇ／１
（Ｓｉ０２換算） ｐＨ３、浴温５０℃、電流密度１００＾／ｄ腸２［実施
例１８〜２１］硫酸浴 ＺｎＳＯ４３５０ｇ／ｕ Ｎａ２ＳＯ４４０ｇ／ｌ ＣｏＳＯ４拳７）１２０ （金属Ｃｏとして １．２〜５９．２ｇ／ｌ ）Ｃｒｃ
ＪＬ３ ＠ ６Ｈ２０１２ｇ／４（金属Ｃｒとしテ２．
５ｇ／ＪＬ） アルミナゾル（擬ベーマイト状０粒径Σ１５ＪＬｍ）０
．５〜２０ｇ／ｌ ｐＨ３、浴温５０℃、電流密度８０Ａ／ｄ厘２［実施例
２２〜３０］硫酸浴 ＺｎＳＯ４２５０ｇ／Ｉ Ｃ０３０４１１７Ｈ２０ （金属Ｃｏとしテ１．２〜５Ｌ２ｇ／ｉ ）Ｋ２ Ｃｒ
２ （ＳＯａ ） ａ ＊ ２４Ｈ２０（金属Ｃｒと
しテ１．０〜２．５ ｇｉｎ）アルミナゾル（擬ベーマ
イト状・粒径；１５ル麿）２ｇ／見 （Ａ文２０３換算） シリカゾル（粒径１２〜１５ＪＬ騰）０．５〜２０ｇ／
ｌ（５７０２換算） ＰＨ３，５、浴温５０℃、電流密度８０Ａ／ｄＩ２［比
較例１〜２］塩化物浴 アルミナゾルとして粒径＝１００ｐ騰、無定形のものを
２ｇ／ｌ添加した以外は実施例１〜９と同様とした。
［比較例３〜５］塩化物浴
Ｃｏ０文２＄６Ｈ２０
（金属ＣＯとして ０．２ ｇ／交）
ＣｒＣ１３・６Ｈ２０
（金属Ｃｒとし−ｃ Ｏ，１〜２．８ｇ／ ｆＬ）ア
ルミナゾル（擬ベーマイト状０粒径Σ１５ｐｍ）２ｇ／
文 （Ａｌ２０３換算） ＺｎＣ１２，ＫＣｆＬ、めっき条件は実施例１〜９と同
様とした。
ルミナゾル（擬ベーマイト状０粒径Σ１５ｐｍ）２ｇ／
文 （Ａｌ２０３換算） ＺｎＣ１２，ＫＣｆＬ、めっき条件は実施例１〜９と同
様とした。
［比較例６〜７］塩化物浴
めっき条件をｐ）１３、浴温５０℃、電流密度３０Ａｌ
ｄｌ１２ とした以外は実施例１〜９と同様とした。
ｄｌ１２ とした以外は実施例１〜９と同様とした。
［比較例８〜１０１硫酸浴
ＣｏＳＯ４・７Ｈ２０
（金属Ｇｏとしテ１０．５〜７０ｇ／ １）Ｋ２ Ｃｒ
２ （３０４）４ ・２４Ｈ２０（金属ＣｒとしＹ−１
，０〜２．８ｇ／４１）アルミナゾル（擬ベーマイト状
・粒径Σ１５ｇ＋ｓ）０．１〜３０ｇ１党 （Ａ ９．２０３ 換）Ｅ） ＺｎＳＯ４、Ｎａ２３０４ 、めっき条件は実施例１８
〜２１と同様とした。
２ （３０４）４ ・２４Ｈ２０（金属ＣｒとしＹ−１
，０〜２．８ｇ／４１）アルミナゾル（擬ベーマイト状
・粒径Σ１５ｇ＋ｓ）０．１〜３０ｇ１党 （Ａ ９．２０３ 換）Ｅ） ＺｎＳＯ４、Ｎａ２３０４ 、めっき条件は実施例１８
〜２１と同様とした。
［比較例１１〜１４］硫酸浴
ＣｏＳＯ４・７Ｈ２０
（金属Ｃｏとしテ１０．５〜７０ｇ／ ＩＫ２ Ｃｒ２
（５Ｏ４） ４會２４Ｈ２０（金属Ｃｒとしテ１．０〜
２．８ｇ／文）アルミナゾル（擬ベーマイト状・粒径〜
１５ｐｍ）２ｇ／見 （Ａｌ２０３換算） シリカゾル（粒径工２〜１５ ｐ、ｍ ）０．５〜３０
ｇ／１ （Ｓｉ０２換算） ＺｎＳＯ４、Ｎａ２３０４ 、めっき条件は実施例１８
〜２１と同様とした。
（５Ｏ４） ４會２４Ｈ２０（金属Ｃｒとしテ１．０〜
２．８ｇ／文）アルミナゾル（擬ベーマイト状・粒径〜
１５ｐｍ）２ｇ／見 （Ａｌ２０３換算） シリカゾル（粒径工２〜１５ ｐ、ｍ ）０．５〜３０
ｇ／１ （Ｓｉ０２換算） ＺｎＳＯ４、Ｎａ２３０４ 、めっき条件は実施例１８
〜２１と同様とした。
上記実施例および比較例で得られためっき鋼板について
以下に記す試験を行った。その結果を表１（実施例）お
よび表２（比較例）に示す。
以下に記す試験を行った。その結果を表１（実施例）お
よび表２（比較例）に示す。
尚、めっき層中のＣｏ、Ｃｒについては原子吸光法、Ｓ
ｉについてはモリブデンブルーを用いた吸光光度法、Ａ
ｎについてはＥＰＭＡを用いて定量を行なった。
ｉについてはモリブデンブルーを用いた吸光光度法、Ａ
ｎについてはＥＰＭＡを用いて定量を行なった。
（１）めっき密着性評価方法
ＤｕＦｏｎｔ衝撃試験（撃心径１／４インチ、重さ１
ｋｇ、高さ５０ｃｍ）を行った後のめっき層の剥離状態
で評価した。
ｋｇ、高さ５０ｃｍ）を行った後のめっき層の剥離状態
で評価した。
Ｏ：剥離なし
Ｏ：ごくわずかに剥離
Δ：わずかに剥離
Ｘ：剥離
（２）加工性評価方法
第７図に示すようにめっき鋼板２にカップ絞りを施し、
絞り面についてテープ剥離を行い、重量減少を測定して
評価した。
絞り面についてテープ剥離を行い、重量減少を測定して
評価した。
■ 二 ０〜２ｍｇ
Ｑ：２〜５ｍｇ
Δ：５ｍｇ以上
×：絞れず
（３）耐食性評価方法
裸耐食性と塗装後の耐食性を総合的に評価した。
（３−１）裸耐食性
塩水噴霧試験（ＪＩＳ Ｚ ２３７１）を行い、７２０
時間後の板厚減少値を測定し評価した。
時間後の板厚減少値を測定し評価した。
（３−２）塗装後耐食性
リン酸塩処理（日本パー力ライジング社製、ボンデライ
ト＃３０３０）を行ったのち、カチオン電着塗装（日本
ペイント製パワートップＵ−３０グレー）を２０戸層施
した試料について、素地鋼板に達するまでのクロスカッ
トを入れ、塩水噴霧（ＪＩＳ Ｚ ２３７１）３４０時
間後のふくれ（ブリスター）巾で評価した。
ト＃３０３０）を行ったのち、カチオン電着塗装（日本
ペイント製パワートップＵ−３０グレー）を２０戸層施
した試料について、素地鋼板に達するまでのクロスカッ
トを入れ、塩水噴霧（ＪＩＳ Ｚ ２３７１）３４０時
間後のふくれ（ブリスター）巾で評価した。
板厚減少値 ふくれ巾
（裸耐食性） （塗装後耐食性）＠ ： ０．２
ｍｍ以下 ０：０〜２ｍｍ０ ： ０．２〜０．
４ｍｍ Ｏ： ２〜４ ｌ１ｍΔ：０．４〜０．
６厘鵬 Δ：４〜６ １１ｍＸ ： ０．８履１以
上 Ｘ：６ｍｍ以上〈発明の効果〉 本発明により得られる鋼板は、めっき層目体の裸耐食性
と共に塗装後の耐食性にも優れ、さらに加工性、塗料密
着性および溶接性を向上することができる。
ｍｍ以下 ０：０〜２ｍｍ０ ： ０．２〜０．
４ｍｍ Ｏ： ２〜４ ｌ１ｍΔ：０．４〜０．
６厘鵬 Δ：４〜６ １１ｍＸ ： ０．８履１以
上 Ｘ：６ｍｍ以上〈発明の効果〉 本発明により得られる鋼板は、めっき層目体の裸耐食性
と共に塗装後の耐食性にも優れ、さらに加工性、塗料密
着性および溶接性を向上することができる。
さらに、浴組成を規定するだけでよいため、容易に複合
めっき鋼板を製造することができる。
めっき鋼板を製造することができる。
第１図は、 Ｚｎ−Ｇｏ−Ｃｒ系めっき鋼板のＧＤＳ（
ｇｒｉｍ ｇｌｏｗ ｄｉＳｃｈａｒｇｅ ５ｐｅｃｔ
ｒｏｓ−ｃｏｐｙ）の深さ方向分析結果を示すグラフで
ある。 第２図は、Ｚｎ−Ｇｏ−Ｃｒ−Ａ Ｉ系およびＺｎ−Ｃ
ｏ−Ｃｒ−Ａｌ−３ｉ系めっき鋼板のＧ、Ｄ、Ｓの深さ
方向分析結果を示すグラフである。 第３図は各種めっきの塩水噴霧試験 （ＪＩＳ Ｚ ２３７１） ３０ Ｂ後の裸耐食性の結
果を示すグラフである。 第４図は、カチオン電着塗装（厚さ２０終■）後、クロ
スカット部のふくれ巾の測定結果を示すグラフである。 第５図は、Ｚｎ−Ｇｏ−Ｏｒ−ＡＩ−３ｉ系めっきを施
した鋼板の断面模式図である。 第６図は、ＺｎＣ１ｚ２００ｇ／文、ＫＣｌ３５０ｇ／
ｌ、ＣｏＣ交２−６Ｈ２０１２ｇ／見、Ｃｒ０文２
・６Ｈ２０１３，５ｇ／Ｊｌ、アルミナゾル２ｇ／ｌ、
浴温５０℃、電流密度１５０Ａ／ｄｍ２ 、におけるめ
っき液のｐＨと、めっき層中へのＣｒ共析量との関係を
示すグラフである。 第７図は、加工性評価試験において、カップ絞り加工を
施しためつき鋼板の断面図である。 符号の説明 １・・・・めっき層、２・・・・鋼板、３・・・・５ｉ
０２．４・書・・Ａ文数化物（Ａ１００Ｈ） ＦＩｏ、１ ＦＩＧ、２ Ｆ Ｉ Ｇ、 ３ Ｃｏ含有＋（ｗｔ ’！ｅ ） ＦＩＧ、４ 刃賢刀口 ＦＩＧ、６ ら Ｈ ＦＩＧ、７
ｇｒｉｍ ｇｌｏｗ ｄｉＳｃｈａｒｇｅ ５ｐｅｃｔ
ｒｏｓ−ｃｏｐｙ）の深さ方向分析結果を示すグラフで
ある。 第２図は、Ｚｎ−Ｇｏ−Ｃｒ−Ａ Ｉ系およびＺｎ−Ｃ
ｏ−Ｃｒ−Ａｌ−３ｉ系めっき鋼板のＧ、Ｄ、Ｓの深さ
方向分析結果を示すグラフである。 第３図は各種めっきの塩水噴霧試験 （ＪＩＳ Ｚ ２３７１） ３０ Ｂ後の裸耐食性の結
果を示すグラフである。 第４図は、カチオン電着塗装（厚さ２０終■）後、クロ
スカット部のふくれ巾の測定結果を示すグラフである。 第５図は、Ｚｎ−Ｇｏ−Ｏｒ−ＡＩ−３ｉ系めっきを施
した鋼板の断面模式図である。 第６図は、ＺｎＣ１ｚ２００ｇ／文、ＫＣｌ３５０ｇ／
ｌ、ＣｏＣ交２−６Ｈ２０１２ｇ／見、Ｃｒ０文２
・６Ｈ２０１３，５ｇ／Ｊｌ、アルミナゾル２ｇ／ｌ、
浴温５０℃、電流密度１５０Ａ／ｄｍ２ 、におけるめ
っき液のｐＨと、めっき層中へのＣｒ共析量との関係を
示すグラフである。 第７図は、加工性評価試験において、カップ絞り加工を
施しためつき鋼板の断面図である。 符号の説明 １・・・・めっき層、２・・・・鋼板、３・・・・５ｉ
０２．４・書・・Ａ文数化物（Ａ１００Ｈ） ＦＩｏ、１ ＦＩＧ、２ Ｆ Ｉ Ｇ、 ３ Ｃｏ含有＋（ｗｔ ’！ｅ ） ＦＩＧ、４ 刃賢刀口 ＦＩＧ、６ ら Ｈ ＦＩＧ、７
Claims (3)
- （１）電気Ｚｎめっき層中にＣｏ：０．１〜１０ｗｔ％
、Ｃｒ：０．０５〜５ｗｔ％およびＡｌ：０．０５〜８
ｗｔ％含有させてなることを特徴とする高耐食性複合め
っき鋼板。 - （２）酸性電気Ｚｎめっき浴中にＣｏ＾２＾＋の水溶性
化合物を１種あるいは２種以上金属コバルトとして０．
３〜６０ｇ／ｌ、Ｃｒ＾３＾＋の水溶性化合物を１種あ
るいは２種以上金属クロムとして０．２〜２．５ｇ／ｌ
、擬ベーマイト状アルミナゾルをアルミナ換算で０．５
〜２０ｇ／ｌ添加して、めっきを行なうことを特徴とす
る高耐食性複合めっき鋼板の製造方法。 - （３）酸性電気Ｚｎめっき浴中にＣｏ＾２＾＋の水溶性
化合物を１種あるいは２種以上金属コバルトとして０．
３〜６０ｇ／ｌ、Ｃｒ＾３＾＋の水溶性化合物を１種あ
るいは２種以上金属クロムとして０．２〜２．５ｇ／ｌ
、擬ベーマイト状アルミナゾルをアルミナ換算で０．５
〜２０ｇ／ｌ、さらにコロイダルシリカをシリカ換算で
０．５〜２０ｇ／ｌ添加して、めっきを行なうことを特
徴とする高耐食性複合めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60112490A JPS61270398A (ja) | 1985-05-25 | 1985-05-25 | 高耐食性複合めっき鋼板およびその製造方法 |
| ES543958A ES8607426A1 (es) | 1984-11-28 | 1985-06-05 | Mejoras y procedimiento para la fabricacion de flejes de acero plaqueados compuestos con alta resistencia a la corro-sion |
| US06/741,824 US4650724A (en) | 1984-11-28 | 1985-06-06 | High corrosion resistance composite plated steel strip |
| AU43360/85A AU584095B2 (en) | 1984-11-28 | 1985-06-06 | High corrosion resistance composite plated steel strip and method for making |
| KR1019850003985A KR900002162B1 (ko) | 1984-11-28 | 1985-06-07 | 고내식성복합도금 강판 및 그 제조방법 |
| CA000483455A CA1253450A (en) | 1984-11-28 | 1985-06-07 | High corrosion resistance composite plated steel strip and method for making |
| DE8585107065T DE3566419D1 (en) | 1984-11-28 | 1985-06-07 | High corrosion resistance composite plated steel strip and method for making |
| EP85107065A EP0182964B1 (en) | 1984-11-28 | 1985-06-07 | High corrosion resistance composite plated steel strip and method for making |
| US06/884,182 US4702802A (en) | 1984-11-28 | 1986-07-09 | Method for making high corrosion resistance composite plated steel strip |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60112490A JPS61270398A (ja) | 1985-05-25 | 1985-05-25 | 高耐食性複合めっき鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61270398A true JPS61270398A (ja) | 1986-11-29 |
| JPH0142356B2 JPH0142356B2 (ja) | 1989-09-12 |
Family
ID=14587948
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60112490A Granted JPS61270398A (ja) | 1984-11-28 | 1985-05-25 | 高耐食性複合めっき鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61270398A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6311698A (ja) * | 1986-03-26 | 1988-01-19 | Toyota Autom Loom Works Ltd | 粉末付加亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JPS63157900A (ja) * | 1986-12-19 | 1988-06-30 | Kawasaki Steel Corp | 亜鉛−クロム複合めつき鋼板の製造方法 |
| JPS63199899A (ja) * | 1987-02-12 | 1988-08-18 | Nkk Corp | 高耐食性分散亜鉛系めつき鋼板の製造方法 |
| JPS6439398A (en) * | 1987-08-06 | 1989-02-09 | Nippon Steel Corp | Zinc-chromium composite electroplated steel sheet |
| JPS6439399A (en) * | 1987-08-06 | 1989-02-09 | Nippon Steel Corp | Production of zinc-chromium composite electroplated steel sheet |
| JPH09172125A (ja) * | 1992-01-17 | 1997-06-30 | Olin Corp | 優れた接着特性を有するリードフレーム |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS626758A (ja) * | 1985-07-03 | 1987-01-13 | Honda Motor Co Ltd | 炭素繊維強化マグネシウム合金製部材 |
-
1985
- 1985-05-25 JP JP60112490A patent/JPS61270398A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS626758A (ja) * | 1985-07-03 | 1987-01-13 | Honda Motor Co Ltd | 炭素繊維強化マグネシウム合金製部材 |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6311698A (ja) * | 1986-03-26 | 1988-01-19 | Toyota Autom Loom Works Ltd | 粉末付加亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JPS63157900A (ja) * | 1986-12-19 | 1988-06-30 | Kawasaki Steel Corp | 亜鉛−クロム複合めつき鋼板の製造方法 |
| JPS63199899A (ja) * | 1987-02-12 | 1988-08-18 | Nkk Corp | 高耐食性分散亜鉛系めつき鋼板の製造方法 |
| JPH055911B2 (ja) * | 1987-02-12 | 1993-01-25 | Nippon Kokan Kk | |
| JPS6439398A (en) * | 1987-08-06 | 1989-02-09 | Nippon Steel Corp | Zinc-chromium composite electroplated steel sheet |
| JPS6439399A (en) * | 1987-08-06 | 1989-02-09 | Nippon Steel Corp | Production of zinc-chromium composite electroplated steel sheet |
| JPH09172125A (ja) * | 1992-01-17 | 1997-06-30 | Olin Corp | 優れた接着特性を有するリードフレーム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0142356B2 (ja) | 1989-09-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR900002162B1 (ko) | 고내식성복합도금 강판 및 그 제조방법 | |
| KR101108312B1 (ko) | 캔용 도금 강판 및 그 제조 방법 | |
| JP3418177B2 (ja) | 燃料タンク用表面処理鋼板及びその製造方法 | |
| JP2009068115A (ja) | 表面処理鋼板の製造方法、表面処理鋼板、および表面処理鋼板に有機樹脂を被覆してなる樹脂被覆表面処理鋼板 | |
| JP4615807B2 (ja) | 表面処理鋼板の製造方法、表面処理鋼板、および樹脂被覆表面処理鋼板 | |
| JPS60125395A (ja) | 高耐食性Ζｎ−アルミナ系複合電気めっき鋼板 | |
| JPS61270398A (ja) | 高耐食性複合めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JPS6314071B2 (ja) | ||
| JP2005105321A (ja) | 美麗な外観を有する表面処理鋼板の製造方法、表面処理鋼板および皮膜被覆表面処理鋼板 | |
| JPH0210236B2 (ja) | ||
| JPH025839B2 (ja) | ||
| JPH01309998A (ja) | 耐食性と表面光沢に優れた複合電気めっき鋼板の製造方法 | |
| KR100590406B1 (ko) | 내식성 및 용접성이 우수한 표면처리강판 및 그 제조방법 | |
| JP2608494B2 (ja) | スポット溶接性および電着塗装性に優れたアルミニウム表面処理板 | |
| JPH0718040B2 (ja) | スポツト溶接性および耐食性に優れた複合めつき鋼板およびその製造方法 | |
| JP4221874B2 (ja) | 溶接缶用めっき鋼板 | |
| JPH04337098A (ja) | 耐食性、めっき密着性に優れたＺｎ−Ｎｉ−Ｍｏ系複層電気亜鉛合金めっき鋼板 | |
| JPH0461080B2 (ja) | ||
| JP3270318B2 (ja) | 溶接性、耐食性、外観性および密着性に優れた溶接缶用鋼板 | |
| KR20060077791A (ko) | 내식성이 우수한 아연계 합금의 전기도금강판 및 그 도금용액 조성물 | |
| JPH0754193A (ja) | 化成処理性に優れた高耐食性電気亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP2648678B2 (ja) | 耐食性と化成処理性に優れた亜鉛系合金めっきアルミニウム板 | |
| JPH06101065A (ja) | 接着接合性に優れた亜鉛系電気めっき鋼板 | |
| JP2003105587A (ja) | 電子部品用表面処理鋼板及びその製造方法 | |
| JPH02104695A (ja) | 黒色表面処理鋼材とその製造方法 |