JPS61270374A - 被覆超硬合金 - Google Patents
被覆超硬合金Info
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- JPS61270374A JPS61270374A JP11204185A JP11204185A JPS61270374A JP S61270374 A JPS61270374 A JP S61270374A JP 11204185 A JP11204185 A JP 11204185A JP 11204185 A JP11204185 A JP 11204185A JP S61270374 A JPS61270374 A JP S61270374A
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- Japan
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- coating film
- cemented carbide
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、靭性に富みかつ高速切削が可能表切削工具材
料として用い得る被覆超硬合金に関する。
料として用い得る被覆超硬合金に関する。
（従来の技術）
周期律表■ａ、 ｖａ及び■ａ族遷移金属の１種以上と
、Ｃ、Ｎ及び０からなる群より選ばれた非金属元素の１
種以上を含有する化合物の１種以上とを、ｌ１ｌｅ、Ｃ
Ｃ、Ｎｉ、Ｏｒ、Ｍｏ、Ｗ からなる群より選ばれた１
種以上の金属で結合した超硬合金を基材とし、その表面
に酸化アルミニウム、炭化チタン。
、Ｃ、Ｎ及び０からなる群より選ばれた非金属元素の１
種以上を含有する化合物の１種以上とを、ｌ１ｌｅ、Ｃ
Ｃ、Ｎｉ、Ｏｒ、Ｍｏ、Ｗ からなる群より選ばれた１
種以上の金属で結合した超硬合金を基材とし、その表面
に酸化アルミニウム、炭化チタン。
窒化チタン等からなる薄膜を１層もしくはそれ以上、厚
さ５〜１０μ被覆してなる被覆超硬合金社、基材の強靭
性と、表面被覆層の耐摩耗性を兼ね備えた材質を持つも
のとして、従来の超硬合金切削工具材料にかわって広く
実用に供されている。
さ５〜１０μ被覆してなる被覆超硬合金社、基材の強靭
性と、表面被覆層の耐摩耗性を兼ね備えた材質を持つも
のとして、従来の超硬合金切削工具材料にかわって広く
実用に供されている。
特に近時実業界においては、コストの軽減を追求するた
めもあって、高速切削に適した工具材料への関心が急激
に高まっており、被覆超硬合金においても、Ｔｉｃ！、
ＴｉＮ等の被覆膜に始まり、より高速切削に適した酸化
アルミニウムを被覆したものへと移行しつつある。
めもあって、高速切削に適した工具材料への関心が急激
に高まっており、被覆超硬合金においても、Ｔｉｃ！、
ＴｉＮ等の被覆膜に始まり、より高速切削に適した酸化
アルミニウムを被覆したものへと移行しつつある。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら、酸化アルミニウムを被覆してなる被覆超
硬合金は、その靭性、特に初期欠損に対する靭性が、炭
化チタンを被覆してなるものに比べ大巾に低下する。そ
こで炭化チタンの被覆膜厚が５〜１５μであったのに対
し、酸化アルミニウムの被覆膜厚は１．０〜４０μ程度
にとどまっていた。なお、被覆超硬合金の強度は、被覆
膜厚のは譬１／２乗に比例して低下することが知られて
おシ、被覆膜厚を厚くすると強度低下が著しくなる。
硬合金は、その靭性、特に初期欠損に対する靭性が、炭
化チタンを被覆してなるものに比べ大巾に低下する。そ
こで炭化チタンの被覆膜厚が５〜１５μであったのに対
し、酸化アルミニウムの被覆膜厚は１．０〜４０μ程度
にとどまっていた。なお、被覆超硬合金の強度は、被覆
膜厚のは譬１／２乗に比例して低下することが知られて
おシ、被覆膜厚を厚くすると強度低下が著しくなる。
これは、酸化アルミニウムと炭化チタンの強度の差によ
るものと考えられ、従って酸化アルミニウムの強度を向
上させれば、−そうの耐摩耗性向上が図られるわけであ
る。本発明者らは、このような考えに基いて、従来よシ
耐摩耗性が向上した高速切削用工具材料として用い得る
被覆超硬合金を目的として、種々検討の結果、本発明に
到ったものである。
るものと考えられ、従って酸化アルミニウムの強度を向
上させれば、−そうの耐摩耗性向上が図られるわけであ
る。本発明者らは、このような考えに基いて、従来よシ
耐摩耗性が向上した高速切削用工具材料として用い得る
被覆超硬合金を目的として、種々検討の結果、本発明に
到ったものである。
（問題点を解決するための手段）
酸化アルミニウムの強度向上を図る手段として、種々の
方法が知られている中で、最近特に注目をあびているの
は、酸化ジルコニウムを５〜１５重量う添加し、酸化ア
ルミニウムの相変態に伴う容積変化によるマイクロクラ
ックによって、亀裂の進展速度を緩和する、いわゆるト
リップ型の強靭化である。
方法が知られている中で、最近特に注目をあびているの
は、酸化ジルコニウムを５〜１５重量う添加し、酸化ア
ルミニウムの相変態に伴う容積変化によるマイクロクラ
ックによって、亀裂の進展速度を緩和する、いわゆるト
リップ型の強靭化である。
本発明者らはこのトリップ型強靭化を検討するため、実
際に公知の化学蒸着法に従い、酸化アルミニウムに１０
重量％の酸化ジルコニウムを添加した被覆膜を作成し、
切削試験を行ったところ、極めて短かい寿命しか得られ
なかった。
際に公知の化学蒸着法に従い、酸化アルミニウムに１０
重量％の酸化ジルコニウムを添加した被覆膜を作成し、
切削試験を行ったところ、極めて短かい寿命しか得られ
なかった。
この事実については、化学蒸着法は約１０００℃の高温
で処理するため、被覆された酸化ジルコニウムは殆んど
高温和である正方晶であるが、冷却時に相変態を起し、
低温相である単斜晶となってしまったためによると考え
られる。通常は、高温相である正方晶を低温でも存在さ
せるための安定剤として、酸化イツトリウム、酸化カル
シウム等が添加される。
で処理するため、被覆された酸化ジルコニウムは殆んど
高温和である正方晶であるが、冷却時に相変態を起し、
低温相である単斜晶となってしまったためによると考え
られる。通常は、高温相である正方晶を低温でも存在さ
せるための安定剤として、酸化イツトリウム、酸化カル
シウム等が添加される。
従来のトリップ型の強靭化機構は、酸化ジルコニウムの
正方晶から単斜晶への相変態に伴う容積変化を主因とす
るものであるため、当然得られた被覆膜中の酸化ジルコ
ニウムは殆んど単斜晶であったため、被覆超硬合金にお
いては期待した強靭効果が得られなかったと考えられる
。
正方晶から単斜晶への相変態に伴う容積変化を主因とす
るものであるため、当然得られた被覆膜中の酸化ジルコ
ニウムは殆んど単斜晶であったため、被覆超硬合金にお
いては期待した強靭効果が得られなかったと考えられる
。
そこで本発明は、正方晶に属する酸化ジルコニウムを添
加した酸化アルミニウム被覆膜を作成するととくよυ、
きわめて強靭な被覆超硬合金を得ようとするものである
。
加した酸化アルミニウム被覆膜を作成するととくよυ、
きわめて強靭な被覆超硬合金を得ようとするものである
。
すなわち本発明は超硬合金からなる基材と、該基材表面
に形成された被覆膜からなる被覆超硬合金において、該
被覆膜の厚さは２．０〜２０μであり、該被覆膜は厚さ
２．０μ以下の酸化アルミニウム膜と厚さｃＬ５μ以下
の酸化ジルコニウム膜を交互に積層してなる被覆超硬合
金である。さらに本発明は超硬合金からなる基材と、該
基材表面に形成された被覆膜からなる被覆超硬合金にお
いて、該被覆膜は上記基材と接する被覆内膜と該被覆内
膜上に形成した被覆外膜とからなり、上記被覆内膜はＥ
、 Ｃ、Ｎ及び０からなる群より選ばれる１種以上の非
金属元素とＴｉからなる化合物の１ｆｉｉ以上からなる
膜の１層以上からなり厚さＩＩＬ５〜１０μでちゃ、上
記被覆外膜は厚さ２．０μ以下の酸化アルミニウム膜と
厚さくＬ５μ以下の酸化ジルコニウム膜を交互に積層し
てなる被覆超硬合金をも提供する。
に形成された被覆膜からなる被覆超硬合金において、該
被覆膜の厚さは２．０〜２０μであり、該被覆膜は厚さ
２．０μ以下の酸化アルミニウム膜と厚さｃＬ５μ以下
の酸化ジルコニウム膜を交互に積層してなる被覆超硬合
金である。さらに本発明は超硬合金からなる基材と、該
基材表面に形成された被覆膜からなる被覆超硬合金にお
いて、該被覆膜は上記基材と接する被覆内膜と該被覆内
膜上に形成した被覆外膜とからなり、上記被覆内膜はＥ
、 Ｃ、Ｎ及び０からなる群より選ばれる１種以上の非
金属元素とＴｉからなる化合物の１ｆｉｉ以上からなる
膜の１層以上からなり厚さＩＩＬ５〜１０μでちゃ、上
記被覆外膜は厚さ２．０μ以下の酸化アルミニウム膜と
厚さくＬ５μ以下の酸化ジルコニウム膜を交互に積層し
てなる被覆超硬合金をも提供する。
また実上用の便宜のために上記した被覆超硬合金の最外
層に既使用刃の判別用として窒化チタンを１１〜３．０
μ被覆した被覆超硬合金が特に好ましい実施態様のとし
て挙げられる。
層に既使用刃の判別用として窒化チタンを１１〜３．０
μ被覆した被覆超硬合金が特に好ましい実施態様のとし
て挙げられる。
酸化ジルコニウムの正方晶から単斜晶への相変態温度は
、該酸化ジルコニウムの粒度に依存し１粒度が微細であ
るほど、相変態温度は低温化することが知られている。
、該酸化ジルコニウムの粒度に依存し１粒度が微細であ
るほど、相変態温度は低温化することが知られている。
一方、化学蒸着法において、酸化アルミニウム、酸化ジ
ルコニウム等の、基材表面における被覆膜構成元素の表
面拡散速度が膜生成を律速するような物質においては、
被覆膜生成が核生成よりは粒成長によることから、被覆
膜構成粒子の粒度は、はｙ該被覆膜の膜厚と同じである
ことが知られている。
ルコニウム等の、基材表面における被覆膜構成元素の表
面拡散速度が膜生成を律速するような物質においては、
被覆膜生成が核生成よりは粒成長によることから、被覆
膜構成粒子の粒度は、はｙ該被覆膜の膜厚と同じである
ことが知られている。
従って、酸化ジルコニウムの粒度を微細にするためＫは
、酸化ジルコニウムを含有する被覆膜の膜厚を、できる
だけ薄くすればよいことがわかる。
、酸化ジルコニウムを含有する被覆膜の膜厚を、できる
だけ薄くすればよいことがわかる。
酸化アルミニウムに酸化ジルコニウムを添加する方法と
しては、化学蒸着法による酸化アルミニウムと酸化ジル
コニウムの共蒸着ｃｏ−ａｅｐｏ””ｓｉｔ法が挙げら
れるが、被覆膜内における組成の変動、さらにはバッチ
内の各工具間の組成の変動が問題になることから、酸化
アルミニウムと酸化ジルコニウムの薄膜を交互に積層す
ることが、工業生産上好ましい。
しては、化学蒸着法による酸化アルミニウムと酸化ジル
コニウムの共蒸着ｃｏ−ａｅｐｏ””ｓｉｔ法が挙げら
れるが、被覆膜内における組成の変動、さらにはバッチ
内の各工具間の組成の変動が問題になることから、酸化
アルミニウムと酸化ジルコニウムの薄膜を交互に積層す
ることが、工業生産上好ましい。
本発明における酸化ジルコニウムの膜厚に関しては、本
発明が酸化ジルコニウムの粒度を小さくすることに基く
ため、できるだけ小さいことが好ましいが、本発明者ら
が広範囲に検討を重ねた結果、ＣＬ５μ以下であれば所
望の効果を得られることが判った。
発明が酸化ジルコニウムの粒度を小さくすることに基く
ため、できるだけ小さいことが好ましいが、本発明者ら
が広範囲に検討を重ねた結果、ＣＬ５μ以下であれば所
望の効果を得られることが判った。
本発明における酸化アルミニウムの膜厚に関しては、特
に本質的な問題はないが、その強度はベツチの式σ−σ
ｉ 十Ｂ／／” （Ｂ ：定数２強度：σ。
に本質的な問題はないが、その強度はベツチの式σ−σ
ｉ 十Ｂ／／” （Ｂ ：定数２強度：σ。
σ１：摩擦抵抗、α：粒子径）からも判るように、粒度
が小さい方が高いため、当然小さい方が好ましい。本発
明者らが広範囲に検討したところでは、２．０μ以下が
好ましい。２．０μを越えると、該酸化アルミニウム薄
膜中の粒子径が大きくなシすぎ強度低下が犬になること
、酸化ジルコニウムの相対的な存在量が低下することか
ら、強靭化効果が得られない。
が小さい方が高いため、当然小さい方が好ましい。本発
明者らが広範囲に検討したところでは、２．０μ以下が
好ましい。２．０μを越えると、該酸化アルミニウム薄
膜中の粒子径が大きくなシすぎ強度低下が犬になること
、酸化ジルコニウムの相対的な存在量が低下することか
ら、強靭化効果が得られない。
また本発明における被覆膜の膜厚は合計で２．０μ未満
では被覆効果が乏しく、２０μを越えるといかに酸化ジ
ルコニウムの添加による強靭化が図られても、強度低下
がまぬがれないため、好ましくは１０２以上、２０μ以
下である。
では被覆効果が乏しく、２０μを越えるといかに酸化ジ
ルコニウムの添加による強靭化が図られても、強度低下
がまぬがれないため、好ましくは１０２以上、２０μ以
下である。
さらに酸化アルミニウムと酸化ジルコニウムの交互積層
被覆膜と、超硬合金基材との中間に、接着強度の向上を
図るためＣＬ５〜１０μの、ＴｉとＢ、Ｃ！、Ｎ及び０
からなる群から選ばれる１種以上非金属元素からなる化
合物の１種以上からなる膜の１層以上を用いることも好
ましい。
被覆膜と、超硬合金基材との中間に、接着強度の向上を
図るためＣＬ５〜１０μの、ＴｉとＢ、Ｃ！、Ｎ及び０
からなる群から選ばれる１種以上非金属元素からなる化
合物の１種以上からなる膜の１層以上を用いることも好
ましい。
該被覆内膜の膜厚はＣＬ５μ以上１０μ以下が好ましく
、ＣＬ５μ未満では効果が認められず、１０μを越える
と効果が飽和してしまうからである。
、ＣＬ５μ未満では効果が認められず、１０μを越える
と効果が飽和してしまうからである。
さらに被覆最外層に、既使用切削切刃と未使用切削切刃
との識別を容品とするために、窒化チタンを０．１〜３
．０μ被覆しても本発明の効果に変わシはない。該窒化
チタンの膜厚は１１μ未満では上記した識別効果が得ら
れず、３．０μを越えると効果が飽和するため好ましく
ない。
との識別を容品とするために、窒化チタンを０．１〜３
．０μ被覆しても本発明の効果に変わシはない。該窒化
チタンの膜厚は１１μ未満では上記した識別効果が得ら
れず、３．０μを越えると効果が飽和するため好ましく
ない。
本発明において基材として用いられる超硬合金は、例え
ば周期律表Ｒ／ｌ！Ｌ 、 Ｖａ及び■ａ族遷移金属の
１種以上と、Ｃ、Ｎ及び０からなる群より選ばれた非金
属元素の１８１以上を含有する化合物の１種以上とを、
ＦＪＯＣ、Ｎｉ、Ｏｒ、Ｍｏ、Ｗ からなる群より選ば
れた１種以上の金属で結合した超硬合金を、挙げること
ができる。
ば周期律表Ｒ／ｌ！Ｌ 、 Ｖａ及び■ａ族遷移金属の
１種以上と、Ｃ、Ｎ及び０からなる群より選ばれた非金
属元素の１８１以上を含有する化合物の１種以上とを、
ＦＪＯＣ、Ｎｉ、Ｏｒ、Ｍｏ、Ｗ からなる群より選ば
れた１種以上の金属で結合した超硬合金を、挙げること
ができる。
（実施例）
実施例１
超硬合金工ＥｉＯＭ−１０グレード、型番ＢＮＭＧ４５
２ｚＮｚ基材１． ＯＯＱケを、化学蒸着設備内に保持
し、水素気流中で１０００℃まで加熱したのち水素、四
塩化チタン、メタン混合気流を２０Ｔｏｒｒ の圧力
で流し、炭化チタンを２．５μ被覆し、さらに、水素、
四塩化チタン、三塩化硼素。
２ｚＮｚ基材１． ＯＯＱケを、化学蒸着設備内に保持
し、水素気流中で１０００℃まで加熱したのち水素、四
塩化チタン、メタン混合気流を２０Ｔｏｒｒ の圧力
で流し、炭化チタンを２．５μ被覆し、さらに、水素、
四塩化チタン、三塩化硼素。
窒素の混合気流を１５ Ｔｏｒｒ の圧力で流し、硼窒
化チタンをｌ１ｌＬ５μ被覆した。化学蒸着設備内を１
１τｏｒｒ まで真空排気したのち、水素、三塩化ア
ルミニウム、二酸化炭素の混合気流を圧力１０ Ｔｏｒ
ｒ で流し酸化アルミニウムを１．５μ被覆した。次
に水素、四塩化ジルコニウム、二酸化炭素の混合気流を
圧力１０ Ｔｏｒｒ で流し、酸化ジルコニウムをａ
、Ｓμ被被覆た。以降、同様の操作を４回くシ返し、酸
化アルミニウム。
化チタンをｌ１ｌＬ５μ被覆した。化学蒸着設備内を１
１τｏｒｒ まで真空排気したのち、水素、三塩化ア
ルミニウム、二酸化炭素の混合気流を圧力１０ Ｔｏｒ
ｒ で流し酸化アルミニウムを１．５μ被覆した。次
に水素、四塩化ジルコニウム、二酸化炭素の混合気流を
圧力１０ Ｔｏｒｒ で流し、酸化ジルコニウムをａ
、Ｓμ被被覆た。以降、同様の操作を４回くシ返し、酸
化アルミニウム。
酸化ジルコニウムを交互にそれぞれ４層被覆した。しか
るのち化学蒸着設備を再びＣＬ ’Ｉ Ｔｏｒｒまで真
空排気したのち、水素、四塩化チタン。
るのち化学蒸着設備を再びＣＬ ’Ｉ Ｔｏｒｒまで真
空排気したのち、水素、四塩化チタン。
窒素の混合気流を圧力６０ Ｔｏｒｒ で流し、窒化
チタンを１．５μ被覆した。
チタンを１．５μ被覆した。
以上により得られた試料を取り出しＸ−線回折で被覆膜
中の酸化ジルコニウムの結晶形を調べ／′Ｃ，ところ、
殆んど正方晶であった。
中の酸化ジルコニウムの結晶形を調べ／′Ｃ，ところ、
殆んど正方晶であった。
この試料をＡとし、比較のため酸化ジルコニウムの薄膜
の膜厚のみを１．ａμとし、その他はＡと全く同様に作
成した試料をＢ１市販の酸化アルミニウム被覆超硬合金
、但し酸化アルミニウムの膜厚が！、、０μのもの（住
友電気工業株式会社製、ＡＯＯ５）を０１酸化アルミニ
ウムの膜厚が１．０μのもの（同社製ＡＣ＋１０）をＤ
１炭イヒチタンを７．０μ被覆したもの（同社製ＡＣ７
２０）をＥとし、以下の切削テストを行なった。なおＡ
００５．ＡＯｌｏ、ＡＯ７２０はこの１＠に靭性に富み
強度が向上する一方、順耐摩耗性が減少する。
の膜厚のみを１．ａμとし、その他はＡと全く同様に作
成した試料をＢ１市販の酸化アルミニウム被覆超硬合金
、但し酸化アルミニウムの膜厚が！、、０μのもの（住
友電気工業株式会社製、ＡＯＯ５）を０１酸化アルミニ
ウムの膜厚が１．０μのもの（同社製ＡＣ＋１０）をＤ
１炭イヒチタンを７．０μ被覆したもの（同社製ＡＣ７
２０）をＥとし、以下の切削テストを行なった。なおＡ
００５．ＡＯｌｏ、ＡＯ７２０はこの１＠に靭性に富み
強度が向上する一方、順耐摩耗性が減少する。
切削条件〔１〕 被削材 ５０Ｍ４３５（ＨＢ−２
８０）切削速度 ３００ｇ／ｌ１１１ｎ 送 、リ ０．３６常票／ｒｅ
ｖ。
８０）切削速度 ３００ｇ／ｌ１１１ｎ 送 、リ ０．３６常票／ｒｅ
ｖ。
切シ込み １．５ｍｍ
ホルダー ＰＳＢＮＲ２５２５−４３切削時間 １
０分間 Ａは１０分間切削してフランク摩耗が０．２４■であっ
たのに対し、Ｂはフランク摩耗が０．４６鱈、Ｃは５分
３８秒、Ｄは２分１５秒、Ｈは１分１２秒しか切削出来
なかった。
０分間 Ａは１０分間切削してフランク摩耗が０．２４■であっ
たのに対し、Ｂはフランク摩耗が０．４６鱈、Ｃは５分
３８秒、Ｄは２分１５秒、Ｈは１分１２秒しか切削出来
なかった。
切削条件〔２〕 被削材 ９０Ｍ４５５（ち＝２
８０）巾２０目×長５００Ｍ％板林 切削速度 １゜５０＠／ｍ ３．ｎ 送ｊ） ０．３６ Ｗ／ｒｅＶ。
８０）巾２０目×長５００Ｍ％板林 切削速度 １゜５０＠／ｍ ３．ｎ 送ｊ） ０．３６ Ｗ／ｒｅＶ。
切シ込み ２．０ｍ
ホルダー ＰＳＢＮＲ２５２５−４５Ａは５分間切削
してフランク摩耗がα２２静であったのに対し、Ｂは１
分３５秒、０は３分４８秒、Ｄは４分４８秒で欠損した
。又ｍはフランク摩耗が０２８鱈であった。
してフランク摩耗がα２２静であったのに対し、Ｂは１
分３５秒、０は３分４８秒、Ｄは４分４８秒で欠損した
。又ｍはフランク摩耗が０２８鱈であった。
以上のテストの結果、本発明品がきわめて高速切削で優
れているにもかかわらず耐初期欠損に富むことが判る。
れているにもかかわらず耐初期欠損に富むことが判る。
なおりの試料をＸ線回折で調べたところ、酸化ジルコニ
ウムの結晶形は、正方晶と単斜晶のものが混合している
ことが検出された。
ウムの結晶形は、正方晶と単斜晶のものが混合している
ことが検出された。
実施例２
超硬合金工５０Ｍ−１０グレード、型番ＳＮＭ（）４３
２ＥｌｉＮＺを基材とし、実施例１とはソ同様の方法で
各種構造の被覆超硬合金を作成した。被覆膜の構造、な
らびに実施例１における切削条件１による切削テストの
結果を表−１に示す。膜厚合計１．８μの場合のＦと２
１．０μの場合の工はいずれも４２秒、４９秒で使用で
きなくなった。
２ＥｌｉＮＺを基材とし、実施例１とはソ同様の方法で
各種構造の被覆超硬合金を作成した。被覆膜の構造、な
らびに実施例１における切削条件１による切削テストの
結果を表−１に示す。膜厚合計１．８μの場合のＦと２
１．０μの場合の工はいずれも４２秒、４９秒で使用で
きなくなった。
表−１より本発明品の優れていることが明らかである。
実施例３
実施例１のＡとまったく同じ試料に、さらに化学蒸着法
によって窒化チタンをｃＬ０５μ被覆したものをＵ、０
．２μ被覆したものをＶ、ｔ。
によって窒化チタンをｃＬ０５μ被覆したものをＵ、０
．２μ被覆したものをＶ、ｔ。
μ被覆したものをＷ、２．０μ被覆したものをＸ１４０
μ被覆したものをＹとし、Ａとｆｆ 、Ｖ 、Ｗ 、Ｘ
、Ｙそれぞれ１００チツプずつを、実際に生産現場に
投入し、切削を行なったのち、すべて回収をはかった。
μ被覆したものをＹとし、Ａとｆｆ 、Ｖ 、Ｗ 、Ｘ
、Ｙそれぞれ１００チツプずつを、実際に生産現場に
投入し、切削を行なったのち、すべて回収をはかった。
各チップ中、欠損した切刃をのぞ亀へた全切刃中で、切
削を行なっていた切刃の比率はＡが７＆２％、■が７＆
９％であったのに比べＶは９Ｚｆ％、Ｗけ９ａ８％、Ｘ
は９７．４％、Ｙは９７．８％であった。
削を行なっていた切刃の比率はＡが７＆２％、■が７＆
９％であったのに比べＶは９Ｚｆ％、Ｗけ９ａ８％、Ｘ
は９７．４％、Ｙは９７．８％であった。
（発明の効果）
本発明の被覆超硬合金は、高速切削用工具として十分実
用できる、靭性、強度に優れたものである。
用できる、靭性、強度に優れたものである。
Claims (3)
- （１）超硬合金からなる基材と、該基材表面に形成され
た被覆膜からなる被覆超硬合金において、該被覆膜の厚
さは２．０〜２０μであり、該被覆膜は厚さ２．０μ以
下の酸化アルミニウム膜と厚さ０．５μ以下の酸化ジル
コニウム膜を交互に積層してなる被覆超硬合金。 - （２）超硬合金からなる基材と、該基材表面に形成され
た被覆膜からなる被覆超硬合金において、該被覆膜は上
記基材と接する被覆内膜と該被覆内膜上に形成した被覆
外膜とからなり、上記被覆内膜はＢ、Ｃ、Ｎ及びＯから
なる群より選ばれる１種以上の非金属元素とＴｉからな
る化合物の１種以上からなる膜の１層以上からなり厚さ
０．５〜１０μであり、上記被覆外膜は厚さ２．０μ以
下の酸化アルミニウム膜と厚さ０．５μ以下の酸化ジル
コニウム膜を交互に積層してなる被覆超硬合金。 - （３）被覆膜の最外層に、窒化チタンを０．１〜３．０
μ被覆してなる特許請求の範囲の第（１）項又は第（２
）項に記載される被覆超硬合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11204185A JPS61270374A (ja) | 1985-05-27 | 1985-05-27 | 被覆超硬合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11204185A JPS61270374A (ja) | 1985-05-27 | 1985-05-27 | 被覆超硬合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61270374A true JPS61270374A (ja) | 1986-11-29 |
Family
ID=14576533
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11204185A Pending JPS61270374A (ja) | 1985-05-27 | 1985-05-27 | 被覆超硬合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61270374A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63192870A (ja) * | 1987-01-20 | 1988-08-10 | バレナイト・インコーポレイテッド | 酸化物コーティングを有する耐摩耗性物品及び酸化物コーティングを付着する方法 |
| JP2006263913A (ja) * | 2005-03-23 | 2006-10-05 | Sandvik Intellectual Property Ab | 被膜付き切削工具インサートおよびその製造方法 |
| WO2007122859A1 (ja) * | 2006-03-28 | 2007-11-01 | Kyocera Corporation | 切削工具及びその製造方法、並びに切削方法 |
| US8119226B2 (en) * | 2006-10-18 | 2012-02-21 | Sandvik Intellectual Property Ab | Coated cutting tool |
| JP2015150653A (ja) * | 2014-02-14 | 2015-08-24 | 新日鐵住金株式会社 | 超硬工具 |
-
1985
- 1985-05-27 JP JP11204185A patent/JPS61270374A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63192870A (ja) * | 1987-01-20 | 1988-08-10 | バレナイト・インコーポレイテッド | 酸化物コーティングを有する耐摩耗性物品及び酸化物コーティングを付着する方法 |
| JP2006263913A (ja) * | 2005-03-23 | 2006-10-05 | Sandvik Intellectual Property Ab | 被膜付き切削工具インサートおよびその製造方法 |
| US7597951B2 (en) | 2005-03-23 | 2009-10-06 | Sandvik Intellectual Property Ab | Coated cutting tool insert |
| WO2007122859A1 (ja) * | 2006-03-28 | 2007-11-01 | Kyocera Corporation | 切削工具及びその製造方法、並びに切削方法 |
| US8182911B2 (en) | 2006-03-28 | 2012-05-22 | Kyocera Corporation | Cutting tool, manufacturing method thereof and cutting method |
| US8119226B2 (en) * | 2006-10-18 | 2012-02-21 | Sandvik Intellectual Property Ab | Coated cutting tool |
| US8119227B2 (en) * | 2006-10-18 | 2012-02-21 | Sandvik Intellectual Property Ab | Coated cutting tool |
| JP2015150653A (ja) * | 2014-02-14 | 2015-08-24 | 新日鐵住金株式会社 | 超硬工具 |
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