JPS61201778A - 被覆超硬合金 - Google Patents
被覆超硬合金Info
- Publication number
- JPS61201778A JPS61201778A JP4169085A JP4169085A JPS61201778A JP S61201778 A JPS61201778 A JP S61201778A JP 4169085 A JP4169085 A JP 4169085A JP 4169085 A JP4169085 A JP 4169085A JP S61201778 A JPS61201778 A JP S61201778A
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- Japan
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- zirconium oxide
- hard alloy
- coated
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔技術分野〕
本発明は切削工具等に使用される極めて、強靭な被覆超
硬合金を提供することにある。
硬合金を提供することにある。
超硬合金母材の表面に、炭化チタンなどの薄膜を気相よ
り蒸着被覆した被覆超硬合金は母材の強靭性と、表面の
耐摩耗性をあわせもつため、従来の被覆しない超硬合金
に比べ、より高能率な切削工具として広く実用に供して
いる。
り蒸着被覆した被覆超硬合金は母材の強靭性と、表面の
耐摩耗性をあわせもつため、従来の被覆しない超硬合金
に比べ、より高能率な切削工具として広く実用に供して
いる。
最近になって、この被覆超硬合金の被覆膜として酸化ア
ルミニウムを用いた被覆超硬合金も開発されている。酸
化アルミニウムは炭化チタンに比べ、被削材たる鋼との
反応性、耐酸化性、等が優れているため、従来の炭化チ
タンを被覆した被覆超硬合金よりも、より高速度で切削
加工が可能であるという特徴を持つ。
ルミニウムを用いた被覆超硬合金も開発されている。酸
化アルミニウムは炭化チタンに比べ、被削材たる鋼との
反応性、耐酸化性、等が優れているため、従来の炭化チ
タンを被覆した被覆超硬合金よりも、より高速度で切削
加工が可能であるという特徴を持つ。
しかしながら酸化アルミニウムは、炭化チタンに比べる
と強度が劣るため、酸化アルミニウムを被覆した被覆超
硬合金は、従来の炭化チタン被覆超硬合金に比べ、靭性
が欠けるという、欠点を有していた。
と強度が劣るため、酸化アルミニウムを被覆した被覆超
硬合金は、従来の炭化チタン被覆超硬合金に比べ、靭性
が欠けるという、欠点を有していた。
一方、工業界における能率向上への要求は日ましに高ま
るばかりであり、切削加工に関しても、能率向上、即ち
加工時間短縮に関する要求をよ、非常に高い。切削加工
において、加工時間を短縮するには、渓りを大きくする
か、切削速度を速くするかであるが、仕上げ面粗度を考
慮すると、送りには、おのずと上限が存在するため、切
削速度をいかに速くするかが焦点となる。高速で切削す
ると、当然工具の刃先は極めて高温にさらされるため、
工具の寿命は主として１．工具と被削材との反応、およ
び酸化によって定まる。
るばかりであり、切削加工に関しても、能率向上、即ち
加工時間短縮に関する要求をよ、非常に高い。切削加工
において、加工時間を短縮するには、渓りを大きくする
か、切削速度を速くするかであるが、仕上げ面粗度を考
慮すると、送りには、おのずと上限が存在するため、切
削速度をいかに速くするかが焦点となる。高速で切削す
ると、当然工具の刃先は極めて高温にさらされるため、
工具の寿命は主として１．工具と被削材との反応、およ
び酸化によって定まる。
従がって、高速に耐えうる切削工具としては、酸化アル
ミニウム被覆超硬合金が最も好ましく、かつ出来るだけ
酸化アルミニウム被覆膜の膜厚を厚くすることが望まし
い。しかしながら前述したごとく、酸化アルミニウム被
覆超硬合金は、靭性面に問題があるため被覆膜の膜厚を
厚くすることが出来なかった。そこで発明者等は高速で
切削加工が可能な被覆超硬合金をうるためには、酸化ア
ルミニウムの強度を向上させ靭性面の問題を解決させる
ことによって、被覆膜の厚膜化をはかることを考えた。
ミニウム被覆超硬合金が最も好ましく、かつ出来るだけ
酸化アルミニウム被覆膜の膜厚を厚くすることが望まし
い。しかしながら前述したごとく、酸化アルミニウム被
覆超硬合金は、靭性面に問題があるため被覆膜の膜厚を
厚くすることが出来なかった。そこで発明者等は高速で
切削加工が可能な被覆超硬合金をうるためには、酸化ア
ルミニウムの強度を向上させ靭性面の問題を解決させる
ことによって、被覆膜の厚膜化をはかることを考えた。
酸化アルミニウムの強度を上げる方法として炭化チタン
を３０重量％程度添加することによって分散強化を図る
ことが良く知られている。
を３０重量％程度添加することによって分散強化を図る
ことが良く知られている。
しかしながら炭化チタンは耐酸化性が酸化アルミニウム
に比べ劣るため、高速切削加工のように耐酸化性が大き
な問題となる用途では好ましくな５゛・
７０酸化ジルコニウムを酸化アルミニ
ウムに濃化すると、酸化ジルコニウムの相変態にともな
う体積膨張によるマイクロクラックが、大きなりラック
の伝播をおさえることから、靭性が改善されることが知
られている。
に比べ劣るため、高速切削加工のように耐酸化性が大き
な問題となる用途では好ましくな５゛・
７０酸化ジルコニウムを酸化アルミニ
ウムに濃化すると、酸化ジルコニウムの相変態にともな
う体積膨張によるマイクロクラックが、大きなりラック
の伝播をおさえることから、靭性が改善されることが知
られている。
この場合酸化ジルコニウムの耐酸化性は酸化アルミニウ
ムとかわらないため、高速切削加工には最適と考えた。
ムとかわらないため、高速切削加工には最適と考えた。
この考え方にしたがって、発明者らは実際に超硬合金母
材に、化学蒸着法によって炭化チタンを３μ被覆したの
ち、やはり化学蒸着法によって酸化アルミニウムと酸化
ジルコニウムの混合物を３μ被覆してみた。
材に、化学蒸着法によって炭化チタンを３μ被覆したの
ち、やはり化学蒸着法によって酸化アルミニウムと酸化
ジルコニウムの混合物を３μ被覆してみた。
得られた試料を実際にテストするため以下の条件で、切
削テストを行なった。
削テストを行なった。
切削条件〔１〕 被削材 ５０Ｍ４８５（ＨＢ＝ ２８
０ ）切削速度 ８００ｍ／ｍ 送 リ ０．４０ｔｌ／ｒｅｖ切り
込み １．５１１Ｎ 工具形状 ＳＮＭＧＩ ２０４０８ＥＮＵＺホルダー
ＰＳＢＮＲ２５２５−４８ 以下Ｃと称す）では３分間切削して、フランク摩耗が０
．２４ｆｉ、 クレータ−摩耗がＱ、Ｑ４ｆｆ、であっ
たのに比べ酸化アルミニウム、酸化ジルコニウム被覆超
硬合金は摩耗の進行が著しく１分３８秒間しか切削出来
なかった。そこでこのチップを詳しく調べてみた結果、
酸化ジルコニウムのほとんどすべてが、単斜晶の結晶構
造を有していることが判かった。酸化ジルコニウムの添
加による、酸化アルミニウムの靭性改善は酸化ジルコニ
ウムの結晶構造が正方晶から単斜晶へ相変態する際に生
ずる体積膨張にともなうマイクロクラックが、大きなり
ラックの伝播をおさえることによる。したがって、正方
晶の酸化ジルコニウムの存在が不可欠であることはいう
までもない。正方晶から単斜晶への相変態は１２００℃
前後といわれているため、化学蒸着法で酸化ジルコニウ
ムと超硬合金母材に被覆する温度が一般に１０００℃前
後であることを考えると被覆された酸化ジルコニウムは
すべて単斜晶系の結晶構造を持つことは十分に考えられ
る。
０ ）切削速度 ８００ｍ／ｍ 送 リ ０．４０ｔｌ／ｒｅｖ切り
込み １．５１１Ｎ 工具形状 ＳＮＭＧＩ ２０４０８ＥＮＵＺホルダー
ＰＳＢＮＲ２５２５−４８ 以下Ｃと称す）では３分間切削して、フランク摩耗が０
．２４ｆｉ、 クレータ−摩耗がＱ、Ｑ４ｆｆ、であっ
たのに比べ酸化アルミニウム、酸化ジルコニウム被覆超
硬合金は摩耗の進行が著しく１分３８秒間しか切削出来
なかった。そこでこのチップを詳しく調べてみた結果、
酸化ジルコニウムのほとんどすべてが、単斜晶の結晶構
造を有していることが判かった。酸化ジルコニウムの添
加による、酸化アルミニウムの靭性改善は酸化ジルコニ
ウムの結晶構造が正方晶から単斜晶へ相変態する際に生
ずる体積膨張にともなうマイクロクラックが、大きなり
ラックの伝播をおさえることによる。したがって、正方
晶の酸化ジルコニウムの存在が不可欠であることはいう
までもない。正方晶から単斜晶への相変態は１２００℃
前後といわれているため、化学蒸着法で酸化ジルコニウ
ムと超硬合金母材に被覆する温度が一般に１０００℃前
後であることを考えると被覆された酸化ジルコニウムは
すべて単斜晶系の結晶構造を持つことは十分に考えられ
る。
酸化ジルコニウムは酸化アルミニウムに比へ、硬さに劣
り、又鋼との反応性でも若干劣るため、単斜晶の酸化ジ
ルコニウムを酸化アルミニウムに添加しても靭性向上が
望めないため、このような短かい寿命となったものと考
えられる。そこで、単斜晶ではなく正方晶の酸化ジルコ
ニウムを被覆すれば良いわけであるから、被覆温度を１
２００℃以上の高温とすることが考えられる。
り、又鋼との反応性でも若干劣るため、単斜晶の酸化ジ
ルコニウムを酸化アルミニウムに添加しても靭性向上が
望めないため、このような短かい寿命となったものと考
えられる。そこで、単斜晶ではなく正方晶の酸化ジルコ
ニウムを被覆すれば良いわけであるから、被覆温度を１
２００℃以上の高温とすることが考えられる。
しかしながら、１２００℃以上の高温で被覆すると超硬
合金母材が変形する外、超硬合金母材から被覆膜へコバ
ルトが拡散することによって耐摩耗性が著しく劣化する
ため好ましくない。そのため、１０００℃前後の被覆温
度で正方品の酸化ジルコニウムを被覆すれば良いのでは
ないかと考えた。
合金母材が変形する外、超硬合金母材から被覆膜へコバ
ルトが拡散することによって耐摩耗性が著しく劣化する
ため好ましくない。そのため、１０００℃前後の被覆温
度で正方品の酸化ジルコニウムを被覆すれば良いのでは
ないかと考えた。
酸化ジルコニウムの正方・晶から単斜晶への相変態温度
は酸化ジルコニウムの粒径によって著しく変化すること
が知られている。
は酸化ジルコニウムの粒径によって著しく変化すること
が知られている。
Ｒ，Ｈ，Ｈａｎｎｉｎｋ等によると（Ａｄｖａｎｃｅｓ
ｉｎ Ｃｅｒａ −ｍｉｃｓ、 Ｖｏｌ、３． Ｐ１
１６． Ａｍｅｒｉｃａｎ ＣｅｒａｍｉｃＳｏｃｉｅ
ｔｙ。
ｉｎ Ｃｅｒａ −ｍｉｃｓ、 Ｖｏｌ、３． Ｐ１
１６． Ａｍｅｒｉｃａｎ ＣｅｒａｍｉｃＳｏｃｉｅ
ｔｙ。
Ｉｎｃ、 １９８１年出版９酸化ジルコニウムの粒径が
９０ｍμ以下であれば室温でも、正方品から単斜晶への
相変態は生じないとされている。又、単斜晶から正方晶
への相変態は酸化ジルコニウムの粒径が９０ｍμであれ
ば８００℃で完了するとされている。そこで化学蒸着法
によって炭化チタンを３μ被覆した超硬合金に９００℃
で、塩化アルミニウム、塩化ジルコニウム、二酸化炭素
および水素の混合気流中より酸化アルミニウムと酸化ジ
ルコニウムを３μ析出させて調べたところ、正方晶系と
単斜晶系の酸化ジルコニウムが共存していた。又この試
料の破面を走査型電子顕微鏡（以下ＳＥＭと称す）で調
べたところ、該被覆族の酸化アルミ＋＋ウムおよび酸化
ジルコニウムはいずれも非常に細かく平均粒度は０．５
μ以下であった。この試料で前述の切削条件〔１〕で切
削テストを行なったところ、３分間切削して；ランク摩
耗は０．２６１１ｆｆであった。次に被覆膜の強度を調
べるため、以下の条件でテストを行なった。
９０ｍμ以下であれば室温でも、正方品から単斜晶への
相変態は生じないとされている。又、単斜晶から正方晶
への相変態は酸化ジルコニウムの粒径が９０ｍμであれ
ば８００℃で完了するとされている。そこで化学蒸着法
によって炭化チタンを３μ被覆した超硬合金に９００℃
で、塩化アルミニウム、塩化ジルコニウム、二酸化炭素
および水素の混合気流中より酸化アルミニウムと酸化ジ
ルコニウムを３μ析出させて調べたところ、正方晶系と
単斜晶系の酸化ジルコニウムが共存していた。又この試
料の破面を走査型電子顕微鏡（以下ＳＥＭと称す）で調
べたところ、該被覆族の酸化アルミ＋＋ウムおよび酸化
ジルコニウムはいずれも非常に細かく平均粒度は０．５
μ以下であった。この試料で前述の切削条件〔１〕で切
削テストを行なったところ、３分間切削して；ランク摩
耗は０．２６１１ｆｆであった。次に被覆膜の強度を調
べるため、以下の条件でテストを行なった。
切削条件〔２〕 被削材 Ｓ（Ｍ２Ｂ５（ＨＢ＝ ２８
０ 、１００ｆｌ角）切削速度 ２００ｍ／ＭＩＸ 送 リ ０．１ ２ｕ／ を切り込み
２．５ｆｆ 工具形状 ＳＮＭＮ１２０４０８ カッター ＤＮＦ４１６０Ｒ １０分間切削して、本発明品はフランク摩耗が０．２４
ｆｆｌであったのに対し、前述の従来の酸化アルミニウ
ム被覆超硬合金Ｃは４分間切削し被覆族が剥離してしま
い、欠損した。以上のテストの結果、たしかに本発明に
よれば、被覆膜の靭性が向上することが判った。
０ 、１００ｆｌ角）切削速度 ２００ｍ／ＭＩＸ 送 リ ０．１ ２ｕ／ を切り込み
２．５ｆｆ 工具形状 ＳＮＭＮ１２０４０８ カッター ＤＮＦ４１６０Ｒ １０分間切削して、本発明品はフランク摩耗が０．２４
ｆｆｌであったのに対し、前述の従来の酸化アルミニウ
ム被覆超硬合金Ｃは４分間切削し被覆族が剥離してしま
い、欠損した。以上のテストの結果、たしかに本発明に
よれば、被覆膜の靭性が向上することが判った。
以下限定理由につき説明する。
（イ）被覆膜の組成
本発明は酸化アルミニウムの靭性不足を酸化ジルコニウ
ムの添加によって改善するため、この二つは必須である
ことはいうまでもない。酸化ジルコニウムの量としては
４体積％以下では効果が乏しく５０体積％以上では、耐
摩耗性が乏しくなり好ましくない。
ムの添加によって改善するため、この二つは必須である
ことはいうまでもない。酸化ジルコニウムの量としては
４体積％以下では効果が乏しく５０体積％以上では、耐
摩耗性が乏しくなり好ましくない。
（ロ）酸化シルコニウニの粒度
酸化ジルコニウムの粒度が、酸化ジルコニウムの正方晶
から単斜晶への相転移温度を大きく左右し、粒度が小さ
い程、転移温度が低くなることを利用した発明であるた
め酸化ジルコニウムの平均粒度は出来るだけ小さいほう
が好ましいことはいうまでもない。
から単斜晶への相転移温度を大きく左右し、粒度が小さ
い程、転移温度が低くなることを利用した発明であるた
め酸化ジルコニウムの平均粒度は出来るだけ小さいほう
が好ましいことはいうまでもない。
発明者は種々の条件の下、酸化ジルコニウムを被覆した
結果平均粒度が０，５μ以下であればよいとの知見が得
られた。
結果平均粒度が０，５μ以下であればよいとの知見が得
られた。
（ハ）被覆膜の膜厚
０、１μ以下では、被覆効果が認められず１００μ以上
では強度が低下するため好ましくない。
では強度が低下するため好ましくない。
なお、本発明の実施方法としては化学蒸着法が最も一般
的である。化学蒸着法において、被覆物質の平均粒度を
小さくするには被覆温度を出来るだけ低くする、被覆膜
厚を出来るだけ薄くする等が考えられる。又より低温で
被覆が可能なプラズマＣＶＤ法、あるいはイオンブレー
ティング法なども好ましいことはいうまでもない。
的である。化学蒸着法において、被覆物質の平均粒度を
小さくするには被覆温度を出来るだけ低くする、被覆膜
厚を出来るだけ薄くする等が考えられる。又より低温で
被覆が可能なプラズマＣＶＤ法、あるいはイオンブレー
ティング法なども好ましいことはいうまでもない。
本発明は、母材として超硬合金を上げているが、本発明
の要旨は、強靭な酸化アルミニウムを主成分とする被＆
膜を提供することにあるため、母材として超硬合金以外
の材料、例えば鋼、セラミックス等を用いること、さら
に用途としては切削工具でも酸化アルミニウムの耐摩耗
性、耐熱性、絶縁性等を生かす用途においても、何等効
果にかわりがないことはいうまでも□ない。
の要旨は、強靭な酸化アルミニウムを主成分とする被＆
膜を提供することにあるため、母材として超硬合金以外
の材料、例えば鋼、セラミックス等を用いること、さら
に用途としては切削工具でも酸化アルミニウムの耐摩耗
性、耐熱性、絶縁性等を生かす用途においても、何等効
果にかわりがないことはいうまでも□ない。
以下実施例により本発明の詳細な説明する。
実施例ｌ
ｌ５０Ｍ−１０超硬合金（型番５ＭＮＧ１２０４０８Ｅ
ＮＵＺ ）を母材とし、その表面１／ＣＣＶＤ法１００
０℃で炭化チタンを３μ被覆した。
ＮＵＺ ）を母材とし、その表面１／ＣＣＶＤ法１００
０℃で炭化チタンを３μ被覆した。
さらに同一温度で四塩化ジルコニウム、三塩化アルミニ
ウム二酸化炭素、水素の混合気流を１０Ｔｏｒｒ流すこ
とによって酸化アルミニウムと酸化ジルコニウムの混合
物を３μ被覆した。この試料をＡとする。次に全く同様
の工程で、炭化チタン３μ被覆したのち、Ａと同じ条件
で酸化アルミニウムと酸化ジルコニウムの混合物を１μ
被覆したのち、再度炭化チタンを０．２μ被覆、する工
程を３回くりかえした。（最終的には炭化チタン０．２
μ酸化アルミニウムと酸化ジルコニウムの混合物（以下
セラミックスと称す）１μ、炭化チタン０．２μ、セラ
ミックスｌμ、炭化チタン０．２μ、セラミックス１μ
、炭化チタン３μが超硬合金母材に被覆されたことにな
る。）この試料をＢとする。
ウム二酸化炭素、水素の混合気流を１０Ｔｏｒｒ流すこ
とによって酸化アルミニウムと酸化ジルコニウムの混合
物を３μ被覆した。この試料をＡとする。次に全く同様
の工程で、炭化チタン３μ被覆したのち、Ａと同じ条件
で酸化アルミニウムと酸化ジルコニウムの混合物を１μ
被覆したのち、再度炭化チタンを０．２μ被覆、する工
程を３回くりかえした。（最終的には炭化チタン０．２
μ酸化アルミニウムと酸化ジルコニウムの混合物（以下
セラミックスと称す）１μ、炭化チタン０．２μ、セラ
ミックスｌμ、炭化チタン０．２μ、セラミックス１μ
、炭化チタン３μが超硬合金母材に被覆されたことにな
る。）この試料をＢとする。
Ａの試料の被覆膜の組成をオージェ分光分析装置で分析
したところ酸化アルミニウムが９２体積％、酸化ジルコ
ニウムが８体積％であった。又、Ａ。
したところ酸化アルミニウムが９２体積％、酸化ジルコ
ニウムが８体積％であった。又、Ａ。
Ｂの試料の破面をＳＥＭで調べたところ、Ａのセラミッ
クス膜は平均粒度が１．８μであったのに対回折線しか
得られなかったのに対し、Ｂからは正方晶と単斜晶の酸
化ジルコニウムの回折線が得られた。この両者と比較の
ため従来の被覆超硬合金Ｃ′とで以下の条件で切削テス
トを行なった。
クス膜は平均粒度が１．８μであったのに対回折線しか
得られなかったのに対し、Ｂからは正方晶と単斜晶の酸
化ジルコニウムの回折線が得られた。この両者と比較の
ため従来の被覆超硬合金Ｃ′とで以下の条件で切削テス
トを行なった。
切削条件〔３〕 被削 材 ５４５Ｃ鍛造材（ＨＢ＝２
３０．８０ｕＸ３００１ｆｆ）切削速度 ３００ｍ１ｍ
Ｍ 送 リ ０．４０朋／ｒｅｖ。
３０．８０ｕＸ３００１ｆｆ）切削速度 ３００ｍ１ｍ
Ｍ 送 リ ０．４０朋／ｒｅｖ。
切り込み １ｍ５ｍＭ
工具形状 ＣＮＭＧＩ ２０４０８ＥＮＵＧホルダー
ＰＣＬＮＲ２５２５−４３ Ａは、３２本削れたのに対し、本発明の１３は、６９本
削れた。比較のためのＣは４８本削れた。
ＰＣＬＮＲ２５２５−４３ Ａは、３２本削れたのに対し、本発明の１３は、６９本
削れた。比較のためのＣは４８本削れた。
本発明の被覆膜の靭性を改良する効果が確められた。
実施例２
実施例１と同一母材、同一条件のもと、各種の被覆超硬
合金を作成した。その構造と、切削条件〔１〕で行なっ
にテスト結果を表−ＩＫ示す。（構造としＣは、炭化チ
タンを３μ被覆したのち、セラミックスを３μ被覆した
） 表中、ＥＦＧが本発明品である。
合金を作成した。その構造と、切削条件〔１〕で行なっ
にテスト結果を表−ＩＫ示す。（構造としＣは、炭化チ
タンを３μ被覆したのち、セラミックスを３μ被覆した
） 表中、ＥＦＧが本発明品である。
表−１
しかしながら、切削条件〔２〕でテストを行うとＥ、Ｆ
、Ｇは１０分間切削出来たのに対し、Ｄは被覆膜の剥離
のため５分２４秒しか、又Ｈは摩耗のため７分４８秒し
か切削出来なかった。
、Ｇは１０分間切削出来たのに対し、Ｄは被覆膜の剥離
のため５分２４秒しか、又Ｈは摩耗のため７分４８秒し
か切削出来なかった。
Claims (1)
- （１）超硬合金母材の表面に、気相より被覆膜を０．１
μ〜１００μの厚さで析出、蒸着させた被覆超硬合金に
おいて、該被覆膜のうち、少なくとも１層が酸化アルミ
ニウム５０〜９６体積％、酸化ジルコニウム４〜５０体
積％、残不可避不純物からなりかつ、酸化ジルコニウム
の平均粒度が０．５μよりも小さいことを特徴とする被
覆超硬合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4169085A JPS61201778A (ja) | 1985-03-01 | 1985-03-01 | 被覆超硬合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4169085A JPS61201778A (ja) | 1985-03-01 | 1985-03-01 | 被覆超硬合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61201778A true JPS61201778A (ja) | 1986-09-06 |
Family
ID=12615419
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4169085A Pending JPS61201778A (ja) | 1985-03-01 | 1985-03-01 | 被覆超硬合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61201778A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63192869A (ja) * | 1987-01-20 | 1988-08-10 | バレナイト・インコーポレイテッド | 耐摩耗性物品 |
| US5827570A (en) * | 1994-05-31 | 1998-10-27 | Valenite Inc. | Composite ceramic articles and method for making such articles |
| JP2006297588A (ja) * | 2005-04-18 | 2006-11-02 | Sandvik Intellectual Property Ab | 切削工具インサート |
| JP2008126342A (ja) * | 2006-11-17 | 2008-06-05 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
| US8119227B2 (en) * | 2006-10-18 | 2012-02-21 | Sandvik Intellectual Property Ab | Coated cutting tool |
-
1985
- 1985-03-01 JP JP4169085A patent/JPS61201778A/ja active Pending
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