JPS61251539A - 光フアイバ - Google Patents
光フアイバInfo
- Publication number
- JPS61251539A JPS61251539A JP60093186A JP9318685A JPS61251539A JP S61251539 A JPS61251539 A JP S61251539A JP 60093186 A JP60093186 A JP 60093186A JP 9318685 A JP9318685 A JP 9318685A JP S61251539 A JPS61251539 A JP S61251539A
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- JP
- Japan
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- glass
- optical fiber
- core
- quartz glass
- doped
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- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C13/00—Fibre or filament compositions
- C03C13/04—Fibre optics, e.g. core and clad fibre compositions
- C03C13/045—Silica-containing oxide glass compositions
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
- C03B37/014—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD]
- C03B37/01446—Thermal after-treatment of preforms, e.g. dehydrating, consolidating, sintering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2201/00—Type of glass produced
- C03B2201/06—Doped silica-based glasses
- C03B2201/08—Doped silica-based glasses doped with boron or fluorine or other refractive index decreasing dopant
- C03B2201/12—Doped silica-based glasses doped with boron or fluorine or other refractive index decreasing dopant doped with fluorine
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は１石英ガラスでなる光ファイバに関する。
従来の技術
石英ガラス系光ファイバでは、通常、コア部に比屈折率
を高めるためのド°−パントとしてＧｅ（ゲルマニウム
）やＰ（リン）が用いられる。また、クラッド部には比
屈折率を低めるためのドーパントとしてＢ（ホウ素）や
Ｆ（フッ素）がドープされることもある。
を高めるためのド°−パントとしてＧｅ（ゲルマニウム
）やＰ（リン）が用いられる。また、クラッド部には比
屈折率を低めるためのドーパントとしてＢ（ホウ素）や
Ｆ（フッ素）がドープされることもある。
発明が解決しようとする問題点
従来より、光フアイバ通信システムの伝送距離を増大さ
せるため、光ファイバの伝送損失を極限まで減少させよ
うとする試みが続けられてきている。そのなかで、近年
法の２つの問題が浮び上ってきた。
せるため、光ファイバの伝送損失を極限まで減少させよ
うとする試みが続けられてきている。そのなかで、近年
法の２つの問題が浮び上ってきた。
第１に、光ファイバの固有散乱損失であるレーリ散乱を
さらに減少させられないか、 第２に、外部から光フアイバ中に侵入するＨ２（水素）
ガスによる損失増の生じにくい光フアイバガラス組成は
ないか、 という２つの問題である。
さらに減少させられないか、 第２に、外部から光フアイバ中に侵入するＨ２（水素）
ガスによる損失増の生じにくい光フアイバガラス組成は
ないか、 という２つの問題である。
第１の問題については、従来よりレーり散乱損の原因と
して２つの原因が考えられている。それは、 レーり散乱損＝ガラスの密度ゆらぎによる散乱損＋ガラ
スの組成のゆらぎによる散乱損 で表わされる。
して２つの原因が考えられている。それは、 レーり散乱損＝ガラスの密度ゆらぎによる散乱損＋ガラ
スの組成のゆらぎによる散乱損 で表わされる。
ここで、ガラスの密度ゆらぎによる散乱損は、高温で溶
融状態にあるガラスを冷却する際に、ある温度（近似的
には徐冷温度）で、その温度における熱的なゆらぎ（ガ
ラスが液体的ふるまいをしていた時点のゆらぎ）が固定
されるために生じるものであり、近似的に次式が成立す
る。
融状態にあるガラスを冷却する際に、ある温度（近似的
には徐冷温度）で、その温度における熱的なゆらぎ（ガ
ラスが液体的ふるまいをしていた時点のゆらぎ）が固定
されるために生じるものであり、近似的に次式が成立す
る。
密度ゆらぎによる散乱損ｏｃ ｋ７ ＆（Ｔａは徐冷温
度（Ｋ）、ｋはポルツマン定数）そのため、ドーパント
を含んだガラスでは一般に密度ゆらぎによる散乱損が減
少することが多い。
度（Ｋ）、ｋはポルツマン定数）そのため、ドーパント
を含んだガラスでは一般に密度ゆらぎによる散乱損が減
少することが多い。
特に、ガラスの徐冷温度を下げるようなドーパントを含
むガラスでは顕著であり、たとえばＧｅ０ｘ−３ｉｆｔ
ガラスをコアとする光ファイバに対し、Ｐ １０ ＊
−Ｇ ｅ Ｏ２−Ｓ ｉ Ｏ２ガラスをコアとする光フ
ァイバは、クラッドの比屈折率を石英ガラスに等しいと
し、コア・クラッド間の比屈折率差を１％としたとき、
約２０％もレーり散乱損が減少することが知られている
。
むガラスでは顕著であり、たとえばＧｅ０ｘ−３ｉｆｔ
ガラスをコアとする光ファイバに対し、Ｐ １０ ＊
−Ｇ ｅ Ｏ２−Ｓ ｉ Ｏ２ガラスをコアとする光フ
ァイバは、クラッドの比屈折率を石英ガラスに等しいと
し、コア・クラッド間の比屈折率差を１％としたとき、
約２０％もレーり散乱損が減少することが知られている
。
しかし、レーり散乱損は上記の式の通りガラスの組成の
ゆらぎによる散乱損によっても支配されるので、たとえ
ばドーパントを多量に含むガラスでは、ドーパントが局
所的に偏在しくそのスケールは使用光波長の数分の１以
下）、これによって散乱を生じる。具体的には、純粋Ｓ
ｔ ＯｘガラスとＧｅｍ、−３ｉｏ、ガラス（Ｇ ｅ
Ｏｘ濃度１５重量％）とを比較すると、前者の方がは
るかにレーリ散乱損が小さいことが知られており、レー
り散乱損＝Ａ／入４ （λは光の波長、Ａは係数） で表わすとき、レーり散乱係数Ａは、純粋石英ガラスで
は Ａ（純粋Ｓ ｔ Ｏｘ ） ４０．８ （ｄＢ／ｋｍ）
慟ｐｍ’のに対してＧｅｏ、−３ｉＯ，では Ａ（ＧｅＯｚ −５ｉ ０２）１．２ （ｄＢ／
ｋｍ） ａ ｇｍ’と大きな差を生じる。
ゆらぎによる散乱損によっても支配されるので、たとえ
ばドーパントを多量に含むガラスでは、ドーパントが局
所的に偏在しくそのスケールは使用光波長の数分の１以
下）、これによって散乱を生じる。具体的には、純粋Ｓ
ｔ ＯｘガラスとＧｅｍ、−３ｉｏ、ガラス（Ｇ ｅ
Ｏｘ濃度１５重量％）とを比較すると、前者の方がは
るかにレーリ散乱損が小さいことが知られており、レー
り散乱損＝Ａ／入４ （λは光の波長、Ａは係数） で表わすとき、レーり散乱係数Ａは、純粋石英ガラスで
は Ａ（純粋Ｓ ｔ Ｏｘ ） ４０．８ （ｄＢ／ｋｍ）
慟ｐｍ’のに対してＧｅｏ、−３ｉＯ，では Ａ（ＧｅＯｚ −５ｉ ０２）１．２ （ｄＢ／
ｋｍ） ａ ｇｍ’と大きな差を生じる。
これらのことから、現在では、純粋石英ガラスをコアと
する光ファイバが特に優れていると結論されている。し
かしながら、純粋石英ガラスは徐冷温度が必ずしも低く
ないので、ドーパントによるゆらぎに伴なう散乱損は少
なくても、上記の通り密度ゆらぎ（熱ゆらぎ）による散
乱損は少ないとは言い難い。
する光ファイバが特に優れていると結論されている。し
かしながら、純粋石英ガラスは徐冷温度が必ずしも低く
ないので、ドーパントによるゆらぎに伴なう散乱損は少
なくても、上記の通り密度ゆらぎ（熱ゆらぎ）による散
乱損は少ないとは言い難い。
このように、第１のレーり散乱の問題については、その
原因である密度ゆらぎと組成のゆらぎとの解決が両立せ
ず、なかなか困難な問題となっている。
原因である密度ゆらぎと組成のゆらぎとの解決が両立せ
ず、なかなか困難な問題となっている。
第２のＨ，ガスによる損失増の問題については、最近に
なって、光ファイバを長期間安定に使用するうえできわ
めて重大な問題であると認識されてさた。
なって、光ファイバを長期間安定に使用するうえできわ
めて重大な問題であると認識されてさた。
すなわち、通常の光ファイバ（特に石英ガラス系光ファ
イバ）では、コアにＧｅｍ、−３ｉｎ。
イバ）では、コアにＧｅｍ、−３ｉｎ。
を添加することにより石英ガラスの比屈折率を高め、こ
れにより必要とされるコア会クラッド間の比屈折率差を
得ることが行なわれているが、ＧｅＯ２やＰ、０５を含
む石英ガラスをＨ７雰囲気に曝すと、非常に損失が増加
しやすいことが分ってきた。Ｇｅｍ、やＰ、０１はＳｉ
ｎ、に比べてガラス構造中で欠陥をつくりやすく、その
ため、光フアイバ中に拡散してきたＨ２をＰ−ＯＨやＧ
ｅＯＨの形で容易にトラップし、その結果、光フアイバ
伝送にとって非常に有害な一〇Ｈ基吸収を発生すること
が原因と考えられている（雑誌「日経エレクトロニクス
Ｊ １９８４年１２月３日号ｐ 、２１１〜ｐ、２４８
参照）、ＯＨ基吸収の顕著な波長としては、１．３９〜
１．２４ｐｍ、 １．２４ｇｍ付近、０．９５ｇｍ付近
の波長があり、特にこれらの波長の影響を受けやすく、
且つ光通信にとって重要な波長としては。
れにより必要とされるコア会クラッド間の比屈折率差を
得ることが行なわれているが、ＧｅＯ２やＰ、０５を含
む石英ガラスをＨ７雰囲気に曝すと、非常に損失が増加
しやすいことが分ってきた。Ｇｅｍ、やＰ、０１はＳｉ
ｎ、に比べてガラス構造中で欠陥をつくりやすく、その
ため、光フアイバ中に拡散してきたＨ２をＰ−ＯＨやＧ
ｅＯＨの形で容易にトラップし、その結果、光フアイバ
伝送にとって非常に有害な一〇Ｈ基吸収を発生すること
が原因と考えられている（雑誌「日経エレクトロニクス
Ｊ １９８４年１２月３日号ｐ 、２１１〜ｐ、２４８
参照）、ＯＨ基吸収の顕著な波長としては、１．３９〜
１．２４ｐｍ、 １．２４ｇｍ付近、０．９５ｇｍ付近
の波長があり、特にこれらの波長の影響を受けやすく、
且つ光通信にとって重要な波長としては。
１．３ｐｍ、１．５５１Ｌｍ、 １．２ＪＬｍなどの
波長がある、この場合に発生する一〇Ｈ基は非常に強く
ガラス構造に固着しており通常の状態ではもはや動かな
い（いわゆるｐｅｒｍａｎｅｎｔ ＯＨである）ψこの
発明は、上記第１．第２の問題を解決するもので、密度
ゆらぎによるレーり散乱損と組成のゆらぎによるレーり
散乱損とをともに低下させることができ、しかもＨ２に
よる損失増も小さい光ファイバを提供することを目的と
する。
波長がある、この場合に発生する一〇Ｈ基は非常に強く
ガラス構造に固着しており通常の状態ではもはや動かな
い（いわゆるｐｅｒｍａｎｅｎｔ ＯＨである）ψこの
発明は、上記第１．第２の問題を解決するもので、密度
ゆらぎによるレーり散乱損と組成のゆらぎによるレーり
散乱損とをともに低下させることができ、しかもＨ２に
よる損失増も小さい光ファイバを提供することを目的と
する。
問題点を解決するための手段
この発明による光ファイバは、フッ素のみを所定濃度に
ドープした石英ガラスでなるコアと、この濃度よりは高
い濃度にフッ素のみをドープした石英ガラスでなるクラ
ッドとにより構成される。
ドープした石英ガラスでなるコアと、この濃度よりは高
い濃度にフッ素のみをドープした石英ガラスでなるクラ
ッドとにより構成される。
作 用
フッ素は石英ガラス中でいくらか拡散し、ＧｅＯ２のよ
うに局在した構造をとらないのでいわゆるドーパント濃
度のゆらぎは殆どなく、一方、石英ガラスの溶融温度を
低下させる。そこで、適量のフッ素をドープした石英ガ
ラスは、組成のゆらぎによるレーり散乱損も、密度ゆら
ぎによるレーリ散乱損も少ない、たとえば、フッ素をド
ープすることにより石英ガラスの比屈折率を相対的に０
．４％低下させる程度のドープ量を有する石英ガラスの
場合、溶融温度は約１５０℃低下した。これによりレー
り散乱損を約７％減少させることができる。
うに局在した構造をとらないのでいわゆるドーパント濃
度のゆらぎは殆どなく、一方、石英ガラスの溶融温度を
低下させる。そこで、適量のフッ素をドープした石英ガ
ラスは、組成のゆらぎによるレーり散乱損も、密度ゆら
ぎによるレーリ散乱損も少ない、たとえば、フッ素をド
ープすることにより石英ガラスの比屈折率を相対的に０
．４％低下させる程度のドープ量を有する石英ガラスの
場合、溶融温度は約１５０℃低下した。これによりレー
り散乱損を約７％減少させることができる。
また、フッ素ドープ光ファイバでは、Ｈ７感受性が小さ
く、Ｈｌ （１気圧、１５０℃、１０時間）の雰囲気
に曝した後の損失増加は極端に少なく、ＯＨ基による吸
収損は殆ど見られなかった。
く、Ｈｌ （１気圧、１５０℃、１０時間）の雰囲気
に曝した後の損失増加は極端に少なく、ＯＨ基による吸
収損は殆ど見られなかった。
実施例
まず、いわゆるＶＡＤ法によりスート状態のガラス微粉
末焼結体を作った。これには、原料ガスとしては５ｉＣ
Ｌ４のみが供給される酸水素バーナを用い、純粋石英ガ
ラスの微粉末を堆積させた。その後このガラス微粉末焼
結体を、１５００℃の電気炉中に入れ、この炉内にＳＦ
、（濃度的１．５ｍｏ１％）とＨｅとの混合ガスを導入
し、Ｆ（フッ素）をドープさせるとともに透明ガラス化
を行なった。これにより純粋石英ガラスと比べて０．１
％比屈折率が低下したＦドープ石英ガラス母材を得た。
末焼結体を作った。これには、原料ガスとしては５ｉＣ
Ｌ４のみが供給される酸水素バーナを用い、純粋石英ガ
ラスの微粉末を堆積させた。その後このガラス微粉末焼
結体を、１５００℃の電気炉中に入れ、この炉内にＳＦ
、（濃度的１．５ｍｏ１％）とＨｅとの混合ガスを導入
し、Ｆ（フッ素）をドープさせるとともに透明ガラス化
を行なった。これにより純粋石英ガラスと比べて０．１
％比屈折率が低下したＦドープ石英ガラス母材を得た。
この透明な母材を、長さ８００ ｍ ｍ、直径７ｍｍの
棒状に延伸した後、いわゆる外付は法により原料ガスと
しては５ｉＣ１ａのみが供給される醸水素バーナを用い
て、その周囲に約１８０ｍｍの直径となるようにガラス
微粉末焼結体を堆積させた。これをさらに、 １８００
℃の電気炉中に入れ、この炉内にＳＦ、とＨｅとの混合
ガスを導入し、微粉末焼結体に対してＦをドープさせる
とともに。
棒状に延伸した後、いわゆる外付は法により原料ガスと
しては５ｉＣ１ａのみが供給される醸水素バーナを用い
て、その周囲に約１８０ｍｍの直径となるようにガラス
微粉末焼結体を堆積させた。これをさらに、 １８００
℃の電気炉中に入れ、この炉内にＳＦ、とＨｅとの混合
ガスを導入し、微粉末焼結体に対してＦをドープさせる
とともに。
ガラス微粉末焼結体をコア材とともに透明ガラス化した
。このときのＳＦｌの濃度は約８ｍｏ１％とした。こう
して得られた母材のうえに純粋石英ガラスからなるパイ
プを被せてコラプスした。その結果、第１図のような比
屈折率分布を有する光ファイバが得られた。この光ファ
イバのコア直径は約９１Ｌｍ、Ｆドープクラッド直径は
約９０ｇｍ。
。このときのＳＦｌの濃度は約８ｍｏ１％とした。こう
して得られた母材のうえに純粋石英ガラスからなるパイ
プを被せてコラプスした。その結果、第１図のような比
屈折率分布を有する光ファイバが得られた。この光ファ
イバのコア直径は約９１Ｌｍ、Ｆドープクラッド直径は
約９０ｇｍ。
光フアイバ直径は１２５ルｍであった。
この光ファイバを測定したところ、損失は１．３ＪＬｍ
の波長で０．３１ｄＢ／ｋｍであり、この値は通常のＧ
ｅｍ、−３ｉＯｚコア光フアイバでは得られない（通常
のＧ ｅ Ｏ２−Ｓ ｉ Ｏｘ光ファイバでは波長１．
３１Ｌｍ テ０．３５ｄＢ／ ｋｓ程度の損失となる）
程の低損失を示している・ さらにこの光ファイバを、１５０℃、１気圧のＨ２雰囲
気に曝して、波長１．３１３ｇｍにおける損失（ＯＨ基
による吸収損）を測定したところ第２図のような結果が
得られた。この光ファイバは、従来のＧｅｏｚ ５ｉ
ｆｔコア光フアイバと比較して極端に低い損失増しか示
さないことが分る。
の波長で０．３１ｄＢ／ｋｍであり、この値は通常のＧ
ｅｍ、−３ｉＯｚコア光フアイバでは得られない（通常
のＧ ｅ Ｏ２−Ｓ ｉ Ｏｘ光ファイバでは波長１．
３１Ｌｍ テ０．３５ｄＢ／ ｋｓ程度の損失となる）
程の低損失を示している・ さらにこの光ファイバを、１５０℃、１気圧のＨ２雰囲
気に曝して、波長１．３１３ｇｍにおける損失（ＯＨ基
による吸収損）を測定したところ第２図のような結果が
得られた。この光ファイバは、従来のＧｅｏｚ ５ｉ
ｆｔコア光フアイバと比較して極端に低い損失増しか示
さないことが分る。
また、この実施例の光ファイバはいわゆる単一モード光
ファイバであり、２番目のＬＰモードがカットオフとな
る波長λＣを求めたところ１．２０ｐｍであった。
ファイバであり、２番目のＬＰモードがカットオフとな
る波長λＣを求めたところ１．２０ｐｍであった。
なお、単一モード光ファイバでは、コア・クラッド間の
比屈折率が光ファイバの曲がり損失を決定することが多
く、実験的にも、１．ＯＩＬｍ以上の波長で使用する場
合、コアとクラッドとの間の比屈折率差が０．２％以下
では通常の使用状態（具体的には曲がりの直径が３０ｍ
ｍ程度まで曲げられる）では損失が急激に増加し使用で
きないことが判明した。この点上記の実施例で得られた
光ファイバはコア・クラッド間比屈折率差が０．３％（
第１図参照）であって、問題ない。
比屈折率が光ファイバの曲がり損失を決定することが多
く、実験的にも、１．ＯＩＬｍ以上の波長で使用する場
合、コアとクラッドとの間の比屈折率差が０．２％以下
では通常の使用状態（具体的には曲がりの直径が３０ｍ
ｍ程度まで曲げられる）では損失が急激に増加し使用で
きないことが判明した。この点上記の実施例で得られた
光ファイバはコア・クラッド間比屈折率差が０．３％（
第１図参照）であって、問題ない。
発明の効果
この発明による光ファイバは、コア、クラッドともＦド
ープ石英ガラスでなるので、密度ゆらぎによるレーり散
乱損と組成のゆらぎによるレーリ散乱損とがともに低く
、しかもＨｔによる損失増も小さいという利点を有する
。
ープ石英ガラスでなるので、密度ゆらぎによるレーり散
乱損と組成のゆらぎによるレーリ散乱損とがともに低く
、しかもＨｔによる損失増も小さいという利点を有する
。
第１図はこの発明の一実施例にかかる光ファイバの比屈
折率分布を表わすグラフ、第２図は波長−損失特性を表
わすグラフである。
折率分布を表わすグラフ、第２図は波長−損失特性を表
わすグラフである。
Claims (3)
- （１）フッ素のみを所定濃度にドープした石英ガラスで
なるコアと、上記の濃度よりは高い濃度にフッ素のみを
ドープした石英ガラスでなるクラッドとにより構成され
る光ファイバ。 - （２）コア、クラッド共にその比屈折率が純粋石英ガラ
スに比べて０．０５％以上低くなるように、コアおよび
クラッドのフッ素濃度が定められていることを特徴とす
る特許請求の範囲第１項記載の光ファイバ。 - （３）コア・クラッド間の比屈折率差が０．２％以上と
なるようにコアおよびクラッドのフッ素濃度が定められ
、使用光波長において実質的に単一モード動作となるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項または第２項記載
の光ファイバ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60093186A JPS61251539A (ja) | 1985-04-30 | 1985-04-30 | 光フアイバ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60093186A JPS61251539A (ja) | 1985-04-30 | 1985-04-30 | 光フアイバ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61251539A true JPS61251539A (ja) | 1986-11-08 |
Family
ID=14075544
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60093186A Pending JPS61251539A (ja) | 1985-04-30 | 1985-04-30 | 光フアイバ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61251539A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004060822A1 (en) * | 2002-12-19 | 2004-07-22 | Corning Incorporated | Method for heat treating a glass article |
| EP1845398A1 (en) * | 2006-04-14 | 2007-10-17 | Fujikura, Ltd. | Radiation resistant single-mode optical fiber and method of manufacturing thereof |
| JP2017037120A (ja) * | 2015-08-07 | 2017-02-16 | 株式会社フジクラ | 光ファイバ及びその製造方法 |
-
1985
- 1985-04-30 JP JP60093186A patent/JPS61251539A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004060822A1 (en) * | 2002-12-19 | 2004-07-22 | Corning Incorporated | Method for heat treating a glass article |
| EP1845398A1 (en) * | 2006-04-14 | 2007-10-17 | Fujikura, Ltd. | Radiation resistant single-mode optical fiber and method of manufacturing thereof |
| US7440673B2 (en) | 2006-04-14 | 2008-10-21 | Fujikura Ltd. | Radiation resistant single-mode optical fiber and method of manufacturing thereof |
| JP2017037120A (ja) * | 2015-08-07 | 2017-02-16 | 株式会社フジクラ | 光ファイバ及びその製造方法 |
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