JPS61240061A - ヘリウム冷凍装置 - Google Patents
ヘリウム冷凍装置Info
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- JPS61240061A JPS61240061A JP8087585A JP8087585A JPS61240061A JP S61240061 A JPS61240061 A JP S61240061A JP 8087585 A JP8087585 A JP 8087585A JP 8087585 A JP8087585 A JP 8087585A JP S61240061 A JPS61240061 A JP S61240061A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、極低温を得るためのヘリウム冷凍装置に関す
るものである。
るものである。
(従来の技術)
近年、極低温を得るためのヘリウム冷凍装置の開発が進
められており、例えば、特公昭58−21186号公報
記載の如き極低温冷凍装置が提案されている。即ち、第
4図図示の如くジュールトムソン回路(以下J−T回路
と称す)2′におい□て、1台の圧縮機3′から吐出さ
れた高圧ヘリウムガスを該圧縮機3′へ戻る低圧ヘリウ
ムガスおよび別設の予冷器ビ、ビで冷却した後、ジュー
ルトムソン弁(以下J−T弁と称す)4′で減圧し、極
低温のヘリウム(気液混合状態)を得るようにし、この
気液混合状態のヘリウムの蒸発潜熱を極低温冷却用に利
用するようにしている。
められており、例えば、特公昭58−21186号公報
記載の如き極低温冷凍装置が提案されている。即ち、第
4図図示の如くジュールトムソン回路(以下J−T回路
と称す)2′におい□て、1台の圧縮機3′から吐出さ
れた高圧ヘリウムガスを該圧縮機3′へ戻る低圧ヘリウ
ムガスおよび別設の予冷器ビ、ビで冷却した後、ジュー
ルトムソン弁(以下J−T弁と称す)4′で減圧し、極
低温のヘリウム(気液混合状態)を得るようにし、この
気液混合状態のヘリウムの蒸発潜熱を極低温冷却用に利
用するようにしている。
(発明が解決しようとする問題点)
一般にこの種ヘリウム冷凍装置においては、J−T回路
2′の高圧ガスは、圧縮機3′吐出後、油分離器および
吸着器によって潤滑油、系内の水分およびその他の不純
物ガスを分離、吸着してできるだけクリーンなヘリウム
ガスとしてジュールトムソン熱交換器(以下、J−T熱
交換器という)5’ 、6’ 、7’ に送られる。し
かし、それにもか“かわらず、高圧ヘリウムガス中にI
PPM程度の水分、油等が含まれているため、J−T
熱交換器のうち、最上流側に位置する第1J−T熱交換
器5′で高圧ヘリウムガスが低温のリターンヘリウムガ
スと熱交換して300Kから100に程度まで冷却され
る際、第1J−T熱交換器5′の高圧側で高圧ヘリウム
ガス中に含まれる水分および油、その他の不純物ガスが
結霜および凝固し、500〜1000時間連続運転した
時、第1J−T熱交換器5′の高圧側が目詰りをおこす
。すると、第・IIJ−T熱交換器5′での圧力損失が
大きくなり、ヘリウムガスの流量が極端に減少し、冷凍
性能が低下する結果、ついには第5図図示の如く、連続
運転ができなくなってしまう。なお、第5図には従来例
における運転時間Tに対する冷凍能力Qおよび低圧PL
の変化が示されている。
2′の高圧ガスは、圧縮機3′吐出後、油分離器および
吸着器によって潤滑油、系内の水分およびその他の不純
物ガスを分離、吸着してできるだけクリーンなヘリウム
ガスとしてジュールトムソン熱交換器(以下、J−T熱
交換器という)5’ 、6’ 、7’ に送られる。し
かし、それにもか“かわらず、高圧ヘリウムガス中にI
PPM程度の水分、油等が含まれているため、J−T
熱交換器のうち、最上流側に位置する第1J−T熱交換
器5′で高圧ヘリウムガスが低温のリターンヘリウムガ
スと熱交換して300Kから100に程度まで冷却され
る際、第1J−T熱交換器5′の高圧側で高圧ヘリウム
ガス中に含まれる水分および油、その他の不純物ガスが
結霜および凝固し、500〜1000時間連続運転した
時、第1J−T熱交換器5′の高圧側が目詰りをおこす
。すると、第・IIJ−T熱交換器5′での圧力損失が
大きくなり、ヘリウムガスの流量が極端に減少し、冷凍
性能が低下する結果、ついには第5図図示の如く、連続
運転ができなくなってしまう。なお、第5図には従来例
における運転時間Tに対する冷凍能力Qおよび低圧PL
の変化が示されている。
そこで、かかる事態に至った場合、従来では、冷凍装置
の運転を停止し、外部からの侵入熱により、第1J−T
熱交換器5′があたたまって凝固物が溶けるまで2〜3
時間待期しなければならず、冷却対象物、例えば液体ヘ
リウムの温度が上昇するなどの問題があった。
の運転を停止し、外部からの侵入熱により、第1J−T
熱交換器5′があたたまって凝固物が溶けるまで2〜3
時間待期しなければならず、冷却対象物、例えば液体ヘ
リウムの温度が上昇するなどの問題があった。
本発明は、上記の点に鑑みてなされたもので、上記の如
き第1J7T熱交換器5′の目詰りを簡単な回路を付加
することによって解消し、もって冷凍性能をそこなうこ
となく長期運転を可能ならしめることを目的としている
。
き第1J7T熱交換器5′の目詰りを簡単な回路を付加
することによって解消し、もって冷凍性能をそこなうこ
となく長期運転を可能ならしめることを目的としている
。
(問題点を解決するための手段)
本発明では、上記問題点を解決するための手段として、
第1図および第2図に示すように、ヘリウム冷凍装置の
J−T回路2に、該J−T回路2の最上流に位置する第
1J−T熱交換器13に出入する高低圧ガスの流通方向
を切換える切換弁45を付設して、前記J−T回路2の
低圧が設定圧力以下になった時前記切換弁45を所定時
間切換え作動せしめる如くなすとともに、前記第1J−
T熱交換器13の通常運転時における高圧側出口13b
と低圧側入口13cとの間に、低圧側入口13cから高
圧側出口13bへのガス流通のみを許容するバイパス回
路44を介設している。
第1図および第2図に示すように、ヘリウム冷凍装置の
J−T回路2に、該J−T回路2の最上流に位置する第
1J−T熱交換器13に出入する高低圧ガスの流通方向
を切換える切換弁45を付設して、前記J−T回路2の
低圧が設定圧力以下になった時前記切換弁45を所定時
間切換え作動せしめる如くなすとともに、前記第1J−
T熱交換器13の通常運転時における高圧側出口13b
と低圧側入口13cとの間に、低圧側入口13cから高
圧側出口13bへのガス流通のみを許容するバイパス回
路44を介設している。
(作 用)
本発明では、上記手段によって下記の如き作用が得られ
る。
る。
即ち、切換弁45の切換作動によって第1J−T熱交換
器13の高圧側に目詰りをおこしている水分の結霜およ
び油やその他のガスの凝固物が、低圧側からバイパス回
路44を介して第1J−T熱交換器13の高圧側へ逆流
する高温高圧ヘリウムガスによりデフロストされ、しか
も、凝固物のデフロストにより生じた水分その他の不純
物がJ−T側圧縮機ユニットB側へ直接リターンされる
。
器13の高圧側に目詰りをおこしている水分の結霜およ
び油やその他のガスの凝固物が、低圧側からバイパス回
路44を介して第1J−T熱交換器13の高圧側へ逆流
する高温高圧ヘリウムガスによりデフロストされ、しか
も、凝固物のデフロストにより生じた水分その他の不純
物がJ−T側圧縮機ユニットB側へ直接リターンされる
。
(実施例)
以下、添付の図面を参照して、本発明の好適な実施例を
説明する。
説明する。
このヘリウム冷凍装置は、第1図図示の如く予冷冷凍回
路lとJ−T回路2とによって構成されている。
路lとJ−T回路2とによって構成されている。
前記予冷冷凍回路lは、予冷用のヘリウムガスを圧縮す
る予冷用圧縮機3、油分離器4、吸着器5、後に詳述す
る膨張機6およびサージボトル7を順次冷媒ガス管路(
即ち、高圧冷媒ガス管路23および低圧冷媒ガス管路2
4)で接続して構成されている。ここで、予冷用圧縮機
3、油分離器4、吸着器5、サージボトル7は予冷用圧
縮機ユニットAを構成している。
る予冷用圧縮機3、油分離器4、吸着器5、後に詳述す
る膨張機6およびサージボトル7を順次冷媒ガス管路(
即ち、高圧冷媒ガス管路23および低圧冷媒ガス管路2
4)で接続して構成されている。ここで、予冷用圧縮機
3、油分離器4、吸着器5、サージボトル7は予冷用圧
縮機ユニットAを構成している。
一方前記J−T回路2は、大容量の低段圧縮機8、油分
離器9、小容量の高段圧縮機lO1油分離器11.吸着
器12、第1ジュールトムソン熱交換器(以下、J−T
熱交換器と称す)13、吸着器14、第1予冷器15、
第2J−T熱交換器16、吸着器17、第2予冷器18
、第3J−T熱交換器I9、吸着器20、J−T弁21
、冷却器22、前記第3、第2および第1J−T熱交換
器19.16および夏3を順次冷媒ガス管(即ち、高圧
冷媒ガス管25および低圧冷媒ガス管26)で接続して
構成されている。ここで、低段および高段圧縮機s、i
o、油分離器9,11.吸着器12および後述するガ
スバラストタンク37はJ−T側圧縮機ユニットBを構
成している。
離器9、小容量の高段圧縮機lO1油分離器11.吸着
器12、第1ジュールトムソン熱交換器(以下、J−T
熱交換器と称す)13、吸着器14、第1予冷器15、
第2J−T熱交換器16、吸着器17、第2予冷器18
、第3J−T熱交換器I9、吸着器20、J−T弁21
、冷却器22、前記第3、第2および第1J−T熱交換
器19.16および夏3を順次冷媒ガス管(即ち、高圧
冷媒ガス管25および低圧冷媒ガス管26)で接続して
構成されている。ここで、低段および高段圧縮機s、i
o、油分離器9,11.吸着器12および後述するガ
スバラストタンク37はJ−T側圧縮機ユニットBを構
成している。
前記予冷用圧縮機3、低段および高段圧縮機8および1
0には、それぞれ冷却水コイル27.28および29が
付設されており、これら冷却水コイル27,28.29
によって、それぞれの吐出ガスコイル30,31.32
およびインジェクション用油コイル33,34.35を
冷却し得るように構成されている。
0には、それぞれ冷却水コイル27.28および29が
付設されており、これら冷却水コイル27,28.29
によって、それぞれの吐出ガスコイル30,31.32
およびインジェクション用油コイル33,34.35を
冷却し得るように構成されている。
前記各油分離器4,9.11で分離された油はそれぞれ
の圧縮機3,8.10の吸入側にインジェクションされ
るようになっている。
の圧縮機3,8.10の吸入側にインジェクションされ
るようになっている。
7 前記各吸着器5,12,14,17.
20は、それぞれの状態におけるヘリウムガス中の不純
物を除去する作用を有している。
20は、それぞれの状態におけるヘリウムガス中の不純
物を除去する作用を有している。
前記サージボトル7は、予冷用圧縮機3へ返戻される低
圧ヘリウムガスの脈動を少なくする作用を有している。
圧ヘリウムガスの脈動を少なくする作用を有している。
又、前記J−T回路2において、吸着器12出口側の高
圧冷媒ガス管25と高段圧縮機10の吸入側との間には
、高圧制御弁36、ガスバラストタンク37および中間
圧制御弁38を付設したバイパス回路39が介設されて
いる。該ガスバラストタンク37は、高圧制御弁36あ
るいは中間圧制御弁38を開閉制御することによって、
J−T回路2を循環するヘリウムガス量を調整する作用
を有している。
圧冷媒ガス管25と高段圧縮機10の吸入側との間には
、高圧制御弁36、ガスバラストタンク37および中間
圧制御弁38を付設したバイパス回路39が介設されて
いる。該ガスバラストタンク37は、高圧制御弁36あ
るいは中間圧制御弁38を開閉制御することによって、
J−T回路2を循環するヘリウムガス量を調整する作用
を有している。
前記膨張機6、J−T熱交換器13,16,19、予冷
器15.18、J−T弁21および冷却器22は、高真
空度に保持された真空容器40内に収容され、且つ第2
、第3J−T熱交換器16.19、第2予冷器18、J
−T弁21および冷却器22は輻射シールド41に囲繞
されクライオスタットCを構成している。符号42は冷
却器22の温度を検出する温度計である。前記膨張機6
は、高圧側入口61が予冷用圧縮機3の吐出側に低圧側
出口62が予冷用圧縮機3の吸入側に接続され、膨張機
6内部における高圧ヘリウムガスの膨張行程で冷却を行
なう如くなっており、第1および第2ヒートステーショ
ン70.71の外周に設けられた第1および第2予冷器
15,18においてJ−T回路2を流れるヘリウムガス
を予冷する如く成っている。
器15.18、J−T弁21および冷却器22は、高真
空度に保持された真空容器40内に収容され、且つ第2
、第3J−T熱交換器16.19、第2予冷器18、J
−T弁21および冷却器22は輻射シールド41に囲繞
されクライオスタットCを構成している。符号42は冷
却器22の温度を検出する温度計である。前記膨張機6
は、高圧側入口61が予冷用圧縮機3の吐出側に低圧側
出口62が予冷用圧縮機3の吸入側に接続され、膨張機
6内部における高圧ヘリウムガスの膨張行程で冷却を行
なう如くなっており、第1および第2ヒートステーショ
ン70.71の外周に設けられた第1および第2予冷器
15,18においてJ−T回路2を流れるヘリウムガス
を予冷する如く成っている。
而して、本発明の特徴として、このヘリウム冷凍装置に
おいては、J−T回路2の最上流に位置する第1J−T
熱交換器13の高圧側入口13aの高圧冷媒ガス管25
と低圧側出口13dの低圧冷媒ガス管26とに跨ってガ
ス流通方向を切換える切換弁45が付設される一方、前
記第1J−T熱交換器13の高圧側出口13bと低圧側
入口13cとの間には、低圧側入口13cから高圧側出
口13bへのガス流通のみを許容する逆止弁43をもっ
たバイパス回路44が介設されている。
おいては、J−T回路2の最上流に位置する第1J−T
熱交換器13の高圧側入口13aの高圧冷媒ガス管25
と低圧側出口13dの低圧冷媒ガス管26とに跨ってガ
ス流通方向を切換える切換弁45が付設される一方、前
記第1J−T熱交換器13の高圧側出口13bと低圧側
入口13cとの間には、低圧側入口13cから高圧側出
口13bへのガス流通のみを許容する逆止弁43をもっ
たバイパス回路44が介設されている。
前記切換弁45は、J−T回路2の低圧が設定圧力以下
になった時(換言すれば、第1J−T熱交換器13の高
圧側に結霜および凝固物による目詰りか生じた時)に、
高圧冷媒ガス管25と低圧冷媒ガス管26とが相互に交
差する如く切換え作動され(第2図点線矢示)、所定時
間、即ち、予め実験により求められたデフロストに要す
る時間が経過した時、常態に復帰される(第2図実線矢
示)。
になった時(換言すれば、第1J−T熱交換器13の高
圧側に結霜および凝固物による目詰りか生じた時)に、
高圧冷媒ガス管25と低圧冷媒ガス管26とが相互に交
差する如く切換え作動され(第2図点線矢示)、所定時
間、即ち、予め実験により求められたデフロストに要す
る時間が経過した時、常態に復帰される(第2図実線矢
示)。
なお、低圧の検知は低圧検出器(図示省略)で行ない、
弁切換時期の選定はタイマー(図示省略)で行なえばよ
い。
弁切換時期の選定はタイマー(図示省略)で行なえばよ
い。
又、本実施例では、バイパス回路44に逆止弁43を介
設しているが、逆止弁に代えて、前記切換弁45の切換
作動と同期して開閉する開閉弁を用いてもよいことは勿
論である。
設しているが、逆止弁に代えて、前記切換弁45の切換
作動と同期して開閉する開閉弁を用いてもよいことは勿
論である。
次に図示のヘリウム冷凍装置の作用を説明する。
このヘリウム冷凍装置において、被冷却体、即ち、冷却
器22が液体ヘリウム温度に達して定常の冷凍運転が行
なわれているときには次のように作動する。
器22が液体ヘリウム温度に達して定常の冷凍運転が行
なわれているときには次のように作動する。
クライオスタットCからJ−T回路リターンヘリウムガ
スを低段圧縮機8が吸引、圧縮し、冷却水コイル28で
冷却水により常温300Kまで冷却し、油分離器9で油
分離した後、高段圧縮機10が吸引・圧縮する。その後
、冷却水コイル29で冷却水により常温300Kまで冷
却し、油分離器11で油分離した後、吸着器12で不純
物を吸着し、クリーンな高圧ヘリウムガスをクライオス
タットCに供給する。この時、切換弁45は、第2図実
線矢示の如く、高圧冷媒ガス管2゛5および低圧冷媒ガ
ス管26がそれぞれ連通状態を確保し得る状態とされて
いる。
スを低段圧縮機8が吸引、圧縮し、冷却水コイル28で
冷却水により常温300Kまで冷却し、油分離器9で油
分離した後、高段圧縮機10が吸引・圧縮する。その後
、冷却水コイル29で冷却水により常温300Kまで冷
却し、油分離器11で油分離した後、吸着器12で不純
物を吸着し、クリーンな高圧ヘリウムガスをクライオス
タットCに供給する。この時、切換弁45は、第2図実
線矢示の如く、高圧冷媒ガス管2゛5および低圧冷媒ガ
ス管26がそれぞれ連通状態を確保し得る状態とされて
いる。
クライオスタットC側に供給された高圧ヘリウムガスは
第1J−T熱交換器13の高圧側に入り、J−T側圧縮
機ユニットBへ戻る低圧側の低圧ヘリウムガスと熱交換
し、常温300Kから約70Kまで冷却され、膨張機6
の第1ヒートステーシヨン70(50〜60K)の外周
に設けられた第1予冷器15に入り、膨張機6により約
55Kまで冷1 却され、第2J−T熱交換
器16の高圧側に入り、J−T側圧縮機ユニットBへ戻
る低圧側の低圧ヘリウムガスと熱交換して約20Kまで
冷却され、膨張機6の第2ヒートステーシヨン71(1
5〜20K)の外周に設けられた第2予冷器I8に入り
、膨張機6により約1.5Kまで冷却され、更に、第3
J−T熱交換器19の高圧側に入り、J−T側圧縮機ユ
ニット日へ戻る低圧側の低圧ヘリウムガスと熱交換して
約5Kまで冷却され、J−T弁21に至る。なお、上記
過程中において、各J−T熱交換器13,16.19の
出口側では、吸着器14.17.20により窒素、酸素
、水素等の不純ガスを低温吸着し、よりクリーンなヘリ
ウムガスにしてJ−T弁21や各予冷器15,18のっ
まりを防止している。
第1J−T熱交換器13の高圧側に入り、J−T側圧縮
機ユニットBへ戻る低圧側の低圧ヘリウムガスと熱交換
し、常温300Kから約70Kまで冷却され、膨張機6
の第1ヒートステーシヨン70(50〜60K)の外周
に設けられた第1予冷器15に入り、膨張機6により約
55Kまで冷1 却され、第2J−T熱交換
器16の高圧側に入り、J−T側圧縮機ユニットBへ戻
る低圧側の低圧ヘリウムガスと熱交換して約20Kまで
冷却され、膨張機6の第2ヒートステーシヨン71(1
5〜20K)の外周に設けられた第2予冷器I8に入り
、膨張機6により約1.5Kまで冷却され、更に、第3
J−T熱交換器19の高圧側に入り、J−T側圧縮機ユ
ニット日へ戻る低圧側の低圧ヘリウムガスと熱交換して
約5Kまで冷却され、J−T弁21に至る。なお、上記
過程中において、各J−T熱交換器13,16.19の
出口側では、吸着器14.17.20により窒素、酸素
、水素等の不純ガスを低温吸着し、よりクリーンなヘリ
ウムガスにしてJ−T弁21や各予冷器15,18のっ
まりを防止している。
而して、高圧ヘリウムガスはJ−T弁21で絞られ、ジ
ュールトムソン膨張をして1気圧、4.2にの気液混合
状態のヘリウムとなって冷却器22へ供給される。冷却
器22では、このヘリウムの液部分の蒸発潜熱が他のヘ
リウムガスの液化や再凝縮あるいは被冷却体の冷却に利
用される。
ュールトムソン膨張をして1気圧、4.2にの気液混合
状態のヘリウムとなって冷却器22へ供給される。冷却
器22では、このヘリウムの液部分の蒸発潜熱が他のヘ
リウムガスの液化や再凝縮あるいは被冷却体の冷却に利
用される。
その結果、冷却器22から第3J−T熱交換器!9の低
圧側に戻る低圧ヘリウムガスは、約4.2にの飽和ガス
となる。そして、この低圧ヘリウムガスは第2および第
1J−T熱交換器16.13において高圧側の高圧ヘリ
ウムガスを冷却し、約300Kに温度上昇して、J−T
側圧縮機ユニットBへ戻って行く。以後、同様なサイク
ルが繰返されて冷凍運転が行なわれる。
圧側に戻る低圧ヘリウムガスは、約4.2にの飽和ガス
となる。そして、この低圧ヘリウムガスは第2および第
1J−T熱交換器16.13において高圧側の高圧ヘリ
ウムガスを冷却し、約300Kに温度上昇して、J−T
側圧縮機ユニットBへ戻って行く。以後、同様なサイク
ルが繰返されて冷凍運転が行なわれる。
上記の如き冷凍運転を継続していると、従来技術の項で
既に説明したように、第1J−T熱交換器13の高圧側
において、J−T側圧縮機ユニットBから送られた高圧
ヘリウムガス中にわずか(即ち、約I PPM)含まれ
る水分等の不純物が結霜、凝固して目詰り状態となるが
、この時、J−T回路2の低圧が降下してくるので、こ
れを検知して、切換弁45を第2図点線矢示の如く切換
えて、高圧冷媒ガス管25と低圧冷媒ガス管26とが相
互に交差する如くなす。すると、常温(300K)の高
圧ヘリウムガスは、切換弁45を経て低圧側出口13d
より第1J−T熱交換器13の低圧側に入り、低圧側入
口13cおよびバイパス回路44を経て高圧側出口13
bから第1J−T熱交換器13の高圧側に入り、その後
高圧側入口13aから切換弁45に至る。従って、第1
J−T熱交換器13の高圧側の凝固物は、低圧側より間
接的に加熱されるばかりでなく 、高圧側では高温ヘリ
ウムガスにより直接的に加熱されて、デフロストされる
。而して、該デフロストにより融解された水分等の不純
物を高濃度(10〜100 PPM以上)含むヘリウム
ガスは、切換弁45および低圧冷 2媒
ガス管26を通ってJ−T側圧縮機ユニットBへ戻り、
油分離器11および吸着器12で不純物が分離吸着され
る。所定時間デフロスト運転実施後、第1J−T熱交換
器13内がクリーンアップされると、切換弁45を第2
図実線矢示の常態に復帰せしめることにより再び冷凍運
転が実施される。
既に説明したように、第1J−T熱交換器13の高圧側
において、J−T側圧縮機ユニットBから送られた高圧
ヘリウムガス中にわずか(即ち、約I PPM)含まれ
る水分等の不純物が結霜、凝固して目詰り状態となるが
、この時、J−T回路2の低圧が降下してくるので、こ
れを検知して、切換弁45を第2図点線矢示の如く切換
えて、高圧冷媒ガス管25と低圧冷媒ガス管26とが相
互に交差する如くなす。すると、常温(300K)の高
圧ヘリウムガスは、切換弁45を経て低圧側出口13d
より第1J−T熱交換器13の低圧側に入り、低圧側入
口13cおよびバイパス回路44を経て高圧側出口13
bから第1J−T熱交換器13の高圧側に入り、その後
高圧側入口13aから切換弁45に至る。従って、第1
J−T熱交換器13の高圧側の凝固物は、低圧側より間
接的に加熱されるばかりでなく 、高圧側では高温ヘリ
ウムガスにより直接的に加熱されて、デフロストされる
。而して、該デフロストにより融解された水分等の不純
物を高濃度(10〜100 PPM以上)含むヘリウム
ガスは、切換弁45および低圧冷 2媒
ガス管26を通ってJ−T側圧縮機ユニットBへ戻り、
油分離器11および吸着器12で不純物が分離吸着され
る。所定時間デフロスト運転実施後、第1J−T熱交換
器13内がクリーンアップされると、切換弁45を第2
図実線矢示の常態に復帰せしめることにより再び冷凍運
転が実施される。
なお、本実施例では、デフロスト運転中において、J−
T回路2は勿論のこと予冷冷凍回路lの運転も継続され
ており、このことにより、J−T回路2側の温度上昇を
最小におさえることができる。
T回路2は勿論のこと予冷冷凍回路lの運転も継続され
ており、このことにより、J−T回路2側の温度上昇を
最小におさえることができる。
上記仕る如く、本実施例においては、積極的デフロスト
運転を実施するため、短時間で冷凍運転を再開すること
ができ、第3図図示の如く、冷凍能力をそこなうことな
く長期間運転を継続することができるのである。
運転を実施するため、短時間で冷凍運転を再開すること
ができ、第3図図示の如く、冷凍能力をそこなうことな
く長期間運転を継続することができるのである。
(発明の効果)
畝上の如く、本発明によれば、J−T回路2の最上流に
位置する第1J−T熱交換器13の高圧側にヘリウムガ
ス中に含まれる水分等の不純物が凝固して目詰りをおこ
した時、切換弁45を切換えることにより、前記第1J
−T熱交換器13の低圧側から高圧側へバイパス回路4
4を介して高圧高温のヘリウムガスを逆流せしめ得るよ
うにしたので、第1J−T熱交換器13の高圧側の不純
物の凝固体をすみやかにデフロストすることができるこ
ととなり、冷凍性能をそこなうことなく長期運転を継続
することができるという優れた効果1 が
ある。
位置する第1J−T熱交換器13の高圧側にヘリウムガ
ス中に含まれる水分等の不純物が凝固して目詰りをおこ
した時、切換弁45を切換えることにより、前記第1J
−T熱交換器13の低圧側から高圧側へバイパス回路4
4を介して高圧高温のヘリウムガスを逆流せしめ得るよ
うにしたので、第1J−T熱交換器13の高圧側の不純
物の凝固体をすみやかにデフロストすることができるこ
ととなり、冷凍性能をそこなうことなく長期運転を継続
することができるという優れた効果1 が
ある。
第1図は、本発明の実施例にかかるヘリウム冷凍装置の
系統図、第2図は:第1図における切換弁の切換状態を
示す要部拡大図、第3図は、本発明実施例における運転
時間Tに対する冷凍能力Qおよび低圧PLの変化を示す
特性図、第4図は、従来公知のヘリウム冷凍装置の系統
図、第5図は従来例における第3図相当図である。 l・・・・・予冷冷凍回路 2・・・・・ジュールトムソン回路(J−T回路)13
・・・・第1ジュールトムソン熱交換器(第1J−T熱
交換器) 44・・・・バイパス回路 45・・・・切換弁 第2図 運転時間7(hr)→ 第3図 第5図
系統図、第2図は:第1図における切換弁の切換状態を
示す要部拡大図、第3図は、本発明実施例における運転
時間Tに対する冷凍能力Qおよび低圧PLの変化を示す
特性図、第4図は、従来公知のヘリウム冷凍装置の系統
図、第5図は従来例における第3図相当図である。 l・・・・・予冷冷凍回路 2・・・・・ジュールトムソン回路(J−T回路)13
・・・・第1ジュールトムソン熱交換器(第1J−T熱
交換器) 44・・・・バイパス回路 45・・・・切換弁 第2図 運転時間7(hr)→ 第3図 第5図
Claims (1)
- 1、ジュールトムソン回路(2)と、該ジュールトムソ
ン回路(2)を流れる高圧ヘリウムガスを冷却する予冷
冷凍回路(1)とを備えたヘリウム冷凍装置において、
前記ジュールトムソン回路(2)には該ジュールトムソ
ン回路(2)の最上流に位置する第1ジュールトムソン
熱交換器(13)に出入する高低圧ガスの流通方向を切
換える切換弁(45)を付設して、前記ジュールトムソ
ン回路(2)の低圧が設定圧力以下になった時前記切換
弁(45)を所定時間切換え作動せしめる如くなすとと
もに、前記第1ジュールトムソン熱交換器(13)の通
常運転時における高圧側出口(13b)と低圧側入口(
13c)との間には、低圧側入口(13c)から高圧側
出口(13b)へのガス流通のみを許容するバイパス回
路(44)を介設したことを特徴とするヘリウム冷凍装
置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8087585A JPS61240061A (ja) | 1985-04-15 | 1985-04-15 | ヘリウム冷凍装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8087585A JPS61240061A (ja) | 1985-04-15 | 1985-04-15 | ヘリウム冷凍装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61240061A true JPS61240061A (ja) | 1986-10-25 |
Family
ID=13730517
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP8087585A Pending JPS61240061A (ja) | 1985-04-15 | 1985-04-15 | ヘリウム冷凍装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61240061A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2018036807A1 (de) * | 2016-08-25 | 2018-03-01 | Leybold Gmbh | Kältemaschine |
-
1985
- 1985-04-15 JP JP8087585A patent/JPS61240061A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2018036807A1 (de) * | 2016-08-25 | 2018-03-01 | Leybold Gmbh | Kältemaschine |
CN109661545A (zh) * | 2016-08-25 | 2019-04-19 | 莱宝有限公司 | 制冷机 |
JP2019528395A (ja) * | 2016-08-25 | 2019-10-10 | レイボルド ゲーエムベーハー | 冷凍機 |
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