JPS61235529A - 連続鋳造設備に使用するロ−ル材料 - Google Patents
連続鋳造設備に使用するロ−ル材料Info
- Publication number
- JPS61235529A JPS61235529A JP7598485A JP7598485A JPS61235529A JP S61235529 A JPS61235529 A JP S61235529A JP 7598485 A JP7598485 A JP 7598485A JP 7598485 A JP7598485 A JP 7598485A JP S61235529 A JPS61235529 A JP S61235529A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- continuous casting
- casting equipment
- alloy
- less
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は連続鋳造設備に使用するロール材料に関する。
従来の技術
近年、連続鋳造設備は高温化の傾向にあり、これに使用
されるロール材料の環境条件は増々過酷化されつつある
。従来、連続鋳造設備に使用される耐熱性に優れたロー
ル材料としては特願昭５６−１６５４３号のようなもの
が知られている。
されるロール材料の環境条件は増々過酷化されつつある
。従来、連続鋳造設備に使用される耐熱性に優れたロー
ル材料としては特願昭５６−１６５４３号のようなもの
が知られている。
発明が解決しようとする問題点
このような従来例におけるロール材料でも、引張強さ、
０．２％耐力（降伏点）などで表わされる強度が良好な
状態で得られるのは、６００℃程度までであり、これを
越えると高温強度の劣化は著しい。
０．２％耐力（降伏点）などで表わされる強度が良好な
状態で得られるのは、６００℃程度までであり、これを
越えると高温強度の劣化は著しい。
また、６００℃を越える領域での酸化増量も極端に増大
するものであり、かかる従来材料では６００℃以上の高
温操業に耐えられなかった。
するものであり、かかる従来材料では６００℃以上の高
温操業に耐えられなかった。
本発明はこのような問題点を解決するもので。
連続鋳造設備に使用するロール材をより耐熱性と耐酸化
性の優れたものにして、連続鋳造の高温操業、ダイレク
トロールを容易にするとともに、ロールの寿命を大幅に
延長させて、ロールのメインテナンスフリーを目指すこ
とのできるロール材料を提供することを目的とするもの
である。
性の優れたものにして、連続鋳造の高温操業、ダイレク
トロールを容易にするとともに、ロールの寿命を大幅に
延長させて、ロールのメインテナンスフリーを目指すこ
とのできるロール材料を提供することを目的とするもの
である。
問題点を解決するための手段
本発明はこのような問題点を解決するもので。
Ｃｒ：１４〜２５ｗｔ％、 Ｃ：ｏ：５〜２５ｗｔ％、
Ｗ：０．１〜７．０ｗｔ％、Ｔｉ：０．１〜３．０ｗｔ
％、ＡＩ：０．１〜３，０ｗｔ％で、Ｔｉ＋Ａｌ≦４．
０％＋１％であるとともに、さらに、０：０．０１ｗｔ
％以下、Ｎ ：０．０３ｗｔ％以下、Ｃ：０．０６ｗｔ
％以下、Ｍｎ：１．０ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．５ｗｔ％
以下、Ｐ：０．０３ｗｔ％以下、Ｓ ：０．０３ｗｔ％
以下であり、残部はＮｉ及び不可避なる不純物からなる
合金により構成したものである。
Ｗ：０．１〜７．０ｗｔ％、Ｔｉ：０．１〜３．０ｗｔ
％、ＡＩ：０．１〜３，０ｗｔ％で、Ｔｉ＋Ａｌ≦４．
０％＋１％であるとともに、さらに、０：０．０１ｗｔ
％以下、Ｎ ：０．０３ｗｔ％以下、Ｃ：０．０６ｗｔ
％以下、Ｍｎ：１．０ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．５ｗｔ％
以下、Ｐ：０．０３ｗｔ％以下、Ｓ ：０．０３ｗｔ％
以下であり、残部はＮｉ及び不可避なる不純物からなる
合金により構成したものである。
作用
この構成により、８００℃の高温ではそのじん性は少し
低下するものの、ロール材料として有するじん性として
は十分であるとともに、８００℃での高温強度及び耐酸
化性は極めて優れており、連続鋳造設備における６００
℃以上の高温操業に十分耐え得るものである。
低下するものの、ロール材料として有するじん性として
は十分であるとともに、８００℃での高温強度及び耐酸
化性は極めて優れており、連続鋳造設備における６００
℃以上の高温操業に十分耐え得るものである。
実施例
以下本発明の実施例を図面に基づいて説明する。
本発明のロール材料として使用する合金の化学成分の範
囲は第１表に示す通りであり、各元素による効果は次の
通りである。
囲は第１表に示す通りであり、各元素による効果は次の
通りである。
Ｃ：高温でＣｒ、Ｍｏ、Ｔｉなどと炭化物を生成し。
炭化物の粗大化によりじん性が低下するので、Ｃは０．
０６ｗｔ％以下におさえる必要がある。
０６ｗｔ％以下におさえる必要がある。
Ｃｒ：耐酸化、耐食性を向上させる上で重要な元素であ
り、本発明合金において、 Ｎｉとの兼ね合いで非常に
優れた耐酸化、耐食性を示すのは、Ｃｒが１４ｗｔ％以
上であり、上限はσ相の生成を抑制するために２５ｗｔ
％以下とすることが望ましい。
り、本発明合金において、 Ｎｉとの兼ね合いで非常に
優れた耐酸化、耐食性を示すのは、Ｃｒが１４ｗｔ％以
上であり、上限はσ相の生成を抑制するために２５ｗｔ
％以下とすることが望ましい。
Ｃｏ：固溶強化及び製造時、溶接時の湯流れ性向上など
の効果があるので、多量に添加することもできるが、経
済性を考慮すると２５ｗｔ％までの添加が望ましい、下
限値は湯流れ性の効果が現われる５ｗｔ％以上とする。
の効果があるので、多量に添加することもできるが、経
済性を考慮すると２５ｗｔ％までの添加が望ましい、下
限値は湯流れ性の効果が現われる５ｗｔ％以上とする。
Ｗ：強力な固溶強化元素であり、０．１ｗｔ％以上で効
果が現われ、添加量の増加に伴ない、著しく強度上昇を
示すが、７，０ｗｔ％を越えると脆化する。
果が現われ、添加量の増加に伴ない、著しく強度上昇を
示すが、７，０ｗｔ％を越えると脆化する。
また、σ相生酸を抑制するためにも？ 、 ０ｗｔ％ま
でに迎える必要がある。
でに迎える必要がある。
Ｔｉ：Ｎｉと反応してＮｉ、Ｔｉ及びＡ１とともにＮｉ
ｉ （ＴｉＡｌ）の化学式で示されるγ′（ガンマプラ
イム）相の析出を生じ、高温強度を増加させる。
ｉ （ＴｉＡｌ）の化学式で示されるγ′（ガンマプラ
イム）相の析出を生じ、高温強度を増加させる。
０．１ｗｔ％以上の添加で効果が出るが、 Ａｌとの添
加量の和が４．０ｗｔ％を越えると脆化する。また、炭
化物、窒化物、酸化物を生成しやすいため、溶接性を考
慮して３．０ｗｔ％までとすることが望ましい。
加量の和が４．０ｗｔ％を越えると脆化する。また、炭
化物、窒化物、酸化物を生成しやすいため、溶接性を考
慮して３．０ｗｔ％までとすることが望ましい。
Ａｌ：Ｔｉと同様γ′相の析出により著しく高温強度を
高めるが、溶接時に酸化物が生成しやすいので、上限は
３．０ｗｔ％までに迎えることが望ましい。下限はＴｉ
と共存することにより０，１ｗｔ％以上の添加で高温強
化が見られるが、脆性防止のためにＴｉ＋ＡＩは４．０
ｗｔ％までに迎える。
高めるが、溶接時に酸化物が生成しやすいので、上限は
３．０ｗｔ％までに迎えることが望ましい。下限はＴｉ
と共存することにより０，１ｗｔ％以上の添加で高温強
化が見られるが、脆性防止のためにＴｉ＋ＡＩは４．０
ｗｔ％までに迎える。
Ｏ：溶接性を良くするために０．０１ｗｔ％までに迎え
る。
る。
Ｎ： Ｔｉなどと反応して窒化物をつくり、脆化するた
め、０．０３ｗｔ％以下とする。
め、０．０３ｗｔ％以下とする。
Ｍｎニオ−ステナイト相安定化の効果があるが、σ相生
酸も助長するので、１．０ｗｔ％以下におさえる。
酸も助長するので、１．０ｗｔ％以下におさえる。
Ｓｉ：不可避なる元素であり、 σ相生酸を助長するが
、溶接時の湯流れ住改善に効果があるので、０．５ｗｔ
％まで許容する。
、溶接時の湯流れ住改善に効果があるので、０．５ｗｔ
％まで許容する。
Ｐ、Ｓ：共に不可避なる不純物として、０．０３νｔ％
以下に制限する。
以下に制限する。
〈以下余白〉
次に、本発明合金と比較合金として提供された供試材の
化学分析結果を第２表に示す、第２表において、Ｒ，Ｓ
、Ｔは本発明合金であり、Ｕ、Ｖは特願昭５６−１６５
１３号に記載のロール材料と同等の比較合金である。こ
れらの５種類の合金による高温引張試験結果を第１図（
ａ）（ｂ）に示す。
化学分析結果を第２表に示す、第２表において、Ｒ，Ｓ
、Ｔは本発明合金であり、Ｕ、Ｖは特願昭５６−１６５
１３号に記載のロール材料と同等の比較合金である。こ
れらの５種類の合金による高温引張試験結果を第１図（
ａ）（ｂ）に示す。
第１図（ａ）の０．２％耐力、引張強さ特性において６
００℃までは０．２％耐力は合金Ｖの方が合金Ｒ２Ｓ、
Ｔより高いが、６００℃以上では合金Ｒ，Ｓ。
００℃までは０．２％耐力は合金Ｖの方が合金Ｒ２Ｓ、
Ｔより高いが、６００℃以上では合金Ｒ，Ｓ。
Ｔの方が強化する。これが本発明合金の特徴であり、
Ｔｉ及びＡ１添加によりγ′相析出の効果である。この
高温強化が連続鋳造設備に使用するロールの高温使用を
従来材料より２００℃以上上昇させることを可能として
いる。
Ｔｉ及びＡ１添加によりγ′相析出の効果である。この
高温強化が連続鋳造設備に使用するロールの高温使用を
従来材料より２００℃以上上昇させることを可能として
いる。
また、第１図（ｂ）の伸び、絞り特性において。
合金Ｒ，Ｓ、Ｔのじん性値は８００℃では低下しており
、これは８００℃における強化によりそのじん性が低下
したものであるが、合金Ｒ，Ｓ、Ｔ共に８００℃での伸
び、絞り共に５％以上あり、ロール材料として有するし
ん性値としては十分である。
、これは８００℃における強化によりそのじん性が低下
したものであるが、合金Ｒ，Ｓ、Ｔ共に８００℃での伸
び、絞り共に５％以上あり、ロール材料として有するし
ん性値としては十分である。
第３表は熱応力発生の目安となる熱膨張係数の測定結果
を示す、この値が小さいほど、熱応力の発生も小さく、
熱疲労破壊なども生じにくい０合金Ｕ、Ｖは変態である
ため、６００℃までのデータであるが、合金Ｒ，Ｓ、Ｔ
より小さく、熱膨張係数に関しては本発明合金は従来材
料より高く不利である。 しかし、高温強度に優れたＮ
ｉ基耐熱合金としては小さく （第１表のＮ ｉｍｏｎ
ｉｃ８０ Ａが示す１６．４ ｘ １０’ ｌ ／ Ｋ
と比較して）、耐熱疲労を十分考慮しており、かつ８０
０℃での高温強度を考えれば、第３表に示す合金Ｒ，Ｓ
、Ｔは耐熱疲労破壊に十分対処できるものである。
を示す、この値が小さいほど、熱応力の発生も小さく、
熱疲労破壊なども生じにくい０合金Ｕ、Ｖは変態である
ため、６００℃までのデータであるが、合金Ｒ，Ｓ、Ｔ
より小さく、熱膨張係数に関しては本発明合金は従来材
料より高く不利である。 しかし、高温強度に優れたＮ
ｉ基耐熱合金としては小さく （第１表のＮ ｉｍｏｎ
ｉｃ８０ Ａが示す１６．４ ｘ １０’ ｌ ／ Ｋ
と比較して）、耐熱疲労を十分考慮しており、かつ８０
０℃での高温強度を考えれば、第３表に示す合金Ｒ，Ｓ
、Ｔは耐熱疲労破壊に十分対処できるものである。
第２図は耐酸化性の試験としての酸化増量試験の結果を
示し、８００℃で３００時間保持後に測定した。
示し、８００℃で３００時間保持後に測定した。
ここでは、合金Ｒ，Ｓ、Ｔは合金Ｕ、Ｖと比較できない
ほど耐酸化に優れていることがわかる。これはロールの
肉厚減少に著しく影響し、従来材料では６００℃以上の
高温操業に耐えられないことは明らかである。
ほど耐酸化に優れていることがわかる。これはロールの
肉厚減少に著しく影響し、従来材料では６００℃以上の
高温操業に耐えられないことは明らかである。
第３表 熱膨張係数測定結果
中連続鋳造設備のロール材料としては使用されていない
が、Ｔｉ及びＡｌ添加のＮｉ基耐熱合金として使用され
ている 発明の効果 以上本発明によれば、８００℃のロール温度に耐える操
業が可能となり、連続鋳造設備の高温操業、ダイレクト
ロールを容易にするとともに、ロールの長寿命化を図る
ことができる。しかも、従来の耐熱性のロール材料との
比較においても、６００℃を越える領域での強度及び耐
酸化性は極度に優れている。また、従来のＮｉ基耐熱合
金と比較して。
が、Ｔｉ及びＡｌ添加のＮｉ基耐熱合金として使用され
ている 発明の効果 以上本発明によれば、８００℃のロール温度に耐える操
業が可能となり、連続鋳造設備の高温操業、ダイレクト
ロールを容易にするとともに、ロールの長寿命化を図る
ことができる。しかも、従来の耐熱性のロール材料との
比較においても、６００℃を越える領域での強度及び耐
酸化性は極度に優れている。また、従来のＮｉ基耐熱合
金と比較して。
熱膨張係数は小さいが、ロール表面の耐熱疲労特性とし
ては十分に考慮できるものである。
ては十分に考慮できるものである。
【図面の簡単な説明】
第１図（ａ）（ｂ）は本発明合金と比較合金の供試材に
対する高温引張試験結果を示す０．２％耐力。 引張強さ及び伸び、絞り特性図、第２図は本発明合金と
比較合金の供試材に対する酸化増量特性図である。 代理人 森 本 義 私 用２図 伸ｈ゛ 佼９ｃ％） １．２％ 褥デｈ ｉｌ引１呈帆
」＝二’Ｗｌ’＊ａ１）手続補正書（自制 １．事件の表示 昭和６０ 年特 許 願第 ７５９８４ 号２、
発明の名称 連続鋳造設備に使用するロール材料 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 名称 （５１１）日立造船株式会社 ４、代 理 人 ５、 の日付（発送日）昭和 年
月 日 ６、補正により増加する発明の数 ７、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 ■明細書の発明の詳細な説明の欄 （１）第２頁第１行目〜第２行目 「特願昭５６−１６５４３号」とあるを「特願昭５６−
１６５１３号」と訂正する。 （２）第５頁第１１行目 「迎える。」とあるを「抑える。」と訂正する。 （３）第７頁 第１表発明合金の化学成分範囲を下記のように訂正する
。 第１表 発明合金の化学成分範囲（ｗｔ％）（４１９頁
第５行目 「変態で」とあるを「変態点が」と訂正する。 （５）第１１頁第９行目 「小さいが」とあるを「小さく」と訂正する。
対する高温引張試験結果を示す０．２％耐力。 引張強さ及び伸び、絞り特性図、第２図は本発明合金と
比較合金の供試材に対する酸化増量特性図である。 代理人 森 本 義 私 用２図 伸ｈ゛ 佼９ｃ％） １．２％ 褥デｈ ｉｌ引１呈帆
」＝二’Ｗｌ’＊ａ１）手続補正書（自制 １．事件の表示 昭和６０ 年特 許 願第 ７５９８４ 号２、
発明の名称 連続鋳造設備に使用するロール材料 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 名称 （５１１）日立造船株式会社 ４、代 理 人 ５、 の日付（発送日）昭和 年
月 日 ６、補正により増加する発明の数 ７、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 ■明細書の発明の詳細な説明の欄 （１）第２頁第１行目〜第２行目 「特願昭５６−１６５４３号」とあるを「特願昭５６−
１６５１３号」と訂正する。 （２）第５頁第１１行目 「迎える。」とあるを「抑える。」と訂正する。 （３）第７頁 第１表発明合金の化学成分範囲を下記のように訂正する
。 第１表 発明合金の化学成分範囲（ｗｔ％）（４１９頁
第５行目 「変態で」とあるを「変態点が」と訂正する。 （５）第１１頁第９行目 「小さいが」とあるを「小さく」と訂正する。
Claims (1)
- １、Ｃｒ：１４〜２５ｗｔ％、Ｃｏ：５〜２５ｗｔ％、
Ｗ：０．１〜７．０ｗｔ％、Ｔｉ：０．１〜３．０ｗｔ
％、Ａｌ：０．１〜３．０ｗｔ％で、Ｔｉ＋Ａｌ≦４．
０ｗｔ％であり、かつ、Ｏ：０．０１ｗｔ％以下、Ｎ：
０．０３ｗｔ％以下、Ｃ：０．０６ｗｔ％以下、Ｍｎ：
１．０ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．５ｗｔ％以下、Ｐ：０．
０３ｗｔ％以下、Ｓ：０．０３ｗｔ％以下であり、残部
はＮｉ及び不可避なる不純物からなることを特徴とする
連続鋳造設備に使用するロール材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7598485A JPS61235529A (ja) | 1985-04-10 | 1985-04-10 | 連続鋳造設備に使用するロ−ル材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7598485A JPS61235529A (ja) | 1985-04-10 | 1985-04-10 | 連続鋳造設備に使用するロ−ル材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61235529A true JPS61235529A (ja) | 1986-10-20 |
| JPH0361747B2 JPH0361747B2 (ja) | 1991-09-20 |
Family
ID=13592034
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7598485A Granted JPS61235529A (ja) | 1985-04-10 | 1985-04-10 | 連続鋳造設備に使用するロ−ル材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61235529A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015136094A1 (fr) * | 2014-03-14 | 2015-09-17 | Aubert & Duval | Alliage à base nickel à durcissement structural, pièce en cet alliage et son procédé de fabrication |
| JP2016518529A (ja) * | 2013-05-03 | 2016-06-23 | グッドウィン・ピーエルシーＧｏｏｄｗｉｎ Ｐｌｃ | 合金組成 |
-
1985
- 1985-04-10 JP JP7598485A patent/JPS61235529A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016518529A (ja) * | 2013-05-03 | 2016-06-23 | グッドウィン・ピーエルシーＧｏｏｄｗｉｎ Ｐｌｃ | 合金組成 |
| WO2015136094A1 (fr) * | 2014-03-14 | 2015-09-17 | Aubert & Duval | Alliage à base nickel à durcissement structural, pièce en cet alliage et son procédé de fabrication |
| FR3018525A1 (fr) * | 2014-03-14 | 2015-09-18 | Aubert & Duval Sa | Alliage a base nickel a durcissement structural, piece en cet alliage et son procede de fabrication. |
| CN106133161A (zh) * | 2014-03-14 | 2016-11-16 | 奥贝特迪瓦尔公司 | 沉淀硬化的镍合金、所述合金制成的部件及其制造方法 |
| JP2017514998A (ja) * | 2014-03-14 | 2017-06-08 | オウベル・アンド・デュヴァル | 析出硬化ニッケル合金、前記合金でできた部品、及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0361747B2 (ja) | 1991-09-20 |
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