JPS61229406A - エツジヤ−圧延方法 - Google Patents
エツジヤ−圧延方法Info
- Publication number
- JPS61229406A JPS61229406A JP7175185A JP7175185A JPS61229406A JP S61229406 A JPS61229406 A JP S61229406A JP 7175185 A JP7175185 A JP 7175185A JP 7175185 A JP7175185 A JP 7175185A JP S61229406 A JPS61229406 A JP S61229406A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- rolled material
- width
- vertical
- rolled
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/224—Edge rolling of flat products
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2203/00—Auxiliary arrangements, devices or methods in combination with rolling mills or rolling methods
- B21B2203/18—Rolls or rollers
- B21B2203/187—Tilting rolls
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、厚板圧延工程、ホットストリップ圧延の粗圧
延工程、あるいは分塊圧延工程等における圧延材を幅方
向から圧延するエツジヤ−圧延方法に関するものである
。
延工程、あるいは分塊圧延工程等における圧延材を幅方
向から圧延するエツジヤ−圧延方法に関するものである
。
（従来の技術）
例えば、前記ホットストリップ圧延における粗圧延工程
にあっては、圧延素材を後続する連続仕上圧延機で圧延
可能な厚みに圧延した後、所定の製品幅を得るための幅
調整圧延が行われる。この幅調整圧延、即ち、エヅジャ
ー圧延において、ヴアーティカルスケールブレーカー（
ＶＳＢ）あるいは、エツジヤ−として一対の円筒状の竪
ロールを用いて幅調整圧延を行う場合に、圧延材に圧下
刃を付与すると、竪ロールに接する圧延材の一方（片側
）がしばしば浮き上ることがある。このため、充分な幅
圧下を行うことができず、幅寸法精度が低下することと
なり、また、浮き上がりにより圧延材の側端面に段部が
形成され、直角度が低下することとなり、ひいては歩留
まり低下を招くことになる。特に、この片側浮き上がり
現象が中圧下バスにおいて発生し、各パス毎に浮き上が
り方向が異なって作業側、駆動側交互に現出すると、ま
すます圧延材の幅寸法精度の低下、側端面形状の悪化を
助長することになる。これらの現象は厚板圧延工程、あ
るいは分塊圧延工程におけるエツジヤ−圧延においても
同様に現出する。
にあっては、圧延素材を後続する連続仕上圧延機で圧延
可能な厚みに圧延した後、所定の製品幅を得るための幅
調整圧延が行われる。この幅調整圧延、即ち、エヅジャ
ー圧延において、ヴアーティカルスケールブレーカー（
ＶＳＢ）あるいは、エツジヤ−として一対の円筒状の竪
ロールを用いて幅調整圧延を行う場合に、圧延材に圧下
刃を付与すると、竪ロールに接する圧延材の一方（片側
）がしばしば浮き上ることがある。このため、充分な幅
圧下を行うことができず、幅寸法精度が低下することと
なり、また、浮き上がりにより圧延材の側端面に段部が
形成され、直角度が低下することとなり、ひいては歩留
まり低下を招くことになる。特に、この片側浮き上がり
現象が中圧下バスにおいて発生し、各パス毎に浮き上が
り方向が異なって作業側、駆動側交互に現出すると、ま
すます圧延材の幅寸法精度の低下、側端面形状の悪化を
助長することになる。これらの現象は厚板圧延工程、あ
るいは分塊圧延工程におけるエツジヤ−圧延においても
同様に現出する。
また、このエツジヤ−圧延の際、前記片側浮き上がりが
生じなかったとしても、幅方向の圧延量である幅圧下量
を余り大きくすると、第１１図に示す如く、テーブルロ
ーラ２上を搬送する圧延材Ｓは、一対の竪ロール１によ
り幅圧下刃Ｆを受けてＳｏの様に上向きに湾曲変形し、
極端な場合には座屈現象が生じるため、幅圧下量は、せ
いぜい５０〜６０ｍＩｎ程度に止まり、連続鋳造設備の
稼動率を向上させるためにも幅圧下量の増大が望まれて
いた。
生じなかったとしても、幅方向の圧延量である幅圧下量
を余り大きくすると、第１１図に示す如く、テーブルロ
ーラ２上を搬送する圧延材Ｓは、一対の竪ロール１によ
り幅圧下刃Ｆを受けてＳｏの様に上向きに湾曲変形し、
極端な場合には座屈現象が生じるため、幅圧下量は、せ
いぜい５０〜６０ｍＩｎ程度に止まり、連続鋳造設備の
稼動率を向上させるためにも幅圧下量の増大が望まれて
いた。
このため、従来から種々のエツジヤ−圧延方法が提案さ
れている。第１の方法として、竪ロールとして上方に拡
径するテーパー状のロールを用い、あるいは円筒状の竪
ロールを幅方向に傾斜せしめて配置しく特開昭５３−１
１６２５９号公報）、圧延時に圧延材に対する押さえ力
を発生せしめて座屈あるいは片側浮き上がりを防止しよ
うとするものがある。また、第２の方法として、圧延材
の中央部を押圧する押さえロールを取り付けるものもあ
る。さらに、第３の方法として、竪ロールとしてカリバ
ーロールを用いて圧延することが提案されている（特公
昭５５−７３２２号公報）。
れている。第１の方法として、竪ロールとして上方に拡
径するテーパー状のロールを用い、あるいは円筒状の竪
ロールを幅方向に傾斜せしめて配置しく特開昭５３−１
１６２５９号公報）、圧延時に圧延材に対する押さえ力
を発生せしめて座屈あるいは片側浮き上がりを防止しよ
うとするものがある。また、第２の方法として、圧延材
の中央部を押圧する押さえロールを取り付けるものもあ
る。さらに、第３の方法として、竪ロールとしてカリバ
ーロールを用いて圧延することが提案されている（特公
昭５５−７３２２号公報）。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら、前記第１の方法では、完全には片側浮き
上がりを防止することは出来ず、また、竪ロールのテー
パーあるいは竪ロールの幅方向の傾斜によって圧延材の
側端面の歯角度が低下することになる。また、前記第２
の方法では、座屈防止、片側浮き上がり防止の効果は推
認し得るものの、圧延装置が複雑となって保守整備を困
難なものとする。そして、圧延材に上反りが生じる様な
場合には、圧延材が押さえロールに衝突し、機器の損傷
を招くのみならず、円滑な操業を阻害することになる。
上がりを防止することは出来ず、また、竪ロールのテー
パーあるいは竪ロールの幅方向の傾斜によって圧延材の
側端面の歯角度が低下することになる。また、前記第２
の方法では、座屈防止、片側浮き上がり防止の効果は推
認し得るものの、圧延装置が複雑となって保守整備を困
難なものとする。そして、圧延材に上反りが生じる様な
場合には、圧延材が押さえロールに衝突し、機器の損傷
を招くのみならず、円滑な操業を阻害することになる。
さらに、前記第３の方法は、本来的に圧延材を大幅圧下
し、噛み込み不良、スリップ発生の減少を目的とするも
のであり、板厚がカリバー寸法より薄くなる場合には片
側浮き上がり現象を防止するととができない欠点を有す
る。
し、噛み込み不良、スリップ発生の減少を目的とするも
のであり、板厚がカリバー寸法より薄くなる場合には片
側浮き上がり現象を防止するととができない欠点を有す
る。
このように、従来の各種エツジヤ−圧延方法においては
、座屈現象、片側浮き上がり現象の解決には極めて不充
分なものといわざるを得ず、同等具体的な解決手段を見
出だし得ないのが現状である。
、座屈現象、片側浮き上がり現象の解決には極めて不充
分なものといわざるを得ず、同等具体的な解決手段を見
出だし得ないのが現状である。
本発明は、斯る問題点に鑑みてなされたもので、座屈現
象および片側浮き上がり現象の発生を押えて、大幅圧下
が可能なエツジヤ−圧延方法を提供することを目的とす
る。
象および片側浮き上がり現象の発生を押えて、大幅圧下
が可能なエツジヤ−圧延方法を提供することを目的とす
る。
（問題点を解決するための手段）
前記問題点を解決するため、本発明は、一対の竪ロール
を有する幅圧下スタンドによりテーブルローラ上を進行
する圧延材を所要幅に圧延するエツジヤ−圧延方法にお
いて、前記一対の竪ロールを圧延材の進行方向と平行な
鉛直面内においてその上部が進行方向と反対方向に向く
ように傾斜させた状態で圧延材を噛み込ませ、幅圧下を
加えることにより圧延材に下向きに凸に湾曲する変形を
生じさせ、この圧延材の中央部を前記テーブルローラに
より支持させて幅圧下による変形の拡大を規制しつつ圧
延し、圧延材の先後端部のうち少なくとも後端部の圧延
に際しては中間部の圧延に比べて幅圧下量を減少させ、
圧延材の全長にわたって幅圧下量が板厚の１．５倍以上
の強圧下を行うものである。
を有する幅圧下スタンドによりテーブルローラ上を進行
する圧延材を所要幅に圧延するエツジヤ−圧延方法にお
いて、前記一対の竪ロールを圧延材の進行方向と平行な
鉛直面内においてその上部が進行方向と反対方向に向く
ように傾斜させた状態で圧延材を噛み込ませ、幅圧下を
加えることにより圧延材に下向きに凸に湾曲する変形を
生じさせ、この圧延材の中央部を前記テーブルローラに
より支持させて幅圧下による変形の拡大を規制しつつ圧
延し、圧延材の先後端部のうち少なくとも後端部の圧延
に際しては中間部の圧延に比べて幅圧下量を減少させ、
圧延材の全長にわたって幅圧下量が板厚の１．５倍以上
の強圧下を行うものである。
（実施例）
次に、本発明の一実施例を第１図から第３図に基づいて
説明する。第１図から第３図は、本発明に係るエツジヤ
−圧延方法における原理を模式的に示すものである。予
め、一対の平滑な表面を有する竪ロールｌを圧延材Ｓの
進行方向（第１図において、左から右）に平行な鉛直面
内においてその上部が進行方向と反対方向（圧延材の進
入側）に向くように鉛直線に対し適宜角度θ０傾斜させ
る。
説明する。第１図から第３図は、本発明に係るエツジヤ
−圧延方法における原理を模式的に示すものである。予
め、一対の平滑な表面を有する竪ロールｌを圧延材Ｓの
進行方向（第１図において、左から右）に平行な鉛直面
内においてその上部が進行方向と反対方向（圧延材の進
入側）に向くように鉛直線に対し適宜角度θ０傾斜させ
る。
この傾斜状態にある竪ロール１に圧延材Ｓを噛み込ませ
ると、圧延材Ｓは竪ロールｌの圧下刃Ｆを受けて幅方向
に圧下される。このとき、圧延材Ｓの端部に竪ロールｌ
と圧延材Ｓとの間に生じる摩擦力ｆの上方向の成分子Ｒ
が作用する。そのため、圧延材Ｓには、その力ｆＲと圧
下刃Ｆとの合力により圧延材Ｓを幅方向下に凸に湾曲さ
せるモーメントが作用する。圧延材Ｓは下に凸に湾曲変
形しようとするが、テーブルローラ２に支持されるので
、湾曲変形はある程度に拘束されそれ以上進展しない。
ると、圧延材Ｓは竪ロールｌの圧下刃Ｆを受けて幅方向
に圧下される。このとき、圧延材Ｓの端部に竪ロールｌ
と圧延材Ｓとの間に生じる摩擦力ｆの上方向の成分子Ｒ
が作用する。そのため、圧延材Ｓには、その力ｆＲと圧
下刃Ｆとの合力により圧延材Ｓを幅方向下に凸に湾曲さ
せるモーメントが作用する。圧延材Ｓは下に凸に湾曲変
形しようとするが、テーブルローラ２に支持されるので
、湾曲変形はある程度に拘束されそれ以上進展しない。
その結果、圧延材Ｓは座屈することはなく、従来、板厚
の半分程度とされていた幅圧下量が、本発明では、板厚
の１．５倍以上の強圧下が可能となる。
の半分程度とされていた幅圧下量が、本発明では、板厚
の１．５倍以上の強圧下が可能となる。
しかし、圧延材Ｓの先端部及び後端部は、自由端の影響
に上り座屈が発生しやすいうえ、第４図に示すように幅
狭となって長手方向の板幅変動が大きくなる。特に、後
端部では水平圧延のごとくいわゆるフィッシュテールが
生じるため、歩留りが低ドすることになる。
に上り座屈が発生しやすいうえ、第４図に示すように幅
狭となって長手方向の板幅変動が大きくなる。特に、後
端部では水平圧延のごとくいわゆるフィッシュテールが
生じるため、歩留りが低ドすることになる。
そこで、エツジヤ−圧延の幅圧下量を微調整可能にして
、先端部では幅圧下量を小さく（板厚の１．５倍程度に
）し、先端部からある程度圧延された後、幅圧力下量を
増加し、さらに後端部近傍で幅圧下量を減少すれば、先
後端部において座屈が生じないうえ、中間部においては
、板厚の２．５倍程度の超強圧下が可能となり、総合的
観点上り座屈限界圧下量がさらに増加する。そして、第
５図に示すように、長手方向板幅変動は小さくなり、後
端部のフィッシュテールはほとんど無くなる。
、先端部では幅圧下量を小さく（板厚の１．５倍程度に
）し、先端部からある程度圧延された後、幅圧力下量を
増加し、さらに後端部近傍で幅圧下量を減少すれば、先
後端部において座屈が生じないうえ、中間部においては
、板厚の２．５倍程度の超強圧下が可能となり、総合的
観点上り座屈限界圧下量がさらに増加する。そして、第
５図に示すように、長手方向板幅変動は小さくなり、後
端部のフィッシュテールはほとんど無くなる。
また、本発明は、カリバー付き竪ロールで幅調整圧下を
行う場合に、圧延材の厚みがカリバー寸法より薄い場合
にも当然適用し得るものである。
行う場合に、圧延材の厚みがカリバー寸法より薄い場合
にも当然適用し得るものである。
次に、本発明に係るエツジヤ−圧延方法に関し、本発明
者らが行った確認実験について説明する。
者らが行った確認実験について説明する。
いま第６図にプラスチシンを用いた実験結果を示す。圧
延材Ｓとして、厚さ１０ｍｍ、幅１５０ｍｍの零度Ｃに
冷却したプラスチシン平板を用いて、竪ロールとして平
滑ロール、ならびに、従来座屈を防止する方法として提
唱されている５°の傾斜を付与せしめたテーパーロール
を用いて、また竪ロールの傾斜角θを００，２°、５°
の範囲で傾斜せしめ、かつ、その時のそれぞれ圧下量を
５ｍｍ、１０２１１１１１、１５關に変化させて行った
。
延材Ｓとして、厚さ１０ｍｍ、幅１５０ｍｍの零度Ｃに
冷却したプラスチシン平板を用いて、竪ロールとして平
滑ロール、ならびに、従来座屈を防止する方法として提
唱されている５°の傾斜を付与せしめたテーパーロール
を用いて、また竪ロールの傾斜角θを００，２°、５°
の範囲で傾斜せしめ、かつ、その時のそれぞれ圧下量を
５ｍｍ、１０２１１１１１、１５關に変化させて行った
。
第６図は横軸に設定圧下量γ（ｍｍ）を縦軸に実績圧下
量γ’ （ｎ＋ｍ）をとったもので、この結果から明ら
かなように、圧下量が小さい場合（５ｍｏ＋）にはその
効果において差は生じない。しかし、設定圧下、量が１
０ｍｍを超える場合には、２°および５°傾斜せしめた
平滑ロールを使用した場合とテーパーロールを５°傾斜
せしめた場合以外にあっては、すべて座屈を生起し、幅
圧下はほとんどなされない。さらに、設定圧下量が１５
ｍｍとなると、テーパーロールを５°傾斜せしめた場合
にあっても座屈を生じ幅圧下がほとんどなされていない
ことが理解される。これに対し、平滑ロールを用いる場
合にあっては充分な幅圧下に対する効果が見られ、換言
すれば大幅圧下時において最大に効果を発揮することが
この結果から認識されるのである。
量γ’ （ｎ＋ｍ）をとったもので、この結果から明ら
かなように、圧下量が小さい場合（５ｍｏ＋）にはその
効果において差は生じない。しかし、設定圧下、量が１
０ｍｍを超える場合には、２°および５°傾斜せしめた
平滑ロールを使用した場合とテーパーロールを５°傾斜
せしめた場合以外にあっては、すべて座屈を生起し、幅
圧下はほとんどなされない。さらに、設定圧下量が１５
ｍｍとなると、テーパーロールを５°傾斜せしめた場合
にあっても座屈を生じ幅圧下がほとんどなされていない
ことが理解される。これに対し、平滑ロールを用いる場
合にあっては充分な幅圧下に対する効果が見られ、換言
すれば大幅圧下時において最大に効果を発揮することが
この結果から認識されるのである。
また、第７図に本発明に係る竪ロールの傾斜角度が幅圧
下量に及ぼす影響をそれぞれの傾斜角度における座屈を
生起する圧下量との関係において把握した。この結果か
らも明らかなように、傾斜角度の増大に伴って座屈を生
起する限界圧下量が増大することが理解される。
下量に及ぼす影響をそれぞれの傾斜角度における座屈を
生起する圧下量との関係において把握した。この結果か
らも明らかなように、傾斜角度の増大に伴って座屈を生
起する限界圧下量が増大することが理解される。
さらに、本発明者らは、後端部の圧延に際して幅圧下量
を減少させる方法に関し、下記条件の下に熱間鋼を用い
たモデル実験を行った。
を減少させる方法に関し、下記条件の下に熱間鋼を用い
たモデル実験を行った。
竪ロール径 １００ｍ＋ａφ竪ロール表面
ローレット加工圧延材サイズ
板厚９ｍｍ、板幅２００ｍｍ板の長さ５００ｍｍ 圧下量 ５ｍｍ〜３０開圧延材材質
連鋳キルド調圧延温度 ８
８０℃ 圧延速度 ２０ｍ／Ｉａｉｎ竪ロールの
傾斜角度 ４．５゜ その結果、全長にわたって幅圧下量を一定にした場合、
１５ｍｍ以上の幅圧下量のとき、板材の後端部近傍で座
屈が発生するが、後端部から１００ｍｍ手前にて幅圧下
量を１５ｍ１１＋以下にすると、座屈限界圧下量は２５
ｎ＋ｍ以上になる。
ローレット加工圧延材サイズ
板厚９ｍｍ、板幅２００ｍｍ板の長さ５００ｍｍ 圧下量 ５ｍｍ〜３０開圧延材材質
連鋳キルド調圧延温度 ８
８０℃ 圧延速度 ２０ｍ／Ｉａｉｎ竪ロールの
傾斜角度 ４．５゜ その結果、全長にわたって幅圧下量を一定にした場合、
１５ｍｍ以上の幅圧下量のとき、板材の後端部近傍で座
屈が発生するが、後端部から１００ｍｍ手前にて幅圧下
量を１５ｍ１１＋以下にすると、座屈限界圧下量は２５
ｎ＋ｍ以上になる。
次に、第８図から第１０図において、本発明のエツジヤ
−圧延方法を実施するための圧延機の概略構成について
説明する。これは本発明を回答限定するものではなく、
好ましい例を示すに過ぎないもので、図示の実施例にお
いては理解を容易にするためにエツジヤ−圧延機の片側
半分の構造を示しているが、他方も同一の構成を採用す
るものである。
−圧延方法を実施するための圧延機の概略構成について
説明する。これは本発明を回答限定するものではなく、
好ましい例を示すに過ぎないもので、図示の実施例にお
いては理解を容易にするためにエツジヤ−圧延機の片側
半分の構造を示しているが、他方も同一の構成を採用す
るものである。
１０はエツジヤ−圧延機のハウジングを示し、このハウ
ジング１０にフレーム２を圧延材Ｓの幅方向に例えばハ
ウジング１０上を転勤する車輪１２により進退自在に装
架され、その背部はハウジング１０に設けられたウオー
ムスクリューからなる圧下機構１３の圧下ネジ１４に連
接されている。前記フレーム１１にチョック１６に回転
自在に軸支された竪ロール１５が、その下部においてフ
レーム１１に回動可能に装着された上方に開口する受は
金１７の段部１８に嵌着され支持される。
ジング１０にフレーム２を圧延材Ｓの幅方向に例えばハ
ウジング１０上を転勤する車輪１２により進退自在に装
架され、その背部はハウジング１０に設けられたウオー
ムスクリューからなる圧下機構１３の圧下ネジ１４に連
接されている。前記フレーム１１にチョック１６に回転
自在に軸支された竪ロール１５が、その下部においてフ
レーム１１に回動可能に装着された上方に開口する受は
金１７の段部１８に嵌着され支持される。
一方、竪ロール夏５の上部は、フレーム１１内において
フレーム１１の内面に圧延材Ｓの進行方向に対向して設
置されたシリンダー１９のピストン２０により支持され
、シリンダー１９の作動により、竪ロール１５は圧延材
Ｓの進行方向と平行な垂直面内において進行方向と同方
向或いは逆方向に傾動可能な構造とされている。２１は
一対の竪ロール１５に配設されたテーブルローラである
。
フレーム１１の内面に圧延材Ｓの進行方向に対向して設
置されたシリンダー１９のピストン２０により支持され
、シリンダー１９の作動により、竪ロール１５は圧延材
Ｓの進行方向と平行な垂直面内において進行方向と同方
向或いは逆方向に傾動可能な構造とされている。２１は
一対の竪ロール１５に配設されたテーブルローラである
。
尚、竪ロール１５の駆動はその図示を省略したが、従来
と同様に行なわれる。
と同様に行なわれる。
前記エツジヤ−圧延機において、圧下機構１３を作動さ
せ圧下ネジ１４を駆動し、竪ロール１５に所要の圧下量
を付与し、かつ、前記竪ロール１５を圧延材Ｓの進行方
向と平行な鉛直面内において、かつ、圧延材Ｓの進行方
向と反対方向に傾斜せしめる。即ち、いま、第９図にお
いて図中矢印方向へ圧延材Ｓが進行しているとすると、
フレーム２における右方側のシリンダー１９の押し側室
に油圧を作動させピストン２０を進出させて竪ロール１
５のチョック１６を押圧する。そして、竪ロール１５は
、その下端を支持する受は金１７の作用により回動し、
圧延材Ｓの進入側、即ち、圧延材Ｓの進行方向とは反対
方向の図中左方へ角度θだけ傾斜することになる。また
圧延が可逆的に行なわれる場合には、前述とは逆に左方
側のシリンダー１９を作動させ、竪ロール１５を右方へ
傾斜させる。
せ圧下ネジ１４を駆動し、竪ロール１５に所要の圧下量
を付与し、かつ、前記竪ロール１５を圧延材Ｓの進行方
向と平行な鉛直面内において、かつ、圧延材Ｓの進行方
向と反対方向に傾斜せしめる。即ち、いま、第９図にお
いて図中矢印方向へ圧延材Ｓが進行しているとすると、
フレーム２における右方側のシリンダー１９の押し側室
に油圧を作動させピストン２０を進出させて竪ロール１
５のチョック１６を押圧する。そして、竪ロール１５は
、その下端を支持する受は金１７の作用により回動し、
圧延材Ｓの進入側、即ち、圧延材Ｓの進行方向とは反対
方向の図中左方へ角度θだけ傾斜することになる。また
圧延が可逆的に行なわれる場合には、前述とは逆に左方
側のシリンダー１９を作動させ、竪ロール１５を右方へ
傾斜させる。
この状態にて、圧延材Ｓを噛み込ませ、先端部よりある
程度圧延材Ｓの幅調整圧延が行なわれた後、圧下機構１
３を作動させて幅圧下量を増加させる。同様に、後端部
手前にて圧下機構１３を作動させて幅圧下量を減少させ
る。
程度圧延材Ｓの幅調整圧延が行なわれた後、圧下機構１
３を作動させて幅圧下量を増加させる。同様に、後端部
手前にて圧下機構１３を作動させて幅圧下量を減少させ
る。
（発明の効果）
以上の説明から明らかなように、本発明によれば、従来
、板厚の半分程度の幅圧下量が限界とされていたが、幅
圧下量が大幅に増加し、また安定したエツジヤ−圧延が
可能となるとともに、幅精度を向上させることも可能と
なり、製品の歩留りが向上する等の効果を有している。
、板厚の半分程度の幅圧下量が限界とされていたが、幅
圧下量が大幅に増加し、また安定したエツジヤ−圧延が
可能となるとともに、幅精度を向上させることも可能と
なり、製品の歩留りが向上する等の効果を有している。
第１図は、本発明に係る方法を適用したエツジヤ−ｍ罫
廂じ上スｍ奸（（能ル壬十佃１面Ｍ 笛９１；！ＩＩＩ
＋第１図の平面図、第３図は、第２図の正面図、第４図
は、本発明に係る方法により全長にわたって幅圧下量を
一定にして圧延した場合の圧延材の平面形状を示す平面
図、第５図は、本発明に係る方法により先後端部の幅圧
下量を減少し中間部の幅圧下量を増加して圧延した場合
の圧延材の平面形状を示す平面図、第６図は、本発明に
係る方法により設定圧下量に対する実績圧下量を確認し
た実験結果を示す図、第７図は、本発明に係る方法によ
り竪ロールの傾斜角度が圧下量に及ぼす影響を確認した
実験結果を示す図、第８図は、本発明に係る方法が適用
されるエツジヤ−圧延機の部分正面図、第９図は、第８
図のＩ−Ｉ線断面図、第１Ｏ図は、第９図の■−■線断
面図、第１１図は、従来の圧延方法による圧延状態を示
す正面図である。 １・・・竪ロール、２・・・テーブルローラ、Ｓ・・・
圧延材、ＩＯ・・・ハウジング、１１・・・フレーム、
１５・・・竪ロール、１６・・・チョック、＋９・・・
シリンダー、２０・・・ピストン。 ２・″ 第３図 を 第４図 第５図 第８図 １１１０！Ｑ １１ｍ
廂じ上スｍ奸（（能ル壬十佃１面Ｍ 笛９１；！ＩＩＩ
＋第１図の平面図、第３図は、第２図の正面図、第４図
は、本発明に係る方法により全長にわたって幅圧下量を
一定にして圧延した場合の圧延材の平面形状を示す平面
図、第５図は、本発明に係る方法により先後端部の幅圧
下量を減少し中間部の幅圧下量を増加して圧延した場合
の圧延材の平面形状を示す平面図、第６図は、本発明に
係る方法により設定圧下量に対する実績圧下量を確認し
た実験結果を示す図、第７図は、本発明に係る方法によ
り竪ロールの傾斜角度が圧下量に及ぼす影響を確認した
実験結果を示す図、第８図は、本発明に係る方法が適用
されるエツジヤ−圧延機の部分正面図、第９図は、第８
図のＩ−Ｉ線断面図、第１Ｏ図は、第９図の■−■線断
面図、第１１図は、従来の圧延方法による圧延状態を示
す正面図である。 １・・・竪ロール、２・・・テーブルローラ、Ｓ・・・
圧延材、ＩＯ・・・ハウジング、１１・・・フレーム、
１５・・・竪ロール、１６・・・チョック、＋９・・・
シリンダー、２０・・・ピストン。 ２・″ 第３図 を 第４図 第５図 第８図 １１１０！Ｑ １１ｍ
Claims (1)
- （１）一対の竪ロールを有する幅圧下スタンドによりテ
ーブルローラ上を進行する圧延材を所要幅に圧延するエ
ッジャー圧延方法において、前記一対の竪ロールを圧延
材の進行方向と平行な鉛直面内においてその上部が進行
方向と反対方向に向くように傾斜させた状態で圧延材を
噛み込ませ、幅圧下を加えることにより圧延材に下向き
に凸に湾曲する変形を生じさせ、この圧延材の中央部を
前記テーブルローラにより支持させて幅圧下による変形
の拡大を規制しつつ圧延し、圧延材の先後端部のうち少
なくとも後端部の圧延に際しては中間部の圧延に比べて
幅圧下量を減少させ、圧延材の全長にわたって幅圧下量
が板厚の１．５倍以上の強圧下を行うことを特徴とする
エッジャー圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7175185A JPS61229406A (ja) | 1985-04-03 | 1985-04-03 | エツジヤ−圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7175185A JPS61229406A (ja) | 1985-04-03 | 1985-04-03 | エツジヤ−圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61229406A true JPS61229406A (ja) | 1986-10-13 |
| JPH0322242B2 JPH0322242B2 (ja) | 1991-03-26 |
Family
ID=13469545
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7175185A Granted JPS61229406A (ja) | 1985-04-03 | 1985-04-03 | エツジヤ−圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61229406A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56126005A (en) * | 1980-03-10 | 1981-10-02 | Nippon Steel Corp | Rolling method for slab by sizing mill |
| JPS6076203A (ja) * | 1983-10-03 | 1985-04-30 | Kobe Steel Ltd | 板材のエツジヤ−圧延方法 |
-
1985
- 1985-04-03 JP JP7175185A patent/JPS61229406A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56126005A (en) * | 1980-03-10 | 1981-10-02 | Nippon Steel Corp | Rolling method for slab by sizing mill |
| JPS6076203A (ja) * | 1983-10-03 | 1985-04-30 | Kobe Steel Ltd | 板材のエツジヤ−圧延方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0322242B2 (ja) | 1991-03-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4086801A (en) | H-shape metallic material rolling process | |
| US4033165A (en) | Apparatus for controlling flatness of metal sheet during rolling | |
| US8381384B2 (en) | Shaped direct chill aluminum ingot | |
| TWM552391U (zh) | 具有傾斜軋輥的二輥連鑄坯軋角裝置 | |
| US4106318A (en) | Method and apparatus for rolling metallic material | |
| JPS61229406A (ja) | エツジヤ−圧延方法 | |
| EP2762241B1 (en) | Hot slab shape control equipment and shape control method | |
| JPH0255121B2 (ja) | ||
| CA1213762A (en) | Method and apparatus for controlling width and thickness of strip | |
| JPS6342521B2 (ja) | ||
| JPS61242704A (ja) | タンデム型エツジヤ−圧延機 | |
| JPS61242705A (ja) | タンデム型エツジヤ−圧延方法 | |
| JPH0547281B2 (ja) | ||
| JPS6021104A (ja) | 板材のエツジヤ−圧延方法 | |
| JPS6240901A (ja) | エツジヤ−圧延方法 | |
| JPH0534082B2 (ja) | ||
| JPS61242703A (ja) | タンデム型エツジヤ−圧延機 | |
| JP2003305515A (ja) | 形鋼の矯正装置 | |
| JPS61162210A (ja) | エツジヤ−圧延方法 | |
| JP2522463B2 (ja) | 厚板圧延方法 | |
| JPS6021105A (ja) | 板材のエツジヤ−圧延方法 | |
| JPS60127005A (ja) | 板材のエツジヤ−圧延方法 | |
| JPH0220322B2 (ja) | ||
| JPS60162508A (ja) | 板材のエツジヤ−圧延方法 | |
| JPS61162208A (ja) | 連続熱間圧延装置列 |