JPS61213351A - 高強度非磁性ステンレス鋼 - Google Patents
高強度非磁性ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPS61213351A JPS61213351A JP60054184A JP5418485A JPS61213351A JP S61213351 A JPS61213351 A JP S61213351A JP 60054184 A JP60054184 A JP 60054184A JP 5418485 A JP5418485 A JP 5418485A JP S61213351 A JPS61213351 A JP S61213351A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- stainless steel
- cold working
- cold
- high strength
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Hard Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は磁気特性を利用して機能する各種機器・装置に
使用される耐食性に優れ、かつ高強度を有する非磁性ス
テンレス鋼に関する。
使用される耐食性に優れ、かつ高強度を有する非磁性ス
テンレス鋼に関する。
〈従来技術とその問題点〉
５ＵＳ３０４に代表されるＣｒ−Ｎｉ系オーステナイト
ステンレス鋼は良好な耐食性と焼鈍状態で非磁性のオー
ステナイト組織を有するので、非磁性鋼として電気、精
密機器部品用に使用されている。また部品によっては強
度を必要とするため冷間加工を施した後に使用されてい
る。しかしながら、５ＵＳ３０４鋼はオーステナイト相
が準安定であるため、冷間加工中にマルテンサイト変態
が生じ、磁性を帯びるようになる。そこでそのような目
的には、オーステナイト相がさらに安定な５ＵＳ３１６
．あるいは、高強度鋼としてＮ含有量の高い５Ｏ３３０
４Ｎ、５ＵＳ３１６Ｎが使用されている。
ステンレス鋼は良好な耐食性と焼鈍状態で非磁性のオー
ステナイト組織を有するので、非磁性鋼として電気、精
密機器部品用に使用されている。また部品によっては強
度を必要とするため冷間加工を施した後に使用されてい
る。しかしながら、５ＵＳ３０４鋼はオーステナイト相
が準安定であるため、冷間加工中にマルテンサイト変態
が生じ、磁性を帯びるようになる。そこでそのような目
的には、オーステナイト相がさらに安定な５ＵＳ３１６
．あるいは、高強度鋼としてＮ含有量の高い５Ｏ３３０
４Ｎ、５ＵＳ３１６Ｎが使用されている。
ナイｈＨは本来、非磁性鋼として開発されたものでなく
、汎用鋼を単に、非磁性用途に転用したものにすぎない
。例えば、よりオーステナイト相の安定な５ＵＳ３１６
系は高価なＮｉ、Ｍｏを多階に含有しているが、ＭＯは
耐食性に優れた効果を発揮するものの高強度あるいは非
磁性に対する寄！ｊは低い。またＮ含有量の高い５ＵＳ
３１６Ｎも冷間加圧による強度の上昇は低く、高強度材
とは言い難い。
、汎用鋼を単に、非磁性用途に転用したものにすぎない
。例えば、よりオーステナイト相の安定な５ＵＳ３１６
系は高価なＮｉ、Ｍｏを多階に含有しているが、ＭＯは
耐食性に優れた効果を発揮するものの高強度あるいは非
磁性に対する寄！ｊは低い。またＮ含有量の高い５ＵＳ
３１６Ｎも冷間加圧による強度の上昇は低く、高強度材
とは言い難い。
高５１含有鋼としては、耐熱鋼や耐応力腐食割れ鋼があ
り、これらの鋼種はＳｉが耐酸化性あるいは応力腐食割
れ防止に優れた効果を発揮することによる。また、優れ
た耐擦傷性を有する鋼としては、特公昭５６−３２３８
７の鋼があり、その化学成分はＣｒ：１２〜１９％、Ｎ
ｉ：４〜１２％、 Ｍｎ ７〜１．２％、Ｓｉ３〜５％
、Ｃ：０．０１〜０．１２％、Ｎ：０．０３〜０．３％
で、焼鈍時のオーステナイト組織を確保するためにＳｉ
の含有量に直接比例した量のオーステナイト生成元素Ｎ
ｉ を含有させである。
り、これらの鋼種はＳｉが耐酸化性あるいは応力腐食割
れ防止に優れた効果を発揮することによる。また、優れ
た耐擦傷性を有する鋼としては、特公昭５６−３２３８
７の鋼があり、その化学成分はＣｒ：１２〜１９％、Ｎ
ｉ：４〜１２％、 Ｍｎ ７〜１．２％、Ｓｉ３〜５％
、Ｃ：０．０１〜０．１２％、Ｎ：０．０３〜０．３％
で、焼鈍時のオーステナイト組織を確保するためにＳｉ
の含有量に直接比例した量のオーステナイト生成元素Ｎ
ｉ を含有させである。
さらに耐焼付性 耐掻疵性を有する鋼として特公昭５６
−１１３７９の鋼があり、その化学成分はＣｒ：１３〜
２５％、Ｎｉ：５〜１５％、Ｍｎ：０．５〜５５％、Ｓ
ｉ：２．５〜５．０％、Ｃ：Ｏ，１５％以下、Ｎ二０．
０５〜０．２０％で、ｌｌ￥ｌ滑剤が使用できない条件
下での摺動部材に使用できるもので、ＳｌとＮの地質の
強化ならびにＳｉによる酸化被膜の生成とその自己回復
性の強化を利用するものである。
−１１３７９の鋼があり、その化学成分はＣｒ：１３〜
２５％、Ｎｉ：５〜１５％、Ｍｎ：０．５〜５５％、Ｓ
ｉ：２．５〜５．０％、Ｃ：Ｏ，１５％以下、Ｎ二０．
０５〜０．２０％で、ｌｌ￥ｌ滑剤が使用できない条件
下での摺動部材に使用できるもので、ＳｌとＮの地質の
強化ならびにＳｉによる酸化被膜の生成とその自己回復
性の強化を利用するものである。
しかしながら、これらの高Ｓｉ含有オーステナイＩ・鋼
は溶接性ならびに冷間加工により硬化された状態での非
磁性の確保について全く考慮されていない。すなわち、
これらの鋼は成分系によって°は溶接時の高温割れがは
げしく、また冷間加工によりマルテンサイトが生成する
ため磁性を帯びるようになり、非磁性鋼としては使用で
きない。
は溶接性ならびに冷間加工により硬化された状態での非
磁性の確保について全く考慮されていない。すなわち、
これらの鋼は成分系によって°は溶接時の高温割れがは
げしく、また冷間加工によりマルテンサイトが生成する
ため磁性を帯びるようになり、非磁性鋼としては使用で
きない。
以上概説したように、溶接性が良好な加工硬化型の高強
度非磁性ステンレス鋼としてのＣｒ−Ｎ ｉ系オーステ
ナイトステンレス鋼はいまだ提供されていないのが現状
である。
度非磁性ステンレス鋼としてのＣｒ−Ｎ ｉ系オーステ
ナイトステンレス鋼はいまだ提供されていないのが現状
である。
く問題解決の手段〉
本発明者等は多年Ｃｒ−Ｎｉ系オーステナイトステンレ
ス鋼の硬ざと透磁率におよぼす合金元素ならびに冷間加
工および熱処理の影響を調査した結果、ＳｉとＮは冷間
加工を施した後、ならびに冷間加工後に適度の熱処理を
施した後での強度の上昇に著しい効果を有することを見
出だした。そこでＣｒ −Ｎｉ ’５−スにＳｉおよび
Ｎの固溶強化元素を添加した鋼に、冷間加工あるいは冷
間加工とその後の熱処理を施すことにより高強度化を図
り、かつ、オーステナイト相安定化元素を添加すること
により、冷間加工後の非磁性を維持するオーステナイト
鋼の組成を設計した０本発明において、非磁性とは透磁
率が１．０１以下のものをさす。
ス鋼の硬ざと透磁率におよぼす合金元素ならびに冷間加
工および熱処理の影響を調査した結果、ＳｉとＮは冷間
加工を施した後、ならびに冷間加工後に適度の熱処理を
施した後での強度の上昇に著しい効果を有することを見
出だした。そこでＣｒ −Ｎｉ ’５−スにＳｉおよび
Ｎの固溶強化元素を添加した鋼に、冷間加工あるいは冷
間加工とその後の熱処理を施すことにより高強度化を図
り、かつ、オーステナイト相安定化元素を添加すること
により、冷間加工後の非磁性を維持するオーステナイト
鋼の組成を設計した０本発明において、非磁性とは透磁
率が１．０１以下のものをさす。
〈発明の構成と作用〉
本発明によれば、
重量％で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：３〜６％、Ｍｎ
：３〜９％、Ｎｉ：１２〜１６％、Ｃｒ有し、残部Ｆｅ
ならびに不純物からなり、次式％式％ で定義されるＡ（γ）値が −１０，０＜ Ａ（γ）＜０ を満足し、かつ、 Ｎｉ８１！ｌ／Ｉ量ｍ Ｎｉ＋０．６Ｍｎ＋９．８９（
Ｃ＋Ｎ）＋０．１８ｆｌｌ：ｒ−０，１１Ｓｉ２で定義
されるＮｉ当量の値が、加えられる冷間加工量に応じて
、第５図に示される曲線Ａ−Ａより上の範囲にあるよう
に組成調整されたことを特徴とする溶接性の良好な高強
度非磁性ステンレス鋼が提供される。
：３〜９％、Ｎｉ：１２〜１６％、Ｃｒ有し、残部Ｆｅ
ならびに不純物からなり、次式％式％ で定義されるＡ（γ）値が −１０，０＜ Ａ（γ）＜０ を満足し、かつ、 Ｎｉ８１！ｌ／Ｉ量ｍ Ｎｉ＋０．６Ｍｎ＋９．８９（
Ｃ＋Ｎ）＋０．１８ｆｌｌ：ｒ−０，１１Ｓｉ２で定義
されるＮｉ当量の値が、加えられる冷間加工量に応じて
、第５図に示される曲線Ａ−Ａより上の範囲にあるよう
に組成調整されたことを特徴とする溶接性の良好な高強
度非磁性ステンレス鋼が提供される。
本発明の鋼において、ＣはＮと同様に強力なオーステナ
イト相安定化元素であり、かつ強度の向上に有効な元素
であるが１反面Ｃは耐食性ならびに溶接性を著しく低下
させる元素であるため、それの事情を考慮すると上限は
０．０８％となる。
イト相安定化元素であり、かつ強度の向上に有効な元素
であるが１反面Ｃは耐食性ならびに溶接性を著しく低下
させる元素であるため、それの事情を考慮すると上限は
０．０８％となる。
Ｓｉは本発明鋼の主要な特徴である高強度を得るのに有
用な元素であり、その目的を達成するためには少くとも
約３％必要であるが、またＳｉ含ようになるとともに、
熱間加工性が劣化するために上限を６％とする。
用な元素であり、その目的を達成するためには少くとも
約３％必要であるが、またＳｉ含ようになるとともに、
熱間加工性が劣化するために上限を６％とする。
ＭｎはＮｉ と同様に冷間加工後の非磁性を確保するた
めに必須の元素である。さらにＭｎはＮの固溶度を高め
る元素でもある。これらの性能を発揮するには約３％以
上必要であり、また冷間加工後の非磁性を保つためにＳ
ｉ含有量に応じてＮ１とともにＭｎの含有量を調整する
必要があるが、多量のＭｎは冷間加工後の硬さの減少を
もたらすとともに溶接時の高温割れ感受性を高めるため
Ｌ限を９％とする。
めに必須の元素である。さらにＭｎはＮの固溶度を高め
る元素でもある。これらの性能を発揮するには約３％以
上必要であり、また冷間加工後の非磁性を保つためにＳ
ｉ含有量に応じてＮ１とともにＭｎの含有量を調整する
必要があるが、多量のＭｎは冷間加工後の硬さの減少を
もたらすとともに溶接時の高温割れ感受性を高めるため
Ｌ限を９％とする。
Ｎｉはオーステナイト鋼の基本成分であり、オーステナ
イト相の安定化に寄与する元素である。
イト相の安定化に寄与する元素である。
冷間加工後の非磁性を保つためには１２％以と必要であ
り、さらにＳｉ、Ｍｎの含有量に応じて、前記のように
Ｎｉ含有量を調整する必要がある。
り、さらにＳｉ、Ｍｎの含有量に応じて、前記のように
Ｎｉ含有量を調整する必要がある。
しかし多量のＮ１はＭｎ同様冷間加工後の硬さの減少を
もたらすとともに、溶接時の高温割れ感受性を高めるの
で上限を１６％とする。
もたらすとともに、溶接時の高温割れ感受性を高めるの
で上限を１６％とする。
Ｃｒはステンレス鋼の基本成分であり、良好な耐食性を
得るためには約１６％以上の含有が必要であるが、多量
に含有されると、多量のデルタフェライトが生成し、熱
間加工性が低下するとともにり 非磁性が確保できなく
なるため上限を２２％とする。
得るためには約１６％以上の含有が必要であるが、多量
に含有されると、多量のデルタフェライトが生成し、熱
間加工性が低下するとともにり 非磁性が確保できなく
なるため上限を２２％とする。
Ｎは本発明鋼の主要な特徴である非磁性を維持し、かつ
高強度を得るために有効な元素である。
高強度を得るために有効な元素である。
これらの性能を発揮させるには０．１％以り含有させる
必要がある。しかし、０．２５％を超えると、健全な鋼
塊が得られないのでこれを上限とする。
必要がある。しかし、０．２５％を超えると、健全な鋼
塊が得られないのでこれを上限とする。
Ａ（γ）とＮｉ当量の式とＡ（γ）の数値範囲は実験結
果から洞察によって導出されたものである。
果から洞察によって導出されたものである。
すなわち、本発明はＣｒ−Ｎｉ系オーステナイトステン
レス鋼に３１およびＮならびにＭｎを多量含有させ、上
記のように組成を調整し、これを冷間加工し、あるいは
冷間加工と熱処理を施すことにより、高強度化し、かつ
冷間加工後の透磁率をｉ、ｏｔ以下に抑え得るものであ
る。冷間加工後の熱処理は３５０〜６００℃で行うこと
が望ましい。
レス鋼に３１およびＮならびにＭｎを多量含有させ、上
記のように組成を調整し、これを冷間加工し、あるいは
冷間加工と熱処理を施すことにより、高強度化し、かつ
冷間加工後の透磁率をｉ、ｏｔ以下に抑え得るものであ
る。冷間加工後の熱処理は３５０〜６００℃で行うこと
が望ましい。
〈発明の具体的記載〉
次に図面を参照して本発明の詳細な説明する。
第１図は本発明の１？Ｃｒ−１４Ｎｉ−Ｃｒ−１４Ｎｉ
−５，０５Ｃ−ｘＮ鋼（！、Ｙは変数）の６０％冷間加
工後の硬さとＳｉ、Ｎの含有量の関係を示す。第２図は
同じ鋼の６０％冷間加工後５００ ’Ｃで１時間熱処理
した後の硬さとＳｉ、Ｈの含有量の関係を示す。これら
の図から分かるようにＳｉとＮは相補って冷間加工後の
硬さを上昇させる。
−５，０５Ｃ−ｘＮ鋼（！、Ｙは変数）の６０％冷間加
工後の硬さとＳｉ、Ｎの含有量の関係を示す。第２図は
同じ鋼の６０％冷間加工後５００ ’Ｃで１時間熱処理
した後の硬さとＳｉ、Ｈの含有量の関係を示す。これら
の図から分かるようにＳｉとＮは相補って冷間加工後の
硬さを上昇させる。
第３図は同じく本発明にかかる１７．５Ｏｒ−１４，８
１−５Ｍｎ−５，５Ｓｉ−０，０５Ｇ−０，１４Ｎ鋼（
７）６０％冷間加工後の硬さに及ぼす熱処理温度（均熱
時間１時間）の影響を示す線図である。この図から分か
るように、冷間加工後の熱処理は３５０〜６００℃で行
うべきである。これより低い温度域では硬化効果がなく
、これより高い温度域では軟化が起る。
１−５Ｍｎ−５，５Ｓｉ−０，０５Ｇ−０，１４Ｎ鋼（
７）６０％冷間加工後の硬さに及ぼす熱処理温度（均熱
時間１時間）の影響を示す線図である。この図から分か
るように、冷間加工後の熱処理は３５０〜６００℃で行
うべきである。これより低い温度域では硬化効果がなく
、これより高い温度域では軟化が起る。
第４図は比較鋼である１ｆ３Ｃｒ−１３Ｎｉ−０，０５
Ｃ−１，５Ｍｎ−ｘＳｉ−０，０４Ｎ鋼（Ｘは変数）の
冷間圧延後の透磁率り、−乃ｔギナＳ１の膨臀ル云十協
Ｍ讐訊スー洋ヰ８゜は冷間加工に対するオーステナイト
相の安定化に寄与するといわれていたが、この図に見ら
れるように、Ｓｉは冷間加工後の透磁率を上昇させ、そ
の含有量が多くなる程その効果は著しい。従って高強度
化に必須の元素であるＳｌの含有量に応じてオーステナ
イト相安定化元素の含有量を調整する必要がある。すな
わち冷間加工後の透磁率に及ぼすＮｉ 当量は前記の式
で定義されることが見出された。
Ｃ−１，５Ｍｎ−ｘＳｉ−０，０４Ｎ鋼（Ｘは変数）の
冷間圧延後の透磁率り、−乃ｔギナＳ１の膨臀ル云十協
Ｍ讐訊スー洋ヰ８゜は冷間加工に対するオーステナイト
相の安定化に寄与するといわれていたが、この図に見ら
れるように、Ｓｉは冷間加工後の透磁率を上昇させ、そ
の含有量が多くなる程その効果は著しい。従って高強度
化に必須の元素であるＳｌの含有量に応じてオーステナ
イト相安定化元素の含有量を調整する必要がある。すな
わち冷間加工後の透磁率に及ぼすＮｉ 当量は前記の式
で定義されることが見出された。
冷間加工後の非磁性を維持するために必要なこのように
定義されるＮｉ当量の最小限の値は、第５図の曲線Ａ−
Ａで与えられ、強度に冷間圧延される鋼はど高いＮｉ当
量値を有しなければならないことが分った。
定義されるＮｉ当量の最小限の値は、第５図の曲線Ａ−
Ａで与えられ、強度に冷間圧延される鋼はど高いＮｉ当
量値を有しなければならないことが分った。
また高Ｓｉ、高Ｍｎ、高Ｎｉを含有するステンレス鋼は
１種の高合金鋼であり、良好な溶接性を得るには溶接時
にデルタフェライトを生成させるように組成を設計する
必要がある。そこで数々の実験を重ねた結果、オーステ
ナイト相の安定度指数Ａ（γ）を前記のように定義し、
その値が前記のように、−１０，０とＯの間にあるよう
に調整すればよいことが判明した。該Ａ（γ）値が−１
０，０未満では多量のデルタフェライトが生成して非磁
性が確保されず、０以上では良好な溶接性が確保されな
い。
１種の高合金鋼であり、良好な溶接性を得るには溶接時
にデルタフェライトを生成させるように組成を設計する
必要がある。そこで数々の実験を重ねた結果、オーステ
ナイト相の安定度指数Ａ（γ）を前記のように定義し、
その値が前記のように、−１０，０とＯの間にあるよう
に調整すればよいことが判明した。該Ａ（γ）値が−１
０，０未満では多量のデルタフェライトが生成して非磁
性が確保されず、０以上では良好な溶接性が確保されな
い。
〈実施例〉
本発明鋼の特徴を従来鋼ならびに比較鋼と比べて実施例
をもって明らかにする。
をもって明らかにする。
第１表に示す鋼が溶製された。試料Ａ１．Ａ２は従来鋼
でＡｌはＳＵＳ ３０４鋼、Ａ２はＳＯＳ ３１Ｂ鋼で
Ｎｌ量が規格の上限に近いものである。Ｃ１〜Ｃ３は比
較鋼で、Ｃ１はＳｉ含有量が高いもの、Ｃ２はＳｉ、Ｎ
およびＭｎ含有量が高いが、Ｎｉ含有量が９％と低いも
のである。Ｃ３は成分含有低は本発明の範囲内であるが
、Ａ（γ）値が本発明範囲を外れている。Ｂｌ−Ｂ８が
本発明鋼である。
でＡｌはＳＵＳ ３０４鋼、Ａ２はＳＯＳ ３１Ｂ鋼で
Ｎｌ量が規格の上限に近いものである。Ｃ１〜Ｃ３は比
較鋼で、Ｃ１はＳｉ含有量が高いもの、Ｃ２はＳｉ、Ｎ
およびＭｎ含有量が高いが、Ｎｉ含有量が９％と低いも
のである。Ｃ３は成分含有低は本発明の範囲内であるが
、Ａ（γ）値が本発明範囲を外れている。Ｂｌ−Ｂ８が
本発明鋼である。
それぞれの鋼は３０ｋｇ高周波誘導溶解炉で溶製された
。それぞれの鋼を１０ｍｍ厚、１２０１脂輻に鍛造後、
溶体化処理し、これを３膳１まで冷間圧延し、中間焼鈍
した後さらに１．５ｍｍまで冷間圧延し、最終焼鈍を施
した後、１２０Ｘ３００ｍｍの試片とした。
。それぞれの鋼を１０ｍｍ厚、１２０１脂輻に鍛造後、
溶体化処理し、これを３膳１まで冷間圧延し、中間焼鈍
した後さらに１．５ｍｍまで冷間圧延し、最終焼鈍を施
した後、１２０Ｘ３００ｍｍの試片とした。
これらの試片は目標の冷間圧延を施した後、ビッカース
硬さを２０ｋｇの荷重で測定し、透磁率を島津磁気天秤
ＭＢ−３型を用いて１００００ｅの磁場のもとで測定し
た。
硬さを２０ｋｇの荷重で測定し、透磁率を島津磁気天秤
ＭＢ−３型を用いて１００００ｅの磁場のもとで測定し
た。
第２表は、第１表の６鋼の焼鈍後、２０％、４０％、６
０％冷間圧延後、および冷間圧延の後に５００ ’０．
１時間の熱処理を施した後でのビッカース硬さ、６０％
冷間圧延後の透磁率、ならびに溶接性の評価を示す。
０％冷間圧延後、および冷間圧延の後に５００ ’０．
１時間の熱処理を施した後でのビッカース硬さ、６０％
冷間圧延後の透磁率、ならびに溶接性の評価を示す。
ここで溶接性の評価はＴＩＧ溶接後にカラーチェックを
行ない１割れが観察されないものを０１割れが多数観察
されるものを×とした。
行ない１割れが観察されないものを０１割れが多数観察
されるものを×とした。
第２表から知られるように、Ａｌ鋼（ＳＵＳ３０４）は
６０％の冷間圧延により硬さがＨｖ４５５、熱処理後の
硬さがＨマ４８６と硬度では優れているが、Ｎｉ当量値
が１３．７７と低く、冷間加工後の透磁率が非常に高い
、すなわち、 ＳＯ５３０４は冷間加工によりマルテ
ンサイト相が生成し、透磁率が上昇するため、非磁性鋼
として使用できない、またＡ２鋼（ＳＵＳ ３１６）は
６０％の冷間圧延後の透磁率が１．０１以下で非磁性で
あるものの、６０％冷間圧延後の硬さがＨマ３７６゜ま
た熱処理後の硬さが、Ｈマ４０７と低く、高強度材とし
ては不充分である。Ｃ１鋼およびＣ２鋼は５ＵＳ３０４
と同様強度レベルは高いが、冷間圧延後の透磁率は高い
、Ｃ３鋼は６０％冷間圧延を施した後の硬さが高く、ま
た透磁率も１．０１以下と非磁性を維持しているが、Ａ
（γ）値が正の値であり、溶接性が著しく悪い。
６０％の冷間圧延により硬さがＨｖ４５５、熱処理後の
硬さがＨマ４８６と硬度では優れているが、Ｎｉ当量値
が１３．７７と低く、冷間加工後の透磁率が非常に高い
、すなわち、 ＳＯ５３０４は冷間加工によりマルテ
ンサイト相が生成し、透磁率が上昇するため、非磁性鋼
として使用できない、またＡ２鋼（ＳＵＳ ３１６）は
６０％の冷間圧延後の透磁率が１．０１以下で非磁性で
あるものの、６０％冷間圧延後の硬さがＨマ３７６゜ま
た熱処理後の硬さが、Ｈマ４０７と低く、高強度材とし
ては不充分である。Ｃ１鋼およびＣ２鋼は５ＵＳ３０４
と同様強度レベルは高いが、冷間圧延後の透磁率は高い
、Ｃ３鋼は６０％冷間圧延を施した後の硬さが高く、ま
た透磁率も１．０１以下と非磁性を維持しているが、Ａ
（γ）値が正の値であり、溶接性が著しく悪い。
これらに対して、本発明鋼であるＢ１〜Ｂ６鋼 ｔはＳ
ｉ、Ｎの含有量が高く、６０％の冷間圧延後の硬さがＨ
マ４２０以上、また６０％の冷間圧延後５００℃で熱処
理を施すことにより、硬さが■マ５００以上になる。ま
た、透磁率について前記式で与えられるＮｉ当量が１９
．０以上となる様にＮｉ、ＭｎおよびＮを適量含有して
おり、６０％の冷間圧延を施した後でも、透磁率が１．
０１以下であり、非磁性についても優れたものである。
ｉ、Ｎの含有量が高く、６０％の冷間圧延後の硬さがＨ
マ４２０以上、また６０％の冷間圧延後５００℃で熱処
理を施すことにより、硬さが■マ５００以上になる。ま
た、透磁率について前記式で与えられるＮｉ当量が１９
．０以上となる様にＮｉ、ＭｎおよびＮを適量含有して
おり、６０％の冷間圧延を施した後でも、透磁率が１．
０１以下であり、非磁性についても優れたものである。
さらに前記式で与えられるＡ（γ）値が一１Ｏ１０〜Ｏ
となるように組成調整されており、溶接性も良好である
。
となるように組成調整されており、溶接性も良好である
。
〈発明の効果〉
本発明鋼は耐食性が良好で、冷間加工後および冷間加工
後熱処理を施した後の硬さに優れ、かつ冷間加工後の透
磁率が１．０１以下である充分安定した非磁性を有する
、高強度を必要とする電気および電子機器部品や装置用
の材料として極めて高い実用性を有する非磁性ステンレ
ス鋼を提供する。
後熱処理を施した後の硬さに優れ、かつ冷間加工後の透
磁率が１．０１以下である充分安定した非磁性を有する
、高強度を必要とする電気および電子機器部品や装置用
の材料として極めて高い実用性を有する非磁性ステンレ
ス鋼を提供する。
第１図は本発明０’） １７ｃｒ−１４Ｎｉ−５Ｍｎ−
ｙｓｉ−０，０５Ｃ−ｘＮ鋼（！、菫は変数）の６０％
冷間加工後の硬さとＳｉとＮの含有量の関係を示す。 第２図は同じ鋼の６０％冷間加工後５００℃で１時間熱
処理した後の硬さとＳｉ、Ｎの含有量の関係を示す。 第３図は同じく本発明にかかる１７．５Ｃｒ−１４，８
１−５Ｍｎ−５，５Ｓ＋−０，０５Ｇ−０，１５Ｎ鋼の
６０％冷間加工後の硬さに及ぼす熱処理温度（均熱時間
１時間）の影響を示す線図である。 第４図は比較鋼である１８Ｃｒ−１３Ｎｉ−１，５Ｍｎ
−ｘＳｊ−０，０５Ｇ−０，０４Ｎ鋼（冨は変数）の冷
間圧延後の透磁率に及ぼすＳｉの影響を示す線図である
。 第５図は非磁性を維持するのに必要とする最小限のＮｉ
当量と冷間圧延率の関係を示す。
ｙｓｉ−０，０５Ｃ−ｘＮ鋼（！、菫は変数）の６０％
冷間加工後の硬さとＳｉとＮの含有量の関係を示す。 第２図は同じ鋼の６０％冷間加工後５００℃で１時間熱
処理した後の硬さとＳｉ、Ｎの含有量の関係を示す。 第３図は同じく本発明にかかる１７．５Ｃｒ−１４，８
１−５Ｍｎ−５，５Ｓ＋−０，０５Ｇ−０，１５Ｎ鋼の
６０％冷間加工後の硬さに及ぼす熱処理温度（均熱時間
１時間）の影響を示す線図である。 第４図は比較鋼である１８Ｃｒ−１３Ｎｉ−１，５Ｍｎ
−ｘＳｊ−０，０５Ｇ−０，０４Ｎ鋼（冨は変数）の冷
間圧延後の透磁率に及ぼすＳｉの影響を示す線図である
。 第５図は非磁性を維持するのに必要とする最小限のＮｉ
当量と冷間圧延率の関係を示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）重量％で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：３〜６％、
Ｍｎ：３〜９％、Ｎｉ：１２〜１６％、Ｃｒ：１６〜２
２％、Ｎ：０．１〜０．２５％を含有し、残部Ｆｅなら
びに不純物からなり、次式Ａ（γ）＝Ｎｉ＋０．５Ｍｎ
＋３０（Ｃ＋Ｎ）−１．３Ｃｒ−２．６Ｓｉ＋１１．８
で定義されるＡ（γ）値が −１０．０＜Ａ（γ）＜０ を満足し、かつ、 Ｎｉ当量＝Ｎｉ＋０．６Ｍｎ＋９．６９（Ｃ＋Ｎ）＋０
．１８Ｃｒ−０．１１Ｓｉ＾２で定義されるＮｉ当量の
値が、加えられる冷間加工量に応じて、第５図に示され
る曲線Ａ−Ａより上の範囲にあるように組成調整された
ことを特徴とする溶接性の良好な高強度非磁性ステンレ
ス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60054184A JPS61213351A (ja) | 1985-03-20 | 1985-03-20 | 高強度非磁性ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60054184A JPS61213351A (ja) | 1985-03-20 | 1985-03-20 | 高強度非磁性ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61213351A true JPS61213351A (ja) | 1986-09-22 |
Family
ID=12963457
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60054184A Pending JPS61213351A (ja) | 1985-03-20 | 1985-03-20 | 高強度非磁性ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61213351A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4851059A (en) * | 1987-03-12 | 1989-07-25 | Nippon Steel Corp. | Non-magnetic high hardness austenitic stainless steel |
-
1985
- 1985-03-20 JP JP60054184A patent/JPS61213351A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4851059A (en) * | 1987-03-12 | 1989-07-25 | Nippon Steel Corp. | Non-magnetic high hardness austenitic stainless steel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0442464B2 (ja) | ||
| JP7252761B2 (ja) | 析出硬化鋼およびその製造 | |
| JPS6230860A (ja) | オ−ステナイト系快削ステンレス鋼 | |
| KR20220071807A (ko) | 고강도, 비자성 오스테나이트계 스테인리스강 및 그 제조방법 | |
| JPS61295356A (ja) | 高強度ステンレス鋼 | |
| JP7108143B2 (ja) | 高強度ステンレス鋼 | |
| JP2668113B2 (ja) | 加工性に優れた高強度非磁性ステンレス鋼材料の製造方法 | |
| JPH04272158A (ja) | 加工硬化性の少ない非磁性ステンレス鋼 | |
| JPS61213351A (ja) | 高強度非磁性ステンレス鋼 | |
| JPS6369950A (ja) | 高硬度非磁性オ−ステナイト系ステンレス鋼 | |
| JPS61213353A (ja) | ばね特性に優れた非磁性ステンレス鋼 | |
| JPS62156257A (ja) | 高強度非磁性冷延鋼板 | |
| JPS59123743A (ja) | 熱処理歪の少ない浸炭用鋼 | |
| JPS58141892A (ja) | ９Ｃｒ―２Ｍｏ鋼用溶接材料 | |
| US5951788A (en) | Superconducting high strength stainless steel magnetic component | |
| JPH04214842A (ja) | 加工性に優れた高強度ステンレス鋼 | |
| JPH05171366A (ja) | マルテンサイトステンレス鋼物体及びそれを製造する方法 | |
| JPS61207552A (ja) | 加工安定性に優れた非磁性オ−ステナイト系ステンレス鋼 | |
| JPS62230957A (ja) | 析出硬化型非磁性ステンレス鋼 | |
| JPH0657867B2 (ja) | 高強度非磁性ステンレス鋼 | |
| JPH0641624B2 (ja) | 加工硬化型非磁性ステンレス鋼 | |
| JP2024539668A (ja) | 磁気的性質が向上したフェライト系ステンレス鋼及びその製造方法 | |
| JPH0463247A (ja) | 高強度高延性ステンレス鋼 | |
| JPS61194153A (ja) | 高強度高靭性圧力容器用鋼板 | |
| JPS61136661A (ja) | 靭性の優れた厚肉マルテンサイト系ステンレス鋼 |