JPS61187997A - 有機性汚水の硝化・脱窒方法 - Google Patents
有機性汚水の硝化・脱窒方法Info
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- JPS61187997A JPS61187997A JP3000385A JP3000385A JPS61187997A JP S61187997 A JPS61187997 A JP S61187997A JP 3000385 A JP3000385 A JP 3000385A JP 3000385 A JP3000385 A JP 3000385A JP S61187997 A JPS61187997 A JP S61187997A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は完全混合型曝気槽を用いて有機性汚水の硝化・
脱窒を行なう方法に関し、詳細には曝気槽内のＤＯ制御
を適正に行なうことによってＮ除去率を高めることがで
きる様な有機性汚水の硝化・脱窒方法に関するものであ
る。
脱窒を行なう方法に関し、詳細には曝気槽内のＤＯ制御
を適正に行なうことによってＮ除去率を高めることがで
きる様な有機性汚水の硝化・脱窒方法に関するものであ
る。
〔従来の技術」
し尿や浄化槽汚泥の如きＮ成分含有有機性汚水の処理方
法の１つとして完全混合型曝気槽を用いて硝化・脱窒す
る方法がある。
法の１つとして完全混合型曝気槽を用いて硝化・脱窒す
る方法がある。
上記方法は例えば比較的深い下降流管と上昇流管を持つ
完全混合型曝気槽に有機性汚水（以下単に汚水という）
を投入し、槽外に設けた循環ポンプによって循環流を形
成しつつ、槽内汚水のり。
完全混合型曝気槽に有機性汚水（以下単に汚水という）
を投入し、槽外に設けた循環ポンプによって循環流を形
成しつつ、槽内汚水のり。
が硝化・脱窒同時進行に適した条件（ＤＯ：０．２〜１
．０１９／ｊ）となる様に槽内に空気を吹込んで硝化・
脱窒反応を進行せしめＮ成分を除去する方法である。そ
してこの方法に詔いては槽内にＤＯセンサを設置してＤ
Ｏを検出し該検出値に基づいて■ブロワ稼動台数を増減
させるか又は■ブロワ風量をＰＩＤ制御する方法がとら
れており、これによって槽内ＤＯの調整が行なわれてい
る。
．０１９／ｊ）となる様に槽内に空気を吹込んで硝化・
脱窒反応を進行せしめＮ成分を除去する方法である。そ
してこの方法に詔いては槽内にＤＯセンサを設置してＤ
Ｏを検出し該検出値に基づいて■ブロワ稼動台数を増減
させるか又は■ブロワ風量をＰＩＤ制御する方法がとら
れており、これによって槽内ＤＯの調整が行なわれてい
る。
しかるに上記ＤＯ制御に当たっては（イ）硝化・脱窒反
応がバランス良く進行することのできるり。
応がバランス良く進行することのできるり。
レベルが１η／ｊ以下と非常に低い為この様な領域では
ＤＯセンサの感度及び精度が不安定であり、誤動作を起
こし易い、＠汚水の性状や活性汚泥の状態によって上記
ＤＯレベルが変化する為標準ＤＯ（ＤＯ測定値の比較対
象となるＤＯ）を汚水々質分析値と照合しつつ変更する
必要があり、ＤＯ制御が複雑である、θ上記ＤＯレベル
では槽内への空気吹込強さく曝気強度）がそれ程毘くな
い為、ＤＯセンサに誤差を与えるガスが脱気されずに多
量に存在する等の事情があってＤＯ制御を正確に行なう
ことができなかった。その結果硝化・脱窒反応がうまく
進行せず、満足できる様な脱Ｎ率を得ることができなか
った。
ＤＯセンサの感度及び精度が不安定であり、誤動作を起
こし易い、＠汚水の性状や活性汚泥の状態によって上記
ＤＯレベルが変化する為標準ＤＯ（ＤＯ測定値の比較対
象となるＤＯ）を汚水々質分析値と照合しつつ変更する
必要があり、ＤＯ制御が複雑である、θ上記ＤＯレベル
では槽内への空気吹込強さく曝気強度）がそれ程毘くな
い為、ＤＯセンサに誤差を与えるガスが脱気されずに多
量に存在する等の事情があってＤＯ制御を正確に行なう
ことができなかった。その結果硝化・脱窒反応がうまく
進行せず、満足できる様な脱Ｎ率を得ることができなか
った。
そこで完全混合型曝気槽を用いる硝化・脱窒方法におい
ては止むを得ず嫌気時間帯と好気時間帯を設けるべく間
欠曝気を行なっているが（第４図参照）、間欠曝気では
、連続曝気に対して曝気時間当りの曝気強度が高くなる
ため、空気の俗解効率が低下し、又泡の発生量も多くな
るがこの方法では曝気停止時間がある為、また嫌気条件
と好気条件の切換え時に反応効率が低下する等の理由か
ら満足できる汚水処理能率を得ることができないという
欠点がある。
ては止むを得ず嫌気時間帯と好気時間帯を設けるべく間
欠曝気を行なっているが（第４図参照）、間欠曝気では
、連続曝気に対して曝気時間当りの曝気強度が高くなる
ため、空気の俗解効率が低下し、又泡の発生量も多くな
るがこの方法では曝気停止時間がある為、また嫌気条件
と好気条件の切換え時に反応効率が低下する等の理由か
ら満足できる汚水処理能率を得ることができないという
欠点がある。
本発明者等はこうした事態を憂慮し、汚水処理能率を低
下させることな（脱Ｎ率を向上させ得る様な方法を提供
すべく検討を重ねた。
下させることな（脱Ｎ率を向上させ得る様な方法を提供
すべく検討を重ねた。
゛即ち第４図に示される間欠曝気法においては脱Ｎ率が
かなり高いという長所がある為この長所を保持しつつ処
理効率の向上をはかろうと考え、間欠曝気では硝化反応
と脱窒反応が分けて行なわれているという点に着眼し、
このやり方を更に推し進める方向で検討した。その結果
完全混合型曝気槽内で行なわれる硝化・脱窒反応を経時
的にα）脱窒優先工程、（■）硝化・脱窒同時進行工程
、 （ＩＩＩ）硝化優先工程、（ＩＶ）硝化完了工程の
４つに機能的に区分し、各工程のＤＯを夫々適正に調整
することによって、脱Ｎ率を高レベルに保持しつつ、各
工程間のＤＯの格差を小さくして工程間の移行を円滑に
し且つ非曝気状態をなくすことによって処理能率の低下
を抑制しようとの着想を得るに至った。又上記４工程の
うちＤＯの高い（ＩＶ）硝化完了工程段階でＤＯ測測定
行なうことによってＤＯ検出精度を向上させることがで
きると考えた。
かなり高いという長所がある為この長所を保持しつつ処
理効率の向上をはかろうと考え、間欠曝気では硝化反応
と脱窒反応が分けて行なわれているという点に着眼し、
このやり方を更に推し進める方向で検討した。その結果
完全混合型曝気槽内で行なわれる硝化・脱窒反応を経時
的にα）脱窒優先工程、（■）硝化・脱窒同時進行工程
、 （ＩＩＩ）硝化優先工程、（ＩＶ）硝化完了工程の
４つに機能的に区分し、各工程のＤＯを夫々適正に調整
することによって、脱Ｎ率を高レベルに保持しつつ、各
工程間のＤＯの格差を小さくして工程間の移行を円滑に
し且つ非曝気状態をなくすことによって処理能率の低下
を抑制しようとの着想を得るに至った。又上記４工程の
うちＤＯの高い（ＩＶ）硝化完了工程段階でＤＯ測測定
行なうことによってＤＯ検出精度を向上させることがで
きると考えた。
本発明は、この様な着想を具体化すべく更に研究を重ね
た結果完成されたものであり、曝気槽内において上記（
Ｉ）〜（■）の各反応が円滑に進行する様に槽内のＤＯ
を経時的に適確番こ制御することによって処理能率を低
下させることなくＮ除去率を向上させようとするもので
ある。
た結果完成されたものであり、曝気槽内において上記（
Ｉ）〜（■）の各反応が円滑に進行する様に槽内のＤＯ
を経時的に適確番こ制御することによって処理能率を低
下させることなくＮ除去率を向上させようとするもので
ある。
〔問題点を解決するための手段Ｊ
本発明は、完全混合型曝気槽を用いて有機性汚水の硝化
・脱窒を行なうに当たり、硝化完了段階のＤＯを検出し
、該検出ＤＯと標準ＤＯとの関係より必要縁吹込空気量
を求め、該総吹込空気量を経時的に２段階以上に分配し
て後半期が多くなる様に構内へ供給する点に要旨が存在
する。
・脱窒を行なうに当たり、硝化完了段階のＤＯを検出し
、該検出ＤＯと標準ＤＯとの関係より必要縁吹込空気量
を求め、該総吹込空気量を経時的に２段階以上に分配し
て後半期が多くなる様に構内へ供給する点に要旨が存在
する。
〔作用Ｊ
ＤＯを適正に制御する為の前提条件は槽内のＤＯをより
正確に把握することであり、その為に本発明ではＤＯの
検出時期を硝化完了段階とした。即ちＤＯが低い場合に
はＤＯセン丈自体の精度及び感度が低く、しかもＤＯセ
ンサが他のガスの影響を受は易いという問題があり、こ
うした理由から本発明ではＤＯ検出時期としてＤＯが比
較的高い硝化完了段階を選定した。
正確に把握することであり、その為に本発明ではＤＯの
検出時期を硝化完了段階とした。即ちＤＯが低い場合に
はＤＯセン丈自体の精度及び感度が低く、しかもＤＯセ
ンサが他のガスの影響を受は易いという問題があり、こ
うした理由から本発明ではＤＯ検出時期としてＤＯが比
較的高い硝化完了段階を選定した。
次に硝化・脱窒反応を効率よく進める為には前述の様に
機能的に区分された各工程（１）〜（ＩＶ）におけるＤ
Ｏを夫々適正に調整する必要があるが、本発明者等の研
究によれば各工程の役割及び好適ＤＯは下記の様に異な
っていることが分かった。
機能的に区分された各工程（１）〜（ＩＶ）におけるＤ
Ｏを夫々適正に調整する必要があるが、本発明者等の研
究によれば各工程の役割及び好適ＤＯは下記の様に異な
っていることが分かった。
（Ｉ）脱窒優先工程：（１）〜（ＩＶ）の期間を１サイ
クルとすると、サイクルの 最初の期間に相当し脱窒反 応が優先的に進行する。
クルとすると、サイクルの 最初の期間に相当し脱窒反 応が優先的に進行する。
ＤＯは０．１〜ｏ、３ｗｑ／１
（ＩＩ）硝化・脱窒同時進行工程：
中間期に最も長く継続し硝
化反応と脱窒反応のいずれ
もが進行する。
ＤＯは０．２〜ｏ、ｓｍＰ／／
（ｆｆｌ）硝化優先工程：サイクルの後半にあって硝化
反応が優先的に進行する。
反応が優先的に進行する。
ＤＯは０．８〜１．２■／ｌ
（ＩＶ）硝化完了工程：サイクルの最終期蕃こあって汚
水中のＮＨ４−Ｎは全て硝 化されＮ０ｘ−Ｎのみとなる。
水中のＮＨ４−Ｎは全て硝 化されＮ０ｘ−Ｎのみとなる。
０２の消費がな（ＤＯは急
上昇している。
ＤＯは１゜５〜３．５１１９／１
又（Ｉ）〜（ＩＶ）の各工程の時間配分は、（Ｉ） ：
（ＩＩ）：（ｍ） ： （ＩＶ）＝１０〜２５％＝５
０〜７０％：１０〜２０％二１〜５％とすることが望ま
しく、特に汚水の（ＢＯＤ／Ｔ−Ｎ ）が小さいときは
（１）の比率は上記より更に多くすることが望まれる。
（ＩＩ）：（ｍ） ： （ＩＶ）＝１０〜２５％＝５
０〜７０％：１０〜２０％二１〜５％とすることが望ま
しく、特に汚水の（ＢＯＤ／Ｔ−Ｎ ）が小さいときは
（１）の比率は上記より更に多くすることが望まれる。
そこで上記好適ＤＯの経時的分布をグラフ化するとおよ
そ第１図に示す様なパターン（以下これを理想パターン
という）としてとらえることができる。一方１サイクル
のＤＯ分布を上記理想パターンと一致若しくは近似させ
る為には各工程毎の反応状態に対応させて吹込空気量を
変える必要がある。即ち（Ｉ）脱窒優先工程では吹込空
気蓋を少なく Ｌ、（ｆｆｉ）硝化優先工程及び（ＩＶ
）硝化完了工程では反対に吹込空気量を多くしなければ
ならない。
そ第１図に示す様なパターン（以下これを理想パターン
という）としてとらえることができる。一方１サイクル
のＤＯ分布を上記理想パターンと一致若しくは近似させ
る為には各工程毎の反応状態に対応させて吹込空気量を
変える必要がある。即ち（Ｉ）脱窒優先工程では吹込空
気蓋を少なく Ｌ、（ｆｆｉ）硝化優先工程及び（ＩＶ
）硝化完了工程では反対に吹込空気量を多くしなければ
ならない。
即ち本発明は前記理想パターンを形成・維持すべくサイ
クルの後半はど吹込空気量が多くなる様に吹込空気量を
調整し、且つ１サイクルに必要な総吹込空気量を制御す
ることによって硝化・脱窒反応を効率良く進行させよう
とするものである。
クルの後半はど吹込空気量が多くなる様に吹込空気量を
調整し、且つ１サイクルに必要な総吹込空気量を制御す
ることによって硝化・脱窒反応を効率良く進行させよう
とするものである。
即ち各工程における標準ＤＯは理想パターンから夫々決
定し得るので本来なら各工程のＤＯを夫々検出し該検出
値に基づいて吹込空気量を増減させればよいが、（１）
〜（ＩＩ）の各工程のＤＯは低値である為ＤＯの正確な
検出は困難である。しかるに各工程毎の標準ＤＯ同士の
相対比はほぼ決まっているので夫々の工程に必要な吹込
空気蓋の比率も相関的にほぼ一定とみなすことができる
。即ち１サイクルを通じて必要な総吹込空気量を考える
と、これの分配比が一定であると考えることができる。
定し得るので本来なら各工程のＤＯを夫々検出し該検出
値に基づいて吹込空気量を増減させればよいが、（１）
〜（ＩＩ）の各工程のＤＯは低値である為ＤＯの正確な
検出は困難である。しかるに各工程毎の標準ＤＯ同士の
相対比はほぼ決まっているので夫々の工程に必要な吹込
空気蓋の比率も相関的にほぼ一定とみなすことができる
。即ち１サイクルを通じて必要な総吹込空気量を考える
と、これの分配比が一定であると考えることができる。
従ってＤＯが高くなっている硝化完了工程ｌこおいて検
出した値と当該検出時期の標準ＤＯとの違いを知り、分
配比を勘案しつつ両者の関係から当該サイクルの総吹込
空気量の過不足を知ることができる。ところで上記汚水
処理においては酸素供給速度の変化に対して活性汚泥は
酸素消費ポテンシャルが非常に高く酸素供給の変化に容
易に追随出来るため、ＤＯに対する応答が非常に小さく
短時間吹込空気レベルを変えて吹込みを行なっても汚水
のＤＯは殆んど変わらないという事情があるが、本発明
においては上記過不足から次サイクルに必要な総吹込空
気量を求め、これを前記分配比に応じて、しかも各１程
内では均等となる様に分配するので各工程の吹込空気量
が安定的に増減し各期間のＤＯを安定的に制御すること
ができる。これ番こよって各期間のＤＯを理想パターン
に近づけることかでき、その結果Ｎ除去率を高めること
ができる。
出した値と当該検出時期の標準ＤＯとの違いを知り、分
配比を勘案しつつ両者の関係から当該サイクルの総吹込
空気量の過不足を知ることができる。ところで上記汚水
処理においては酸素供給速度の変化に対して活性汚泥は
酸素消費ポテンシャルが非常に高く酸素供給の変化に容
易に追随出来るため、ＤＯに対する応答が非常に小さく
短時間吹込空気レベルを変えて吹込みを行なっても汚水
のＤＯは殆んど変わらないという事情があるが、本発明
においては上記過不足から次サイクルに必要な総吹込空
気量を求め、これを前記分配比に応じて、しかも各１程
内では均等となる様に分配するので各工程の吹込空気量
が安定的に増減し各期間のＤＯを安定的に制御すること
ができる。これ番こよって各期間のＤＯを理想パターン
に近づけることかでき、その結果Ｎ除去率を高めること
ができる。
以下本発明を更に詳細に説明する。
本発明において（Ｉ）から（■）までの１サイクルの時
間は２〜８時間とすることが望ましく、この時間が短か
すぎると各期間が安定しないうちに次の期間の吹込空気
レベルに切換ってしまう為に４つの工程を明確ｉζ峻別
形成することが困難になる。
間は２〜８時間とすることが望ましく、この時間が短か
すぎると各期間が安定しないうちに次の期間の吹込空気
レベルに切換ってしまう為に４つの工程を明確ｉζ峻別
形成することが困難になる。
一方上記時間が長すぎる場合にはＤＯ検出による総吹込
空気量レベルの切換回数が少なくなる為１つのサイクル
内で水質が大きく変化してもこれを補正できないまま運
転が継続され水質を適正Ｇこコントロールできなくなる
。
空気量レベルの切換回数が少なくなる為１つのサイクル
内で水質が大きく変化してもこれを補正できないまま運
転が継続され水質を適正Ｇこコントロールできなくなる
。
又ＤＯの検出は硝化完了段階のＤＯ安定期に、しかもあ
る程度の時間をかけて行なうことが望ましく、例えばｌ
サイクルの終了前５〜１０分から終了までのＤＯを測定
することが望まれる。
る程度の時間をかけて行なうことが望ましく、例えばｌ
サイクルの終了前５〜１０分から終了までのＤＯを測定
することが望まれる。
そして該測定ＤＯから次サイクルの必要縁吹込空気量を
算出するに当たっては例えば（〜式に従って演算を行な
う。
算出するに当たっては例えば（〜式に従って演算を行な
う。
Ｆｎ：現サイクルの総吹込空気輩
Ｆｎ＋□；欠サイクルの総吹込空気量
Ｃ５；飽和ＤＯ（η／１）
ＤＯ：ＤＯ測定値
ＤＯ＊；ＤＯ標準値
ｍ ；係数
λ ；測定開始時刻
ｂ ；測定終了時刻
即ち（Ａ１式において、Ｃ３とＤＯの差を求めてこれを
３からｂまでの測定時間について積分した値を、Ｃ３と
ＤＯ＊の差を求めて同じく１からｂまでの測定時間積分
した値で徐し、得られた値のｍ乗根を算出してこれにＦ
ｎを乗ずればＦｎ ＋ １を求めることができる。
３からｂまでの測定時間について積分した値を、Ｃ３と
ＤＯ＊の差を求めて同じく１からｂまでの測定時間積分
した値で徐し、得られた値のｍ乗根を算出してこれにＦ
ｎを乗ずればＦｎ ＋ １を求めることができる。
こうして得た次サイクルの必要縁吹込空気量Ｆｎ＋１を
、現サイクルと同等の比率で（Ｉ）〜（ＩＶ）の各工程
に分配すればよい。尚分配に当たっては後半期の供給量
が多くなる様に（詳細には各期間の時間配分を勘案した
曝気強度か強くなる様に）する必要があるが、より好ま
しくは（ＩＶ）の曝気強度≧（ＩＩＩ）の曝気強度≧（
ＩＩ）の曝気強度≧（１）の曝気強度とすることが望ま
れる。
、現サイクルと同等の比率で（Ｉ）〜（ＩＶ）の各工程
に分配すればよい。尚分配に当たっては後半期の供給量
が多くなる様に（詳細には各期間の時間配分を勘案した
曝気強度か強くなる様に）する必要があるが、より好ま
しくは（ＩＶ）の曝気強度≧（ＩＩＩ）の曝気強度≧（
ＩＩ）の曝気強度≧（１）の曝気強度とすることが望ま
れる。
実施例１
第２図は本発明方法を実施する為の完全混合型曝気装置
の一例を示すフロー説明図で、装置Ａは曝気槽１（底部
を開口した下降流管６を槽内に挿設している）、脱窒槽
２、再曝気槽３、沈殿槽４等から構成されている。汚水
りの硝化・脱窒処理を行なうに当たっては、曝気槽１内
に汚水り及び種汚泥Ｓを投入しておき、循環ポンプＰに
よって引抜いた汚水りを循環流路５を経て下降流管６か
ら槽内へ還流する。次いで汚水は下降流管６内を矢印の
如く降下して下端部に至り、ここで方向転換し曝気槽１
と下降流管６に挾まれる流路を上昇して槽上部へ至った
後溢流堰７を越えて再循環に付される。一方循環流路５
には空気吹込配管８が接続され、且つ曝気槽１上部の汚
水中にはＤＯセンサ９が浸漬されており、本発明制御方
法に従って汚水りへの空気吹込が行なわれる（制御方式
は第３図参照、後述）。尚１０はコントローラ、１１は
電動弁を示す。こうした処理の施された汚水は脱窒槽２
次いで再曝気槽３において後処理され、沈殿槽４におい
て汚泥Ｓｏから分離された処理水りは系外へ放流される
。汚泥Ｓｏの一部は種汚泥Ｓとして返送され、残部は余
剰汚泥Ｓ１として処理される。
の一例を示すフロー説明図で、装置Ａは曝気槽１（底部
を開口した下降流管６を槽内に挿設している）、脱窒槽
２、再曝気槽３、沈殿槽４等から構成されている。汚水
りの硝化・脱窒処理を行なうに当たっては、曝気槽１内
に汚水り及び種汚泥Ｓを投入しておき、循環ポンプＰに
よって引抜いた汚水りを循環流路５を経て下降流管６か
ら槽内へ還流する。次いで汚水は下降流管６内を矢印の
如く降下して下端部に至り、ここで方向転換し曝気槽１
と下降流管６に挾まれる流路を上昇して槽上部へ至った
後溢流堰７を越えて再循環に付される。一方循環流路５
には空気吹込配管８が接続され、且つ曝気槽１上部の汚
水中にはＤＯセンサ９が浸漬されており、本発明制御方
法に従って汚水りへの空気吹込が行なわれる（制御方式
は第３図参照、後述）。尚１０はコントローラ、１１は
電動弁を示す。こうした処理の施された汚水は脱窒槽２
次いで再曝気槽３において後処理され、沈殿槽４におい
て汚泥Ｓｏから分離された処理水りは系外へ放流される
。汚泥Ｓｏの一部は種汚泥Ｓとして返送され、残部は余
剰汚泥Ｓ１として処理される。
第３図は空気吹込量制御装置の一例を示す模式図で、汚
水循環流路５へ至る空気供給管８に電動弁１１及び差圧
発振器１２を介設している。そしてＤＯセンサ９によっ
て検出したデータをコントローラ１０に投入して求めた
次サイクルの必要縁吹込空気量を、（Ｉ）〜（ＩＶ）の
各工程毎に分配して当該工程の必要空気量を設定し、こ
れに応じて電動弁１１の開度を調整し汚水循環流路５へ
空気を供給する。更に空気供給管８を流れる空気量を差
圧発振器１２で検出して設定空気量の微調整を行なう。
水循環流路５へ至る空気供給管８に電動弁１１及び差圧
発振器１２を介設している。そしてＤＯセンサ９によっ
て検出したデータをコントローラ１０に投入して求めた
次サイクルの必要縁吹込空気量を、（Ｉ）〜（ＩＶ）の
各工程毎に分配して当該工程の必要空気量を設定し、こ
れに応じて電動弁１１の開度を調整し汚水循環流路５へ
空気を供給する。更に空気供給管８を流れる空気量を差
圧発振器１２で検出して設定空気量の微調整を行なう。
尚必要によりコントローラによって汚水投入量の制御を
行なってもよい。
行なってもよい。
上記実施例方法に準じて、下記処理条件下に汚水処理を
行なったところ第１表に示す水質の処理水が得られた。
行なったところ第１表に示す水質の処理水が得られた。
尚第１図に示す曝気装置Ａにおいて間欠曝気を行なった
場合（比較例）の結果を第１表に併記した。
場合（比較例）の結果を第１表に併記した。
処理条件
ＤＯ測測定現サイクル終了５分前（硝化完了段階）から
終了までの５分間の間に行 なった。
終了までの５分間の間に行 なった。
（１）−（ＩＶ）の時間配分
（１） ： （ＩＩ） ： （ｆｆｌ） ： （ＩＶ）
＝ ４５ ： ９０ ： ４０： ５ し尿処理饅；４０に／／日 返送汚泥量：１４０−／日 汚水循環蓋： ３０ゴ／分 曝気槽内汚水容量：２００ぜ、深さ１０ｍ第１表 ＊ ８１７１ 第１表に示す様に、本発明方法によればＮＨ４−Ｎ及び
Ｎ０ｘ−Ｎを大幅に低減することができ、且つ所要空気
量を節約することができた。
＝ ４５ ： ９０ ： ４０： ５ し尿処理饅；４０に／／日 返送汚泥量：１４０−／日 汚水循環蓋： ３０ゴ／分 曝気槽内汚水容量：２００ぜ、深さ１０ｍ第１表 ＊ ８１７１ 第１表に示す様に、本発明方法によればＮＨ４−Ｎ及び
Ｎ０ｘ−Ｎを大幅に低減することができ、且つ所要空気
量を節約することができた。
向上記実施例方法において曝気槽内の汚水滞留時間は５
〜１０分程度程度り汚水は完全混合され均質状態にある
。又下降流管内の汚水滞留時間は５〜１０秒と短く、下
降流管は実質的に空気供給管となっている。
〜１０分程度程度り汚水は完全混合され均質状態にある
。又下降流管内の汚水滞留時間は５〜１０秒と短く、下
降流管は実質的に空気供給管となっている。
〔発明の効果」
本発明は以上の様に構成されており、硝化完了段階で検
出したＤＯ値に基づいて次サイクルの必要縁吹込空気量
を求め、該総吹込空気量を経時的に２段階以上に分配し
て槽内へ供給するので、（１）〜（■）のいずれの期間
においても適正な空気吹込みを行なうことができ、理想
パターンと同等若しくは近似したＤＯ分布を形成するこ
とができる。
出したＤＯ値に基づいて次サイクルの必要縁吹込空気量
を求め、該総吹込空気量を経時的に２段階以上に分配し
て槽内へ供給するので、（１）〜（■）のいずれの期間
においても適正な空気吹込みを行なうことができ、理想
パターンと同等若しくは近似したＤＯ分布を形成するこ
とができる。
その結果Ｎ除去率を飛躍的に高めることができる。
第１図は理想パターンにおけるＤＯ変化並びに各工程毎
の吹込空気量を示すグラフ、第２図は本発明方法を実施
する為の曝気装置の一例を示すフロー説明図、第３図は
吹込空気量制御方式の一例を示す模式図、９ｇ４図は間
欠曝気方式におけるＤＯ変化並び吹込空気量の変化を示
すグラフである。 １：曝気槽 ６：下降流管 ７：溢流堰 ８：空気導入管 ９ ： ＤＯセンサ １０： コントローラ１１：電
動弁
の吹込空気量を示すグラフ、第２図は本発明方法を実施
する為の曝気装置の一例を示すフロー説明図、第３図は
吹込空気量制御方式の一例を示す模式図、９ｇ４図は間
欠曝気方式におけるＤＯ変化並び吹込空気量の変化を示
すグラフである。 １：曝気槽 ６：下降流管 ７：溢流堰 ８：空気導入管 ９ ： ＤＯセンサ １０： コントローラ１１：電
動弁
Claims (1)
- 完全混合型曝気槽を用いて有機性汚水の硝化・脱窒を行
なうに当たり、硝化完了段階のＤＯを検出し、該検出Ｄ
Ｏと標準ＤＯとの関係より次の硝化・脱窒サイクルに必
要な総吹込空気量を求め、該総吹込空気量を経時的に２
段階以上に分配して後半期が多くなる様に槽内へ供給す
ることを特徴とする有機性汚水の硝化・脱窒方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3000385A JPS61187997A (ja) | 1985-02-18 | 1985-02-18 | 有機性汚水の硝化・脱窒方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3000385A JPS61187997A (ja) | 1985-02-18 | 1985-02-18 | 有機性汚水の硝化・脱窒方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61187997A true JPS61187997A (ja) | 1986-08-21 |
| JPH027720B2 JPH027720B2 (ja) | 1990-02-20 |
Family
ID=12291722
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3000385A Granted JPS61187997A (ja) | 1985-02-18 | 1985-02-18 | 有機性汚水の硝化・脱窒方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61187997A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0418992A (ja) * | 1990-05-14 | 1992-01-23 | Mitsubishi Kakoki Kaisha Ltd | し尿系汚水の処理方法 |
-
1985
- 1985-02-18 JP JP3000385A patent/JPS61187997A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0418992A (ja) * | 1990-05-14 | 1992-01-23 | Mitsubishi Kakoki Kaisha Ltd | し尿系汚水の処理方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH027720B2 (ja) | 1990-02-20 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |