JPS61179836A - 高強度を有する高耐食オ−ステナイト鋼 - Google Patents
高強度を有する高耐食オ−ステナイト鋼Info
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- JPS61179836A JPS61179836A JP245885A JP245885A JPS61179836A JP S61179836 A JPS61179836 A JP S61179836A JP 245885 A JP245885 A JP 245885A JP 245885 A JP245885 A JP 245885A JP S61179836 A JPS61179836 A JP S61179836A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
この発明は、優れた耐食性を有することはもちろんのこ
と、極めて良好な高温強度をも兼ね備えており、高温環
境下で使用されるボイラや化学プラント機器類：二適用
して漫れた性能を発揮するオーステナイト鋼（＝関する
ものである。
と、極めて良好な高温強度をも兼ね備えており、高温環
境下で使用されるボイラや化学プラント機器類：二適用
して漫れた性能を発揮するオーステナイト鋼（＝関する
ものである。
〈従来技術とその問題点〉
一般に、各種ボイラ設備や化学プラント様器類等、高温
項境下で使用される装置の素材は、高温強度、耐食性、
溶接性など様々な特性が重視されるものであるが、従来
、これらの費求特性を比較的満足する上、価格面でもそ
れほどの不利を招くことがない１８−８タイプのオース
テナイト系ステンレス鋼がこの種の用途に広く使用され
てきた。
項境下で使用される装置の素材は、高温強度、耐食性、
溶接性など様々な特性が重視されるものであるが、従来
、これらの費求特性を比較的満足する上、価格面でもそ
れほどの不利を招くことがない１８−８タイプのオース
テナイト系ステンレス鋼がこの種の用途に広く使用され
てきた。
ところが、近年、前記高温設備の効率向上が推進される
ようになったこともあって材料の使用条件は苛酷化の度
合を益々増してきており、従って要求される材料性能も
次第に高度化してきたことから、上記現用の１８−８オ
ーステナイト系ステンレス鋼では高温強度及び耐食性を
も含めてこれらの要求に十分な対処ができなくなってき
ているのが現状である。
ようになったこともあって材料の使用条件は苛酷化の度
合を益々増してきており、従って要求される材料性能も
次第に高度化してきたことから、上記現用の１８−８オ
ーステナイト系ステンレス鋼では高温強度及び耐食性を
も含めてこれらの要求に十分な対処ができなくなってき
ているのが現状である。
もつとも、ステンレス鋼の耐食性改善にＣｒ含有量の増
加が有効であることは一般的事項として知られてはいる
が、高Ｃｒ含有鋼として知られる５ＵＳ３１０Ｓ鋼を指
摘するまでもなく、Ｃｒ含有量を増加したとしても高温
強度向上効果の方は望むべくもないばかりか、むしろ悪
影響の方が目（二付く場合すらあると言う問題があった
。
加が有効であることは一般的事項として知られてはいる
が、高Ｃｒ含有鋼として知られる５ＵＳ３１０Ｓ鋼を指
摘するまでもなく、Ｃｒ含有量を増加したとしても高温
強度向上効果の方は望むべくもないばかりか、むしろ悪
影響の方が目（二付く場合すらあると言う問題があった
。
く問題点を解決するための手段〉
この発明は、高温用機器類の素材として一般的であった
１８−８オーヌテナイト系ステンレス鋼を凌駕する耐食
性と高温強度を備え、使用積項が更に苛酷化しつつある
高温設備類（二も十分に対処し得る鋼材を提供すべく、
特にＣｒ含有量が２０％以上の高Ｃｒオーステナイト鋼
の優れた耐食性に看目し、そのクリープ破断強度の飛躍
的改善な目積して行われた本発明者等の研究によってな
されたものであり、その特徴とするところは。
１８−８オーヌテナイト系ステンレス鋼を凌駕する耐食
性と高温強度を備え、使用積項が更に苛酷化しつつある
高温設備類（二も十分に対処し得る鋼材を提供すべく、
特にＣｒ含有量が２０％以上の高Ｃｒオーステナイト鋼
の優れた耐食性に看目し、そのクリープ破断強度の飛躍
的改善な目積して行われた本発明者等の研究によってな
されたものであり、その特徴とするところは。
オーステナイト鋼を、
Ｃ：０．１５％以下（以降、成分割合を示す％は重量％
とする）。
とする）。
ｓｔ：ｔ、ｏ＊以下、 Ｍｎ：１０％以下、Ｃｒ：
２０〜３０％、 Ｎｉ：３０〜５５％Ｍｇ及びＣａの
うちの１種以上： ０．００１０〜０．０５００４Ｊｆ を含有するとともに、 Ｔｉ：０．３超へ３．０％。
２０〜３０％、 Ｎｉ：３０〜５５％Ｍｇ及びＣａの
うちの１種以上： ０．００１０〜０．０５００４Ｊｆ を含有するとともに、 Ｔｉ：０．３超へ３．０％。
Ｎｂ：ｉ＠へ５％。
ＡＪ：０．３〜３．０％
のうちの１種以上を含み、更に必要によりＢ：０．００
１〜０．０１０ｇ６゜ Ｚｒ： ０．００５〜０．２００ＬＭ。
１〜０．０１０ｇ６゜ Ｚｒ： ０．００５〜０．２００ＬＭ。
Ｍｏ ： ０．５ Ｓ６．０％。
Ｗ：１−１２％
のうちの１種以上〔但し、ＭＯとＷを複合添加する場合
にはＭ６ベ％）＋イＷ （９６） −０，５−６（％）
とする〕をも含み。
にはＭ６ベ％）＋イＷ （９６） −０，５−６（％）
とする〕をも含み。
Ｆｅ及び不可避的不純物：残り
から成り、しかも不純物中のＰ及びＳの含有量が。
特に
Ｐ：０．０２０％以下。
Ｓ：０．０１０％以下
であって
Ｐ （９６） ＋８ （％）＜０．０２（％）を満足す
る成分組成で構成することによって、高耐食性はもちろ
んのこと、浸れた高温強度をも兼備せしめた点にある。
る成分組成で構成することによって、高耐食性はもちろ
んのこと、浸れた高温強度をも兼備せしめた点にある。
以下、本発明のオーステナイト鋼において各化学成分の
含有割合を上記の如くに数値限定した理由を説明する。
含有割合を上記の如くに数値限定した理由を説明する。
（ａ） Ｃ
Ｃは耐熱鋼として必要な引張強さ並びにクリープ強度を
確保するのに有効な成分であるが、その含有量が０．１
５ 優を越えると延性低下を招く上。
確保するのに有効な成分であるが、その含有量が０．１
５ 優を越えると延性低下を招く上。
溶体化状態での未固溶炭化物量も増加して機械的性質に
悪影響が及ぶようになることから、Ｃ含有量はｏ、ｔｓ
ｇ６以下と定めた。
悪影響が及ぶようになることから、Ｃ含有量はｏ、ｔｓ
ｇ６以下と定めた。
（ｂ） ８１
Ｓｉ成分は鋼の脱酸剤として有効な元素であるが。
その含有量が１．０％を越えると溶接性や組織安定性の
悪化が顕著になることから、Ｓｉ含有量は１．０％以下
と定めた。
悪化が顕著になることから、Ｓｉ含有量は１．０％以下
と定めた。
なお、特に組織安定性の面からすればＳｌ含有量を低目
に調整するのが望ましい。
に調整するのが望ましい。
（ｃｌ Ｍｎ
Ｍｎ成分は鋼の脱酸作用や加工性改善作用を有する元素
であるが、１０％を越えて多量に含有させると耐熱特性
の劣化を招くようになることから、勘合有量は１０％以
下と定めた。
であるが、１０％を越えて多量に含有させると耐熱特性
の劣化を招くようになることから、勘合有量は１０％以
下と定めた。
（ｄ） Ｃｒ
Ｃｒ成分は、鋼の耐酸化性、耐水蒸気酸化性或いは耐高
温腐食特性等の耐食性改善に優れた作用を発揮する元素
であるが、その含有量が２０９５未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方、３０９ｓを越えてＣｒを含
有させると加工性の劣化や組織の不安定化を招くように
なることから、Ｃｒ含有量は２０へ３０％と定めた。
温腐食特性等の耐食性改善に優れた作用を発揮する元素
であるが、その含有量が２０９５未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方、３０９ｓを越えてＣｒを含
有させると加工性の劣化や組織の不安定化を招くように
なることから、Ｃｒ含有量は２０へ３０％と定めた。
（ｅ） Ｎｉ
Ｎｉは安定なオーステナイト組織を得るための必須成分
であり、その含有量はＣｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｔｉ＋Ｎｂ等の
添加量によって決められるものであるが、本発明の成分
組成鋼ではＮｉ含有量が３０９６を王道るとオーステナ
イト組織の確保が不安定となり、一方５５％を越えてＮ
ｉを含有させることは経済的不利を招くことから、Ｎｌ
含有量は３０〜５５９６と定めた。
であり、その含有量はＣｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｔｉ＋Ｎｂ等の
添加量によって決められるものであるが、本発明の成分
組成鋼ではＮｉ含有量が３０９６を王道るとオーステナ
イト組織の確保が不安定となり、一方５５％を越えてＮ
ｉを含有させることは経済的不利を招くことから、Ｎｌ
含有量は３０〜５５９６と定めた。
（ｆｌ Ｍｇ、及びＣａ
これらの成分は、いずれも、鋼の脱酸作用や加工性改善
作用を有しているはか、クリープ破断強度改善にも有効
な元素であるので１種以上の添加を必要とするが、（特
（二、本発明のよう（二脱酸元素としてのＭＩｔを制限
する場合には重要な元素である）、その含有量が合計で
０．００１０ｉ未満では前記作用（二所望の効果を得る
ことができず、他方。
作用を有しているはか、クリープ破断強度改善にも有効
な元素であるので１種以上の添加を必要とするが、（特
（二、本発明のよう（二脱酸元素としてのＭＩｔを制限
する場合には重要な元素である）、その含有量が合計で
０．００１０ｉ未満では前記作用（二所望の効果を得る
ことができず、他方。
これらの含有量がｏ、ｏｓｏｏ９４を越えた場合には。
逆に加工性を劣化させる傾向がふられることから。
禽又はＣａの含有量を合計で０．００１０〜０．０５０
０％と定めた。
０％と定めた。
（ｇｌ Ｔｉ、Ｎｂ、及びＭ
これらの成分には、Ｎｌ ３ＡＪ、 Ｎｉ ３Ｔｉ ｐ
Ｎｉ ３Ｎｂ等の金属間化合物の微細分散析出を通じ
て鋼を強化する作用があるので１種以上の添加が必須で
あるが、Ｔｉ含有量が０．３％以下、 Ｎｂ含有量が１
９１以下、セしてＭ含有量が０．３％未満の場合書＝は
前記作用：二所望の効果が得られず、一方、Ｔｉ含有量
が３．０％を、Ｎｂ含有量が５％、モしてＭ含有量が３
．０９５をそれぞれ越えると鋼の加工性劣化が目立つよ
うになってくることから、Ｔｉ含有量は０．３〜３．０
９６、運台有量は１超へ５％１Ｍ含有量は０．３〜３．
０％とそれぞれ定めた。
Ｎｉ ３Ｎｂ等の金属間化合物の微細分散析出を通じ
て鋼を強化する作用があるので１種以上の添加が必須で
あるが、Ｔｉ含有量が０．３％以下、 Ｎｂ含有量が１
９１以下、セしてＭ含有量が０．３％未満の場合書＝は
前記作用：二所望の効果が得られず、一方、Ｔｉ含有量
が３．０％を、Ｎｂ含有量が５％、モしてＭ含有量が３
．０９５をそれぞれ越えると鋼の加工性劣化が目立つよ
うになってくることから、Ｔｉ含有量は０．３〜３．０
９６、運台有量は１超へ５％１Ｍ含有量は０．３〜３．
０％とそれぞれ定めた。
（ｈ）Ｂ、及びＺｒ
これらの成分には、結晶粒界を強化して鋼の高温強度を
改善する作用があるので、高温強度をより一層向土させ
る必要がある場合；ユ１穐以上添加される元素であるが
、Ｓ含有量が０．００１９６未満、或いはＺｒ含有量が
ｏ、 ｏ ｏ ｓ ９５未満では前記作用に所望の効果
が得られず、一方、０．０１０％を越えてＢを含有させ
たり、０．２００４を越えてＺｒを含有させたりすると
溶接性の劣化を招くことから、Ｓ含有量は０．００１
ＳＯ，（）１０１．Ｚｒ含有量は０．００５−０．２０
０９６とそれぞれ定めた、（ｉｌ ＭＯ，及びＷ これらの成分にも鋼の高温強度を効果的に改善する作用
があるので、高温強度の更なる向上が望まれる場合に必
要により１種以上添加される元素であるが、単独添加の
場合にＭＯ含有量が０．５％を王道るかＷ含有量が１９
１ｉを王道ると、そして複合添加の場合に［ＭＱ（％）
十イＷ（％）〕量が０．５（％）を王道ると前記作用（
二所望の効果が得られず、一方、単独添加の場合にＭＯ
含有量が６．０９６を上期るかＷ含有量が１２％を上期
ると、そして複合添加の場合に［ＭＯ＜９６）＋イＷ（
＊）］童が６（弱を上期ると加工性や組織安定性の劣化
を招くようになることから、ＭＯ含有量は０．５〜６．
０％、Ｗ含有量は１〜１２９５〔但し、画成分の複合添
加の場合にはＭＯ（ｍ） ＋、３’％Ｖ（＊） ＝ ０
．５〜６（％）とする〕とそれぞれ定めた、？ （ｊ） Ｐ ｓ及びＳ Ｐ及びＳは鋼中へ不可避的に混入する不純物であるが（
一般鋼におけるＰ及びＳレベルは、それぞれ０．０２５
％前後及び０．００５へ０．０１５％程度である）、Ｐ
＆有量が０．０２０％を、モしてＳ含有量がｏ、ｏｉｏ
＊を越えるか、或いはこれらの総合有量が０．０５優を
越えるかした場合には６５０〜７５０℃での高温長時間
側クリープ破断強度の低下を招くことから、Ｐ含有量を
０．０２０％以下。
改善する作用があるので、高温強度をより一層向土させ
る必要がある場合；ユ１穐以上添加される元素であるが
、Ｓ含有量が０．００１９６未満、或いはＺｒ含有量が
ｏ、 ｏ ｏ ｓ ９５未満では前記作用に所望の効果
が得られず、一方、０．０１０％を越えてＢを含有させ
たり、０．２００４を越えてＺｒを含有させたりすると
溶接性の劣化を招くことから、Ｓ含有量は０．００１
ＳＯ，（）１０１．Ｚｒ含有量は０．００５−０．２０
０９６とそれぞれ定めた、（ｉｌ ＭＯ，及びＷ これらの成分にも鋼の高温強度を効果的に改善する作用
があるので、高温強度の更なる向上が望まれる場合に必
要により１種以上添加される元素であるが、単独添加の
場合にＭＯ含有量が０．５％を王道るかＷ含有量が１９
１ｉを王道ると、そして複合添加の場合に［ＭＱ（％）
十イＷ（％）〕量が０．５（％）を王道ると前記作用（
二所望の効果が得られず、一方、単独添加の場合にＭＯ
含有量が６．０９６を上期るかＷ含有量が１２％を上期
ると、そして複合添加の場合に［ＭＯ＜９６）＋イＷ（
＊）］童が６（弱を上期ると加工性や組織安定性の劣化
を招くようになることから、ＭＯ含有量は０．５〜６．
０％、Ｗ含有量は１〜１２９５〔但し、画成分の複合添
加の場合にはＭＯ（ｍ） ＋、３’％Ｖ（＊） ＝ ０
．５〜６（％）とする〕とそれぞれ定めた、？ （ｊ） Ｐ ｓ及びＳ Ｐ及びＳは鋼中へ不可避的に混入する不純物であるが（
一般鋼におけるＰ及びＳレベルは、それぞれ０．０２５
％前後及び０．００５へ０．０１５％程度である）、Ｐ
＆有量が０．０２０％を、モしてＳ含有量がｏ、ｏｉｏ
＊を越えるか、或いはこれらの総合有量が０．０５優を
越えるかした場合には６５０〜７５０℃での高温長時間
側クリープ破断強度の低下を招くことから、Ｐ含有量を
０．０２０％以下。
Ｓ含有量を０．０１０％以下、そしてその総量が式２式
％） を満足することとそれぞれ定めた。
％） を満足することとそれぞれ定めた。
なお、本発明鋼の如き高Ｃｒ高合金成分系の鋼では、上
記のようにＰ及びＳ含有量を制限することハ溶接性の点
からも好ましいことである。
記のようにＰ及びＳ含有量を制限することハ溶接性の点
からも好ましいことである。
また、Ｐ及びＳの総合有量は、できれば０．０１５％未
満：二抑えるのが望ましい。
満：二抑えるのが望ましい。
次いで、この発明を実施例によって具体的Ｃ二説明する
。
。
〈実施例〉
まず、常法通りの真空溶製、鍛造及び冷間圧延によって
第１表に示される如き化学成分組成の本発明鋼材１〜２
４並びに比較鋼材Ａ−３を得た後。
第１表に示される如き化学成分組成の本発明鋼材１〜２
４並びに比較鋼材Ａ−３を得た後。
これらに固溶化処理（処理温度：１２００℃）を施し、
クリープ破断試験：：供した、 クリープ破断試験は、各供試材：：ついて７００℃及び
７５０℃の２温度で実施されたが、このようにして求め
られた各温度における１ ０’ｈｒ及び１０’ｈｒでの
クリープ破断強度を第２表に示す。
クリープ破断試験：：供した、 クリープ破断試験は、各供試材：：ついて７００℃及び
７５０℃の２温度で実施されたが、このようにして求め
られた各温度における１ ０’ｈｒ及び１０’ｈｒでの
クリープ破断強度を第２表に示す。
なお、第１図は、８２表の結果を整理して作成したとこ
ろの、［Ｐ（＊）＋８（％）］の値がクリープ破断強度
（二及ぼす影響を示すグラフであり、グラフ中の番号及
びアルファベットは第１表における鋼種を示している。
ろの、［Ｐ（＊）＋８（％）］の値がクリープ破断強度
（二及ぼす影響を示すグラフであり、グラフ中の番号及
びアルファベットは第１表における鋼種を示している。
また、第２図は、同じ＜Ｉ！２表の結果を整理して作成
したところの、類似成分組成を有する本発明鋼と比較鋼
とについてクリープ破断強度を比較したグラフである、 これらの結果からも明らかなよう：二、本発明鋼１〜２
４はいずれも、１８−８オーステナイト系ステンレス鋼
（ＳＵＳ３０４Ｈ，５ＵＳ３１６Ｈ。
したところの、類似成分組成を有する本発明鋼と比較鋼
とについてクリープ破断強度を比較したグラフである、 これらの結果からも明らかなよう：二、本発明鋼１〜２
４はいずれも、１８−８オーステナイト系ステンレス鋼
（ＳＵＳ３０４Ｈ，５ＵＳ３１６Ｈ。
５ＵＳ３２１Ｈ，５ＵＳ３４７Ｈ）及び２５Ｃｒ−２Ｏ
Ｎｉ系ステンレス鋼（ＳＵＳ３１０Ｓ）の中で最もクリ
ープ破断強度の高い５ＵＳ３１６Ｈよりも高い強度レベ
ルを示すことがわかる。
Ｎｉ系ステンレス鋼（ＳＵＳ３１０Ｓ）の中で最もクリ
ープ破断強度の高い５ＵＳ３１６Ｈよりも高い強度レベ
ルを示すことがわかる。
更に、第１図からは次のことが明らかである。
即ち、７００℃での１０３ｈｒ破断強度は、成分系（二
左右されることなく、しかも本発明鋼と比軟鋼との間に
も格別な有意差は認められない。しかし。
左右されることなく、しかも本発明鋼と比軟鋼との間に
も格別な有意差は認められない。しかし。
７００℃でのｌ Ｑ’ｈｒ破断強度、及び７５０℃での
１０３ｈｒ破断強度、１０’ｈｒ破断強度についてみる
と本発明鋼と比較鋼との間に明らかな有意差が誌められ
、ＣＰ（％） ＋ Ｓ （９６） ”］の値が０．０２
以上の比較鋼では、その値が０．０２未満の本発明鋼に
比較して破断強度低下の著しいことがわかる。
１０３ｈｒ破断強度、１０’ｈｒ破断強度についてみる
と本発明鋼と比較鋼との間に明らかな有意差が誌められ
、ＣＰ（％） ＋ Ｓ （９６） ”］の値が０．０２
以上の比較鋼では、その値が０．０２未満の本発明鋼に
比較して破断強度低下の著しいことがわかる。
そして、このような傾向は、第２図でとりあげた他の成
分系についても同様であることや１本発明鋼はＣｒ含有
量が高いことから、１８−８オーステナイト系ステンレ
ス鋼に比して極めて優れた耐食性を示すことも確認され
た。
分系についても同様であることや１本発明鋼はＣｒ含有
量が高いことから、１８−８オーステナイト系ステンレ
ス鋼に比して極めて優れた耐食性を示すことも確認され
た。
このように、 Ｃｒ含有量が２０〜３０９６の高耐食オ
ーステナイト鋼（二おいて不純物元素であるＰ及びＳは
クリープ破断強度低下大きな影響を与えており、特に、
Ｐ及びＳ量を個々に制限することはもちろんのこと、こ
れらの合計量を０．０２％未満に制限することによって
、高温、長時間でのクリープ破断強度が極めて優れる高
強度高耐食オーステナイト鋼を得られることが明らかで
ある。
ーステナイト鋼（二おいて不純物元素であるＰ及びＳは
クリープ破断強度低下大きな影響を与えており、特に、
Ｐ及びＳ量を個々に制限することはもちろんのこと、こ
れらの合計量を０．０２％未満に制限することによって
、高温、長時間でのクリープ破断強度が極めて優れる高
強度高耐食オーステナイト鋼を得られることが明らかで
ある。
く総括的効果〉
以上説明したように、この発明によれば、高温設備類の
素材として広く使用されていた１８−８オーステナイト
系ステンレス鋼よりも優れた耐食性を示し、しかも該１
８−８オーステナイト系ステンレス鋼や５ＵＳ３１０Ｓ
鋼をはるかに凌ぐクリープ破断強度をも兼備した高強度
高耐食オーステナイト鋼が実現され、ボイラや化学プラ
ント機器類等の高温設備の性能向上並びに耐久性向上に
太き（寄与できるなど、産業上有用な効果がもたらされ
るのである。
素材として広く使用されていた１８−８オーステナイト
系ステンレス鋼よりも優れた耐食性を示し、しかも該１
８−８オーステナイト系ステンレス鋼や５ＵＳ３１０Ｓ
鋼をはるかに凌ぐクリープ破断強度をも兼備した高強度
高耐食オーステナイト鋼が実現され、ボイラや化学プラ
ント機器類等の高温設備の性能向上並びに耐久性向上に
太き（寄与できるなど、産業上有用な効果がもたらされ
るのである。
第１図は、鋼のクリープ破断強度に及ぼすＰ及びＳ量の
影響を示すグラフ、 第２図は、実施例にて得られた各種鋼のり９−プ破断強
度をグラフ化した図面である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １）和 夫 ほか２名罎Σ
影響を示すグラフ、 第２図は、実施例にて得られた各種鋼のり９−プ破断強
度をグラフ化した図面である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １）和 夫 ほか２名罎Σ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）重量割合にて、 Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１０
％以下、Ｃｒ：２０〜３０％、 Ｎｉ：３０〜５５％、 Ｍｇ及びＣａのうちの１種以上： ０．００１０〜０．０５００％ を含有するとともに、 Ｔｉ：０．３超〜３．０％、 Ｎｂ：１超〜５％、 Ａｌ：０．３〜３．０％ のうちの１種以上をも含み Ｆｅ及び不可避不純物：残り から成り、しかも不純物中のＰ及びＳの含有量が、特に Ｐ：０．０２０％以下、 Ｓ：０．０１０％以下 であつて Ｐ（％）＋Ｓ（％）＜０．０２（％） を満足するように制限されているたとを特徴とする、高
温強度の優れた高耐食オーステナイト鋼。 （２）重量割合にて、 Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１０
％以下、Ｃｒ：２０〜３０％、 Ｎｉ：３０〜５５％、 Ｍｇ及びＣａのうちの１種以上： ０．００１０〜０．０５００％ を含有するとともに、 Ｔｉ：０．３超〜３．０％、 Ｎｂ：１超〜５％、 Ａｌ：０．３〜３．０％ のうちの１種以上を含み、かつ、 Ｂ：０．００１〜０．０１０％、 Ｚｒ：０．００５〜０．２００％ のうちの１種以上をも含み、 Ｆｅ及び不可避的不純物：残り から成り、しかも不純物中のＰ及びＳの含有量が、特に Ｐ：０．０２０％以下、 Ｓ：０．０１０％以下 であつて Ｐ（％）＋Ｓ（％）＜０．０２（％） を満足するように制限されていることを特徴とする、高
温強度の優れた高耐食オーステナイト鋼。 （３）重量割合にて、 Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１０
％以下、Ｃｒ：２０〜３０％、 Ｎｉ：３０〜５５％、 Ｍｇ及びＣａのうちの１種以上： ０．００１０〜０．０５００％ を含有するとともに、 Ｔｉ：０．３超〜３．０％、 Ｎｂ：１超〜５％、 Ａｌ：０．３〜３．０％ のうちの１種以上を含み、かつ、 Ｍｏ：０．５〜６．０％、 Ｗ：１〜１２％ のうちの１種以上（但し、複合添加ではＭｏ（％）＋１
／２Ｗ（％）＝０．５〜６（％）とする〕をも含み、Ｆ
ｅ及び不可避的不純物：残り から成り、しかも不純物中のＰ及びＳの含有量が、特に Ｐ：０．０２０％以下、 Ｓ：０．０１０％以下 であつて Ｐ（％）＋Ｓ（％）＜０．０２（％） を満足するように制限されていることを特徴とする、高
温強度の優れた高耐食オーステナイト鋼。 （４）重量割合にて、 Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１０
％以下、Ｃｒ：２０〜３０％、 Ｎｉ：３０〜５５％、 Ｍｇ及びＣａのうちの１種以上： ０．００１０〜０．０５００％ を含有するとともに、 Ｔｉ：０．３超〜３．０％、 Ｎｂ：１超〜５％、 Ａｌ：０．３〜３．０％ のうちの１種以上を含み、かつ、 Ｂ：０．００１〜０．０１０％、 Ｚｒ：０．００５〜０．２００％ のうちの１種以上、並びに Ｍｏ：０．５〜６．０％、 Ｗ：１〜１２％ のうちの１種以上〔但し、複合添加ではＭｏ（％）＋１
／２Ｗ（％）＝０．５〜６（％）とする〕をも含み、Ｆ
ｅ及び不可避的不純物：残り から成り、しかも不純物中のＰ及びＳの含有量が、特に Ｐ：０．０２０％以下、 Ｓ：０．０１０％以下 であつて Ｐ（％）＋Ｓ（％）＜０．０２（％） を満足するように制限されていることを特徴とする、高
温強度の優れた高耐食オーステナイト鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP245885A JPS61179836A (ja) | 1985-01-10 | 1985-01-10 | 高強度を有する高耐食オ−ステナイト鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP245885A JPS61179836A (ja) | 1985-01-10 | 1985-01-10 | 高強度を有する高耐食オ−ステナイト鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61179836A true JPS61179836A (ja) | 1986-08-12 |
Family
ID=11529854
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP245885A Pending JPS61179836A (ja) | 1985-01-10 | 1985-01-10 | 高強度を有する高耐食オ−ステナイト鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61179836A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018146783A1 (ja) | 2017-02-09 | 2018-08-16 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系耐熱合金およびその製造方法 |
-
1985
- 1985-01-10 JP JP245885A patent/JPS61179836A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018146783A1 (ja) | 2017-02-09 | 2018-08-16 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系耐熱合金およびその製造方法 |
| KR20190117598A (ko) | 2017-02-09 | 2019-10-16 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 오스테나이트계 내열 합금 및 그 제조 방법 |
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