JPH04500390A

JPH04500390A - 高温での使用に対して改良された特性を有する鉄アルミナイド合金

Info

Publication number: JPH04500390A
Application number: JP2505218A
Authority: JP
Inventors: マッケミー、クローデット・ジー; リュー、チェイン・ティー
Original assignee: マーチン・マリエッタ・エナジー・システムズ・インク
Priority date: 1989-03-07
Filing date: 1990-03-07
Publication date: 1992-01-23
Anticipated expiration: 2009-11-09
Also published as: EP0455752B1; ATE112809T1; ES2061022T3; DK0455752T3; CA2042363A1; JPH0689435B2; WO1990010722A1; US4961903A; DE69013335D1; DE69013335T2; EP0455752A1; CA2042363C

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】高温での使用に対して改良された特性を有する鉄アル一般的に述べる声、大発明は一〇〇□型のフルミニ台ム含有鉄を主材とする合金に関し、より詳細に述べると、鉄アルミナイド（ｉｒｏｎ　ｓｌｕｍｉｎｉｄυに基づく合金に種々の合金成分を添加して得られる、室温延性、高温強度、及び耐腐食性を有するこの種の合金に関する。

従来技術現在、工業的に使用されているほとんどの耐熱合金は、ニッケルベース合金か又は高ニツケル含有率を有するスチール（例えば、オーステナイトスチール）である。これらは、クロム、コバルト、ニオブ、タンタル、及びタングステンのような種々の合金成分を微妙なバランスで含有して、高温強度、延性、及び使用環境における有害作用に対する抵抗性の組み合わせを作り出している。これらの合金原素は、各成分の二次加工性、及び使用中のそれらの熱安定性にも影響を与える。このような合金は過去において広く使用されてきたが、これらは、進歩した化石エネルギー転換系において使用されるような成分に必要な要件を満足していない。主要な欠点は、高い材料コスト、老化脆化性、及び硫黄含有環境下での破壊的な高温腐食性である。

これに対して、Ｆｅａ＾１組成物に近い二元（ｂｉｎｓ’）鉄アルミナイド合金は、このような用途で使用するのに魅力的な特徴を有している。これは、それらの低融点共融混合物形成に対する抵抗性、と非常に低い酸素分圧下で保護酸化アルミニウム被膜を形成する能力とによるものである。この酸化物被膜は硫黄含有物質による侵蝕に対して抵抗する。しかしながら、非常に低い室温延性（例えば、１〜２％）と約６００℃以上での貧弱な強度はこれの適用の欠点である。室温延性は、急速に凝固された粉末を高温押出しして鉄アルミナイドを製造することによって増加させることができるが、この加工方法は、コストが高く、かつ他の特性を劣化させる。この合金のクリープ強度は、５５０℃で０．１５％炭素スチールに匹敵するものであるが、これは多くの工業的用途に対しては適当ではない。

広範囲の用途に対して、それらの特性の改良に関する組成物の効果を研究するために、相当量の研究調査が鉄アルミナイドに関して行われた。このような研究の代表的なものは、１９２５年８月１８日にエイチ・ニス−クーパー（Ｈ，Ｓ、　Ｃｏｏｐｅｒ）に与えられた米国特許第１．５５０．５０８号に報告されている。そこに報告されているものは、アルミニウムカ月０〜１６％であり、組成物力月０％のマンガンと５〜１０％のクロムを含む鉄アルミナイドである。別の研究が、１９３５年２月１２日にエイチ・ジェイガー（Ｈ，ＪｓＢｅｒ）に与えられた米国特許第１．９９０．６５０号に報告されており、ここでは、１６〜２０％のＡ１．５〜８．５％のＣｔ、０．４〜１．５％のＭｎ、　０．２５％までのＳｉ、０．１〜１．５％のＭＯｌ及び０．１〜０゜５％のＴｉを含有する鉄アルミナイド合金が報告されている。この技術分野の別の特許は、１９６２年３月２０日にジエー・エイチ・シュラム（Ｊ、　Ｈ，Ｓｃｈｒｚｍｍ）に与えられた米国特許第３．０２６．１９７号である。これは、６〜１８％のＡ１．５，８６％までのＣ「、０．０５〜０．５％の２ｒ、及び０．０１〜０．１％のＢを有する鉄アルミナイド合金を記載している。（これら２つの引用例はＷ！０％力ｓｇ！、％かを特定していない。）この技術分野における日本国特許（第５３１１９７２１）は、１９７８年１０月１９日に日立金属株式会社に与えられた。

これは、磁気ヘッドにおいて使用するための、重量％で、１．５〜＋７％のＡＩ、０．２〜１５％のＣｒ、及び０．１〜８％のＳｉ。

Ｍｅ、Ｗ　、Ｔｉ１　Ｇｅ、Ｃｕ、Ｖ　、Ｍｎ、Ｎｂ、丁ｇ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｓｎ、Ｓｂ。

Ｂｅ、　！（ｔ、ｂ、　Ｐｂ、及び希土類金属から選択される「合金（ｇｌｌｏ７ｉｎｆ）Ｊ元素を含む鉄アルミナイド合金を記載している。

鉄アルミナイド研究に関する技術文献の２つの代表的記事は、メンディラッタ（Ｍｅｎｄｉｒｘ目りらによって、ハイ・テンパーレイチャー・オーダード・アロイ（ＨｉｇｈＴｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　Ｏ＋ｄｅ＋ｅｄ　ＡＩＩｏ７１、マテリアルズ番すサーチーソサイエティー・シンポジアープロシーディング（Ｍｇｔｅｒｉｉｌｓ　Ｒｅ５ｅｘ＋ｃｈ　ＳｏｃｉｅｌＹＳｙｍｐｏｓｉａ　Ｐｒｏｃｃｃｄｉｎｇ）、第３９巻（１９８５）のｒ　ＤＯ３−ドメイン・ストラクチャーズ・イン・Ｆｃ３＾１−Ｘ　−アロイズ（００，−Ｄｏｍａｉｎ　Ｓｆｒａｃｊｕｔｅｇｉｎ　Ｆｅｊ＾ｌ−Ｘ　Ａｌｌ０ＦＥ）　Ｊであり、ここでは、Ｔ１、Ｃｒ、　Ｍａ。

Ｎ１、Ｍｏ、及びＳｉを個別にＦｃ３ＡＩに添加することを含む種々の三元（＋ｅｔｎａｒｌ）合金の研究が報告されている。第２の文献は、同じ研究者らによる、メタルージカル・トランスアクションズ−Ａ　（Ｍｅ１ｇｌｌｏ＋ｇｉｃｉｌ　Ｔ＋ｇｎ＋５ｃｌｉｏｎｓ＾）、第１８へ巻　！９８７年２月、の「テニノシＪし・フロー・アニノドφフラクチャー・ビヘービア・オブ・ＤＯ３Ｆｃ−２５Ａｔ％＾ｌ・アンド−Ｆｃ−３１Ａｔ、％ＡＩ　−アロイズ（Ｔｅｎｓｉｌｅ　ＦＩＯＷ　ａｎｄＦｒａｃｔｕｒｅ　８ｃｈｘｖｉｏ＋　ｏｆ　ＤＯ３Ｆｃ− ２５Ａｔ％　人１　ａｎｄ　Ｆｅ−３１Ａｔ。

％ＡＩ　ＡＩＩｏＹｓ）Ｊである。

この研究は、Ｆｅ３Ａｌベース合金に対するある特性の改善を実証しているが、多くの用途に対して適切な高温合金を提供するためにはさらに大幅な改善が必要なようである。例えば、室温延性又は高温（５００℃以上）強度の点での改善がほとんど報告されていない。合金を工学的用途用乏して考える場合、これらの特性は特に重要である。その他の元素の形態の添加剤はＴつの特性を改良できても、他の特性を劣化させるというこ５とにも注目すべきである。例えば、高温強度を改良できるある元素は、硫黄を帯びた環墳下での合金の腐食性を悪化させる。

−従って、本発明の目的は、改良された室温延性を有するＦｅ３Ａｌに近い組成の合金を提供するこ上である。

本発明のもう１−っの目的は、構造成分として有用であるように高温でト分な強度を有する合金を提供することである。

本発明の別の［、目的は、硫黄化合物を含む環境ドでの有害な侵蝕に対して抵抗するような合金を提供することである。

本発明のまた別の目的は、老化脆化に抵抗するような合金を提供することである。

本発明のこれら及びその他の目的は、以下に記載する本発明の詳細な説明を熟考することにより、より明らかになるだろう。

本発明の開示本発明によれば、Ｆｅａ＾１に近い組成を有するが、クロム、モリブデン、ニオブ、ジルコニウム、バナジウム、硼素、炭素、及びイツトリウムの選択された添加をともなう複合合金が提供される。この改良された合金の最適の組成範囲は、原子百分率（ｉｔｏｍｉｃ　ｐｅ＋ｃｅｎｌｌで、ｒｅ　−（２６〜３０１Ａｌ　−（０，５〜１０）Ｃｒ　−＜２．０までの）Ｍ（１−（Ｉまでの１１１ｂ　 −（０，５までの＞１ｒ−（０゜０２〜０．３）Ｂ及び／又はＣ−（０，５までの）Ｖ−＋０．１までの）Ｙである。これらの組成範囲内の合金は、約１０％まで延長された室温延性と６８０℃で少な（とも改質クロム−モリブデンスチール及び３１６型ステンレススチールに匹敵する降伏強さ及び極限強さとを示す。耐酸化性は３１６型ステンレススチールのものよりもずっと優れている。

殴唾皇声濾−午勇息第１図は、Ｆｃ３＾１ベ一ス合金と比較しながら、本発明の幾つかの合金の室温延性を比べているグラフである。

第２図は、ベース合金と比較しながら、本発明の幾つかの合金の６００℃での降伏強さを比べているグラフである。

第３図は、３１６型ステンレススチー・ル及びＦｅ−２７＾１のベース合金と比較しながら、８００℃での本発明の合金の１つの耐酸化性を説明するグラフである。

本発明を実施するだめの最良の焚様純粋な元素を所望の合金組成物が得られる選択された比率でアーク溶融（ａｒｃ　ｌｌ１ｃｄｉｎＩＩ）　ＬＦｃ　ツブ鋳造（ｄｒｏｐｃｎｘ＋ｉＢ）することによって、一群の試験合金サンプルを調製した。このサンプル群は比較用のＦｅ −２ｇ　ａｔ、％Ａ１合金を含んでいた。合金のイ、２・ゴツトを１０００℃で均質比し、熱間圧延（ｈｏｔ　ｔｏｌｌｉｎｇ）を１０００℃で開始し６５０℃ で終了してシート状に加工し５、その後６５０℃で加熱圧延（豐２＋１１＋ｏｌｌｉＢ）ｊ、て冷間加Ｉ−’（ｃｏ！ｄ−ｗｏｒｋｅｄｌ　ＩＩＩ造を生じさせた。

圧延シートの厚さは一般に０．７６ｍであった。その後、７．全ての合金を８５０℃で１時間、そして５００℃で１乃至７日間加熱処理した。

後述の第１表は、試験合金の詳細を表にしたものであり、合金の識別番号を与えている。Ｆｃ−２８ＡＩペース組成物（ＦＡ−６１）・＼の添加物の総量は、約２乃至約１４原子バ〜セント（１１１％）の範囲内である。

これらの添加剤の室温と６００℃での引張り特性に与える効果を調べた。特定の合金組成物に関するこれらの試験の結果を第１ｖ！：Ｊと第２図にそれぞれ示す。いずれの場合においても、結果はＦｅａＡｌベース合金（合金番号ＦＡ−６１）と比較されている。合金組成物の幾つかがベース合金よりも大幅に改善された室温延性を示し、少なくとも同等の高温での降伏強さを示していることが分かる。

個々の添加剤についての合金の試験は、室温と６００℃での強度の改善が、モリブデン、ジルコニウム、又はニオブから得られるが、これらの添加剤は室温延性を低下させることを示す。第■表中に示されているように、これらの添加剤の中でＭｏのみが、クリープ破壊寿命をかなり延ばしている。モリブデンを含まない合金はクリープの点で非常に弱いが、モリブデンを含むものは２００時間までの破壊寿命を有しており、これはいくつかのオーステナイトステンレススチールと同等である。クロムのみが、室温延性を実質的に増加させる。

いくつかの合金について、空気中８００℃と１０００℃で耐酸化性試験を行った。結果を第■表に示すが、ここでは３１６型ステンレススチールと結果を比較している。酸化物被膜が剥離する傾向を有する合金においては、ニオブ又はイツトリウムを合金に配合すると、剥離は実質的に防がれる。合金の１つ（ＦＡ−１０９）の８０θ℃での耐酸化性が第３図に示しされているが、ここでは３１６型ステンレススチール及びベース合金（Ｆｅ−２７％　ＡＩ　）と比較されている。

約１００時間の酸化の後の３１６型ステンレススチールにおける重量損失は、サンプル表面からの酸化物スケールの剥離によるものである。

本発明による１群の合金の引張り特性を測定した。結果を後述の第■表に示す。

これらのデータは、延性をほとんど損なうことなくアルミニウム組成を２６原子パーセントのように低くできることを示している。また、データは、約０．５原子パーセントまでのＭｏを添加することができ、少なくとも７％の延性が保持されることを示している。

第７表は、改良された９Ｃｒ−ＩＭｏと３１６型ステンレススチールの室温と６００℃での引張り特性を、ベース合金を含む鉄アルミナイドと比較している。鉄アルミナイドがこれら２つの広く使用されている合金のいずれよりも６００℃でずっと強いことが注目される。室温では、鉄アルミナイドの降伏強さは３１６型ステンレススチールよりも良好であり、一方、極限強さは全ての合金が同等である。改良された鉄アルミナイドの室温延性は使用可能な範囲内にある。

種々の鉄アルミナイド合金に関して行われた研究に基づいて、延性強度と耐腐食性との間の最高の妥協点を与えるより優れた合金の最適組成範囲を決定した。この鉄アルミナイド合金は、本質的に、２６〜３０原子％のアルミニウム、　０．５〜１０原子％のクロム、及び約０３〜約５原子％のモリブデン、ニオブ、ジルコニウム、硼素、炭素、バナジウム、イツトリウム、及びそれらの混合物から選択される添加剤を含み、残りは鉄である。より詳細に述べると、改良された鉄アルミナイドは、Ｆｅ−（２６〜３０）Ａｌ　−（０，５〜１０１ｃｒ　−（２，０までの１Ｃｒ　−（Ｉまでの１Ｎｂ−（０，５まテ（７）１２＋　−（０，０２〜０．３）Ｂ　及ヒ／又ハＣ−（０，５までの）Ｖ−（０，１までの）Ｙから本質的に成る組成物によって提供されるが、ここでは原子百分率で表されている。

この組成範囲内で好ましい合金の群は、本質的に、約２６〜３１１ｓｌ、％のＡ１．１−ＩＯｉｌ、％のＣ「、０．５ｓ１．％のＭｏ。

０．５ｓ１．％（’）Ｎｂ、１１．２　＊１１％０）ｌｒ、０．２　ｓ１％１７）Ｂ及び／又はＣ１及び０．０５１＋、％のイツトリウムを含む。

上述の説明から、構造材料用に優れた特性を有する鉄アルミナイド合金が開発されたことが、当業者には理解されるであろう。特に、この合金系は、増加した室温延性、酸化及び硫黄含有環境での耐腐食性、及び従来の構造材料に匹敵する高温での強度を示す。従って、この系の合金は、進歩したエネルギー転換系に適用可能であると見なされる。特定の合金組成物を説明のために与えたが、これらは本発明を限定するものではない。むしろ、本発明は、添付の請求の範囲と明細書全体とともに読んで理解されるそれらの同等物とによってのみ限定されるべきである。

第１表ＦＡ−６１Ｆｅ−２８＾１　（ベース合金）　Ｆｃ−１５，８ＡＩＦＡ−８０Ｆｇ−２８＾１−４Ｃ＋−ＩＮｂ−０，［１５Ｂ　Ｆｃ−１５，８ＡＩ−４，３Ｃｔ−１，９Ｎｂ−０，０ＩＢＦＡ−８１Ｆｅ−２６ＡＩ−４Ｃ＋−ＩＮｂ−０，０５Ｂ　Ｆｅ−１４，４ＡＩ−４，３Ｃｒ−１，９Ｎｂ−０，０１ＢＦＡＪ２　Ｆｅ−２４ＡＩ−４Ｃ＋−ＩＮｂ−０，０５Ｂ　Ｆｅ−１３，２＾１−４．２Ｃｒ−１，９Ｎｂ−０，０１８ＦＡ−８３Ｆｅ−２！ｌＡｌ−４Ｃ＋−０，５Ｎｂ −［１，０５８Ｆｅ−１５，８＾１−４．４Ｃｒ−ＩＮｂ−０，０ＩＢＦＡ−８４Ｆｃ−２８＾１−２Ｃｒ−０゜０５Ｂ　Ｆｅ−１５，９＾１−２．２Ｃ＋−０，０ＩＢＦＡ−８５Ｆｅ−２Ｆｅ−２８ＡＩ−２Ｃｒ−２，０５Ｂ　Ｆｅ−１５，６ＡＩ−２，ｌＣｒ−４Ｃｒ−０，０１ＢＦＡ−８６Ｆｅ−２Ｆｅ−２１１ＡＩ−２Ｃｒ−Ｉ、［１５Ｂ　Ｆｅ−１５，７＾ｌ−２，２Ｃ＋−２Ｃｒ−０，０ＩＢＦＡｉ７　Ｆｅ−２６ＡＩ−２Ｃｒ−ＩＮｂ−０，０５Ｂ　Ｆｅ−１４，４ＡＩ−２，ｌＣｒ−１，９Ｎｂ−０，０１８ＦＡ−８８Ｆｅ−２Ｆｅ−２８ＡＩ −２，１２＋−０，２ＣＦｅ−１５，６ＡＩ−４Ｃｒ−０，２Ｘｒ−０，５ＣＦＡ−８９Ｆｇ−２８ＡＩ−４Ｃｒ−０，ＩＸｔ　Ｆｅ−１５，９ＡＩ−４，４Ｃ＋−０，２２ｒＦＡ−９０Ｆｅ−２８ＡＩ−４Ｃｒ−０，＋２ｒ−０，２Ｂ　Ｆｅ−１５，９＾１−４．４Ｃ＋−０，２２＋−０，０５ＢＦＡ−９３Ｆｅ−２６＾冒Ｃｒ−ｌＮｂ−０，ｌｚｒ　Ｆｅ−１４，４＾ｌ−４，３Ｃｒ−１，９Ｎｂ −０，２ｚｔＦＡ−９４Ｆｅ−２６ＡＩ−４Ｃｒ−ＩＮｂ−０，ＩＸｒ−０，２８Ｆｅ−１４，５＾１−４．３Ｃｒ　−１，９Ｎｂ−０，２２ｒ−１１，O４８Ｆ＾−９５Ｆｇ−２８ＡＩ−２Ｃ＋−２Ｃｒ−０，１ｂ−０，２Ｂ　Ｆｅ−１５，６ＡＩ−２，ＩＣｔ−４Ｃｒ　０．２ｚｒ−０，０４ＢＦ＾−９６Ｆｃ−２Ｆｃ−２８ＡＩ−２Ｃｒ−２，５Ｎｂ−θ、０５Ｂ　Ｆｅ−１５，５ＡＩ−２，ｌＣｒ−４Ｃｒ−ｌＮｂ−０，０１ＢＦＡ−９８Ｆｅ−２８＾１−４Ｃ＋−０，０３Ｙ　Ｆｃ−１５，９＾ｌ−４，４Ｃｒ　−０，０６ＹＦＡ−９９Ｆｅ−２）ＩＡＩ−４Ｃ＋−０，＋２ｒ−０，０５８Ｆｅ−１５，９＾！−４，４Ｃｒ−０，２１ｔ−０，０ＩＢＦＡ−１００Ｆｅ−２８ＡＩ−４Ｃｒ−０，１２＋−０，ＩＢ　Ｆｅ−１５，９ＡＩ−４，４Ｃｒ−０，２Ｘｒ−０，０２Ｂｒ＾−１０１Ｆｅ−２８ＡＩ−４Ｃ＋−０，１Ｘ＋−０，１５８Ｆｅ−１５，９ＡＩ−４，４Ｃ＋−０，２２＋−０，０３ＢＦＡ−１０３Ｆｅ−２８ＡＩ−４Ｃｒ−０，２Ｘｒ −０，ｌＢ　Ｆｅ−１５，９ＡＩ−４，４Ｃ＋−０，４２ｒ−０，０２ＢＦＡ− １０４Ｆｅ−２８ＡＩ−４Ｃｒ−０，ＩＸｒ−０，ＩＢ−０，Ｑ３Ｙ　Ｆｅ−１５，９ＡＩ−４／４Ｃｒ−０，２２ｒ−０，０２Ｂ−f、０６ＹＦＡ−１０５Ｆｇ−２フ＾ｌ−４Ｃｒ−０，８Ｎｂ　Ｆｃ−１５，１ＡＩ−４，３Ｃｒ−１，５Ｎｂ第■表（続き）ＦＡ−１０６Ｆｅ−２７ＡＩ−４Ｃ＋−０，１ｌＮｂ−０，ｌＢ　Ｆｅ−１５，ｌＡｌ−４ＪＣｒ−１，５Ｎｂ−０，０２ＢＦＡ−１０７Ｆｅ−２６＾１−４Ｃｒ−０，５Ｎｂ−０，０５８Ｆｅ−１４，ＳＡｌ−４，３Ｃｒ−ＩＮｂ−０，０ＩＢＦＡ−１０８Ｆｅ−２？Ａ；−４Ｃｒ−０，８Ｎｂ−０，０５Ｂ　Ｆｅ−１５，１＾ｌ−４，３Ｃ＋−１，５Ｎｂ−０，０１８ＦＡ−１０９Ｆｅ−２７＾１ −４Ｃ＋−０，８Ｎｂ−０，０５Ｂ−［１，ＩＭｏ　Ｆｃ−１５，１＾１−４゜３Ｃｒ−１，５Ｎｂ−０，０Ｉa−０，２Ｍ。

ＦＡ−１１［Ｉ　Ｆｅ−２７ＡＩ−４Ｃｒ−０，８Ｎｂ−０，０５Ｂ−０，３Ｃｒ　Ｆｅ−１５，ｌＡｌ−４，３Ｃｒ−１，５Ｎｂ−０，０hＢ−１］、６Ｍ。

ＦＡ−ＩＩＩ　Ｆｅ−２７ＡＩ−４Ｃ＋−０，８Ｎｂ−０，０５Ｂ−［１，５Ｃｒ　Ｆｅ−１５，ｌＡｌ−４，３Ｃｒ−１，５Ｎｂ−０，０P８−ＩＭ。

ＦＡ−１１５Ｆｅ−２７ＡＩ−！ＯＣ＋−０．５Ｎｂ−０．５Ｃｒ　Ｆｅ−１５，２ＡＩ−ＩＱ、　８Ｃｔ−１，０Ｎｂ−１，ｌ］Ｍｏ−０C２２ｒ −０，ＩＸｒ−０，０５Ｂ−０，０２Ｙ　−０，０ＩＢ−０，０４ＹＦＡ−１１６Ｆｅ−２７ＡＩ−ｌＣｒ−０，５Ｎｂ−０，Ｏ５Ｍｏ　ｒｅ−１５，０ＡＩ− １，ｌＣｒ−１，０Ｎｂ−１，０Ｍ。

−０，１ｚｒ−０，０５８−Ｑ、　０２Ｙ　−０，２１ｒ−０，［１ＩＢ−ｆｉ、　０４ＹＦＡ−１１７Ｆｅ−２８ＡＩ−２Ｃｒ−０，ｇＮｂ−０，５Ｃｒ　Ｆｅ−１５，７ＡＩ−２゜２Ｃｒ−１，５Ｎｂ−１，０Ｍ。

−０，Ｉ　ｈ−０，ｌ］５Ｂ−０，０３Ｙ　−０，２Ｚ＋−０，０ＩＢ−０，０６ＹＦＡ−１１８Ｆｅ−３０＾１−２Ｃｒ−Ｉｆ、　３Ｎｂ−０，ＩＭｏ　Ｆｃ −１７，ＩＡＩ−２，２Ｃｒ−０，６Ｎｂ−０，２Ｍ。

−０，Ｉｚｒ−０，０５８−０，０３Ｙ　−０，２１ｒ−０，０１８−０，０６ＹＦＡ−１１９Ｆｅ−３０ＡＩ−１０Ｃｒ−０，３Ｎｂ−０，ＩＭｏ　Ｆｅ−１７，２＾ｌ−１！、　ｌＣｒ−０，６Ｎｂ−０，２Ｍ。

−０，１２ｒ−０，０５Ｂ−［１，０３Ｙ　−０，２２ｒ−０，０１８−０，０６ＹＦＡ−１２０Ｆｅ−２８＾１−２Ｃ＋−０，８Ｎｂ−０，５Ｃｒ　Ｆｅ−Ｉ　５．７ＡＩ−２，２Ｃｒ−１，５Ｎｂ−１，ＯＭ。

−０，１２＋−０，０５Ｂ−０，ｌ１３Ｙ　−０，２に＋−Ｑ、　［１ＩＢ−０，０６ＹＦＡ−１２１Ｆｅ−２８ＡＩ−４Ｃｒ−０，８Ｎｂ−０，５Ｃｒ　Ｆｅ −１５，５＾１−４．３Ｃｒ−１，５Ｎｂ−１，０Ｍ。

−０，ＩＸｒ−（１，０５Ｂ−［１，０３Ｙ　−０，２ｚｒ−０，０１８−０，Ｑ５ＹＦ＾−１２２Ｆｅ−２８ＡＩ−５０＋−［１，１２＋−０，０５Ｂ　Ｐｅ −１５，９＾ｌ−５，５Ｃｒ−０，２ｚｒ−０，０ＩＢＦＡ−１２３Ｆｅ−２１１ＡＩ−５Ｃ＋−０，５Ｎｂ−０，５Ｃｒ　Ｆｅ−１５，７ＡＩ−５，４Ｃｒ− １，［１Ｎｂ−１，０Ｍ。

−Ｏ，ＩＸｒ−０，０５８−０，０２Ｙ　−０，２ｚ＋−Ｉｌ、　０１Ｂ−０，０４ＹＦＡ−１２４Ｆｅ−２８ＡＩ−５Ｃｔ−０，Ｑ５Ｂ　Ｆｅ−１５，９＾１ −５．５Ｃｒ−０，０１８ＦＡ−１２５Ｆｅ−２８ＡＩ−５Ｃｒ−０，Ｌ２ｒ− ０，ｌＢ　Ｆｅ−１５，９ＡＩ−５，５Ｃ＋−０，２Ｘｒ−０，０２ＢＦＡ−＋２６　Ｆｅ−２８＾１−５Ｃｒ−０，＋２ｒ−０，２８Ｆｇ−１５，０ＡＩ−５，５Ｃｒ−０，２２ｒ−０，０４ＢＦＡ−＋２）　Ｆｅ−２１１＾ｌ−５Ｃｒ− ０，５Ｎｈ　Ｆｅ−１５，８ＡＩ−５，４Ｃｒ−１，０ＮｂＦＡ−１２１１Ｆｅ −２８＾１−５Ｃｒ−０，５Ｎｂ−０，０５８Ｆｇ−１５，８＾１−５．４Ｃｒ −１，０Ｎｂ−０，０１８第１表（続き）ＦＡ−１２９Ｆｅ−２８ＡＩ−５Ｃｒ−０，５Ｎｂ−［１，２ＣＦｅ−１５，８ＡＩ−５，４Ｃ＋−１，０Ｎｂ−０，１１５ＣＦＡ−１３０Ｆｅ−２８＾１−５Ｃ＋−Ｑ、　５Ｎｂ−０，ＳＭｏ　Ｆｅ−１５，７＾１−５．４Ｃ＋−１，０Ｎｂ−１，０Ｍ。

−０，Ｈｒ−Ｉｔ、　ＩＩＦＩＢ　−６，１ｔｒ−０，０１８ＦＡ−１３１Ｆｅ −２８ＡＩ−５Ｃｒ−０，５Ｎｂ−Ｑ、ＳＭｏ−（１，０５Ｂ　Ｆｅ−１５，１ｔＡＩ−５，４Ｃ＋−ｆ、０Ｎｂ−１，Ｏlｏ−０，０ｉＢＦＡ−１３２Ｆｇ−２８ＡＩ−５Ｃ＋−０，５Ｎｂ−０，ＳＭｏ　Ｆｅ−１５，８＾１−５．４Ｃｔ−１，０Ｎｂ−１，０Ｍ。

−０，０５８−Ｑ、　０２Ｙ　−Ｑ、　０ＩＢ−Ｑ、　０４ＹＦＡ−１３３Ｆｅ −２８＾１−５Ｃ＋−０，５Ｎｂ−０，ＳＭｏ　Ｆｅ−１５，８＾１−５．４Ｃｒ−１，０Ｎｂ−１，０Ｍ。

−０，１２＋−０，２８−Ｉｔ、　２１ｔ−０，０４８ＦＡ−１３４Ｆｅ−２８ＡＩ−５Ｃｒ−０，５Ｎｂ−０，ＳＭｏ　Ｆｅ−１５，８ＡＩ−５，４Ｃ＋−１，ＱＮｂ−０，６Ｍ。

ＦＡ−１３５Ｆｅ−２８＾１−２Ｃ＋−０，５Ｎｂ−０，０５Ｂ　Ｆｃ−！５．８ＡＩ−２，２Ｃｒ−１，０Ｎｂ−０，０１８ＦＡ−１３６Ｆｅ−２８ＡＩ−２Ｃ＋−０，５Ｎｂ−０，２ＣＦｅ−１５，８＾１−２．２Ｃ＋−１，０Ｎｂ−０，０５ＣＦＡ−１３７Ｆｅ−２〕＾１−４Ｃ＋−０，８Ｎｂ−０，ＩＭｏ　Ｆｅ −１５，Ｉ＾ｌ−４，３Ｃ＋−１，５Ｎｂ−０，２Ｍ。

−０，０５Ｂ−０，！Ｙ　−０，０ＩＢ−０，２ＹＦＡ−１３８Ｆｅ−２８ＡＩ −４Ｃ＋−０，ＳＭｏ　Ｆｅ−１５，８ＡＩ−４，４Ｃ＋−１，０Ｍ。

ＦＡ−１３９Ｆｅ−２８＾１−４Ｃ＋−１，ＯＭｏ　Ｆｅ−１５，７＾１−４．３Ｃ＋−２，ＯＭ。

ＦＡ−１４Ｑ　Ｆｅ−２８ＡＩ−４Ｃｒ−２，ＯＭｏ　Ｆｅ−１５，６ＡＩ−４，３Ｃ＋−４，０Ｍ。

ＦＡ−１４１Ｆｅ−２８＾１−５Ｃ＋−０，５Ｎｂ−０，０５Ｂ−０，２Ｖ　Ｆｃ−１５，１ｌＡｌ−５，４Ｃ＋−１，０Ｎｂ−０，０１Ｂ|［１，２ＶＦＡ−１４２Ｆｅ−’！８Ａｌ−５Ｃ＋−０．５Ｎｂ−０，０５Ｂ−０，５Ｖ　Ｆｅ−１５，８ＡＩ−５，４Ｃｒ−１，０Ｎｂ−０，０１Ｂ|０，５ＶＦ＾−１４３Ｆｅ−２１１ＡＩ−５Ｃ＋−０，５Ｎｂ−０，０５Ｂ−１，ＯＶ　Ｆｅ−１５，８ＡＩ−５，５Ｃ＋−１，０Ｎｂ−０，０ＩＢ|１，ｌＶ第■表空気中５９３℃、２０７ＭＰａでの鉄アルミナイドのクリープ特性ＦＡ−６１Ｆｅ−２８ＡＩ　Ｌ、６　３３．６ＦＡ−７７Ｆｅ−２８ＡＩ−２Ｃｒ　３．６　２９．２ＦＡ−８１Ｆｅ−２６＾ｌ−４Ｃｒ−ＩＮｂ−、０５Ｂ　１ｇ、　８　６４．５ＦＡ−９０Ｆｅ−２８ＡＩ−４Ｃｒ−、ＩＸｒ−、２８１３６９，１Ｆ＾−９８Ｆｅ−２８＾ｌ−４Ｃｒ−、０３Ｙ　２．７　７５．６ＦＡ−９３Ｆｅ −２６＾１−４Ｃ＋−ＩＮｂ−、ＩＺｒ　２ｇ、　４　４７．８ＦＡ−８９Ｆｅ −２８ＡＩ−４Ｃｒ−、ＩＸｒ　２１１．２　４２．ＩＦＡ−１００Ｆｅ−２８＾ｌ−４Ｃｒ−、１２ｒ−、ＩＢ　９．６　４８．２ＦＡ−１０３Ｆｅ−２８ＡＩ−４Ｃｒ−，２２＋−、ｌＢ　１４．９　３４．７ＦＡ−１０５Ｆｅ−２７＾１−４Ｃ「−、８Ｎｂ　２７．５　１９．４ＦＡ−１０８Ｆｅ−２７＾ｌ−４Ｃｒ−、８Ｎｂ−、０５Ｂ　５１．４　７２．４ＦＡ−１０９Ｆｅ−２７＾１−４Ｃ＋−、８Ｎｂ−、０５Ｂ−、ＩＭｏ　４．６　５３．７ＦＡ−１１０Ｆｅ−２７ＡＩ−４Ｃｒ−，８Ｎｂ−，０５Ｂ−，３Ｍｏ　５３．４　４７．８ＦＡ−！ＩＩ　Ｆｅ−２７＾１−４Ｃ＋、−８Ｎｂ−，０５Ｂ−、ＳＭｏ　１１４．８　６６．２ＦＡ−８５Ｆｅ−２８ＡＩ−２Ｃ＋−２Ｍｏ−１０５Ｂ　＋２８．２　２８．６ＦＡ−９１Ｆｅ−２８＾１−２Ｍｏ−、１２ｒ　２０４．２　６３．９ＦＡ−９２Ｆｅ−Ｆｅ−２８ＡＩ−２，ｌ２ｒ−，２Ｂ　１２８．１　６６．７第■表５００時間後の重量変化ＦＡ二８１　Ｆｅ−２６＾１−４Ｃｒ−ＩＮｂ−０，０５Ｂ　０．７　０．３ＦＡ−８３Ｆｅ−２８＾冒Ｃｒ−０，５Ｎｂ−０，０５８２，２０，９ＦＡ−９０Ｆｅ−２８＾１−４Ｃ＋−０，１２ｒ−０，２Ｂ　［１，４０，３ＦＡ−９１Ｆｅ−２Ｆｅ−２８ＡＩ−２，１２＋　０．４　０．４ＦＡ−９４Ｆｅ−２６ＡＩ −４Ｃ＋−ＩＮｂ−０，１２＋−０，２Ｂ　Ｏ，５０，３ＦＡ−９７Ｆｅ−２１１ＡＩ−２Ｃ＋−２Ｍｏ−０，５Ｎｂ−０，１２ｒ−０，２Ｂ　Ｏ，４０，３ＦＡ−９８Ｆｅ−２８＾１−４Ｃ＋−０，０３Ｙ　０５３０．３ＦＡ−１００Ｆｅ −２８ＡＩ−４Ｃｒ−０，ｌ２ｒ−０，ｌＢ　Ｏ，４０，９ＦＡ−１０８Ｆｅ− ２７ＡＩ−４Ｃｔ−０，８Ｎｂ−０，Ｏ５Ｂ　Ｑ、ｌ　−０，３ＦＡ−１０９Ｆｅ−２１人！−４Ｃｒ−０．１ｌＮｂ−０，０５Ｂ−０，ＩＭｏ　Ｏ，４０，８３１６型ステン・１ノススチール　！、（１−１５１，７”本８００℃より高い湿度での剥離がひどい。

第■表ＦＡ−８１Ｆｅ−２６＾１−４Ｃｒ−ＩＮｂ−０，０５Ｂ　３４７　、　８．２ＦＡ−８３Ｆｅ−２８ＡＩ−４Ｃｒ−０，５Ｎｂ−０，０５Ｂ　２９４　７．２ＦＡ−１０５Ｆｅ−２７＾１−４Ｃｒ−０，８Ｎｂ　３０９　７．８ＦＡ−１０６Ｆｅ−２７ＡＩ−４Ｃｒ−０，１ｌＮｂ−０，ｌＢ　３２８　６．ＯＦ＾−１０７Ｆｅ−２６ＡＩ−４Ｃｒ−０，５Ｎｂ−０，０５８３１１７，ＩＦＡ−１（１９Ｆｅ−２７ＡＩ−４Ｃ＋−０，８Ｎｂ−０，０５Ｂ−０，ＩＭｏ　２７４　９．６ＦＡ−１１０Ｆｃ−２７ＡＩ−４Ｃｒ−０，８Ｎｂ−０，０５Ｂ−０，３Ｍｏ　３３０　７．４ＦＡ−Ｉｌｌ　Ｆｅ−２７＾ｌ−４Ｃｒ−０，８Ｎｂ−０，０５Ｂ−０，５ＭＯ３３５６，８Ｆ＾−１２０Ｆｅ−２８Ａｌ−２Ｃ＋−０，８Ｎｂ−０，ＳＭｏ−ｔｌ、１ｚｒ−０，０５Ｂ−０，０３Ｙ　４４３　２．４ＦＡ−１２２Ｆｅ−２８ＡＩ−５Ｃｒ−０，１２ｒ−０，０５［１３１２７，２ＦＡ−１２４Ｆｅ−２８ＡＩ−５Ｃｒ−０，０５Ｂ　２５６　７．６ＦＡ−１２５Ｆｅ−２８ＡＩ−５Ｃｒ−０，ｌ２ｒ−０，ＩＢ　３１２　５．６ＦＡ−１２６Ｆｅ−２８＾１−５ＣＩ−０，１２ｔ−ｔｌ、２１　３１２　６．５ＦＡ−１２９Ｆｅ−２８ＡＩ−５Ｃｒ−０，５Ｎｂ−０，２Ｃ３２０７，８ＦＡ−１３３Ｆｅ−２８＾１−５Ｃ＋−０，５Ｎｂ−０，ＳＭｏ−０，１Ｘｒ−０，２Ｂ　３７９　５．０ｙ％−４に依′″　（ＭＰａ）ｔＢ　イし　（ｍｇ／ｃｍ２）補正帯の写しく翻訳文）提出書（特許法第１８４条の７年１項）平成２年１１月１４日

Claims

【特許請求の範囲】（１）２６〜３０ａｔ．％のアルミニウム、０．５〜１０ａｔ．％のクロム、０．０２〜０．３ａｔ．％の硼素、及び残余量の鉄を本質的に含む、ＤＯ３型の合金。（２）炭素が前記硼素を少なくとも部分的に置換している、請求の範囲第１項に記載の合金。（３）本質的に、２ａｔ．％までのモリブデンをさらに含む、請求の範囲第２項に記載の合金。（４）本質的に、１ａｔ．％までのニオブをさらに含む、請求の範囲第３項に記載の合金。（５）本質的に、０．５ａｔ．％までのジルコニウムをさらに含む、請求の範囲第３項に記載の合金。（６）本質的に、０．５ａｔ．％までのバナジウムをさらに含む、請求の範囲第３項に記載の合金。（７）本質的に、０．１ａｔ．％までのイットリウムをさらに含む、請求の範囲第３項に記載の合金。（８）本質的に、１ａｔ．％までのニオブをさらに含む、請求の範囲第２項に記載の合金。（９）本質的に、０．５ａｔ．％までのジルコニウムをさらに含む、請求の範囲第８項に記載の合金。（１０）本質的に、０．５ａｔ．％までのジルコニウムをさらに含む、請求の範囲第２項に記載の合金。（１１）２６〜３０ａｔ．％のアルミニウム、０．５〜１０ａｔ．％のクロム、０．０２〜０．３ａｔ．％の炭素、及び残余量の鉄を本質的に含む、ＤＯ３型の合金。（１２）本質的に、１ａｔ．％までのニオプイムをさらに含む、請求の範囲第１１項に記載の合金。（１３）本質的に、０．５ａｔ．％までのジルコニウムをさらに含む、請求の範囲第１２項に記載の合金。（１４）本質的に、２ａｔ．％までのモリブデンをさらに含む、請求の範囲第１１項に記載の合金。（１５）本質的に、０．１ａｔ．％までのイットリウムをさらに含む、請求の範囲第１４項に記載の合金。（１６）２６〜３０２ａｔ．％のアルミニウム、０．５〜１０ａｔ．％のクロム、０．１〜２．０ａｔ．％のモリブデン、０．０２〜０．３ａｔ．％の硼素と炭素、及び残余量の鉄を本質的に含む、ＤＯ３型の合金。（１７）本質的に、１ａｔ．％までのニオブをさらに含む、請求の範囲第１６項に記載の合金。（１８）本質的に、０．５ａｔ．％までのジルコニウムをさらに含む、請求の範囲第１６項に記載の合金。（１９）本質的に、０．５ａｔ．％までのバナドウイムをさらに含む、請求の範囲第１６項に記載の合金。（２０）本質的に、０．１ａｔ．％までのイットルイムをさらに含む、請求の範囲第１６項に記載の合金。（２１）２６〜３０ａｔ．％のアルミニウム、０．５〜１０ａｔ．％のクロム、０．１〜２．０ａｔ．％のモリブデン、０．０２〜０．３ａｔ．％の硼素と炭素、１．０ａｔ．％までのニオブ、０．５ａｔ．％までのジルコニウム、及び残余量の鉄を本質的に含む、ＤＯ３型の合金。（２２）２５〜３０ａｔ．％のアルミニウム、０．５〜１０ａｔ．％のクロム、０．１〜２．０ａｔ．％のモリブデン、０．３ａｔ．％の硼素と炭素、０．１ａｔ．％のイットリウム、及び残余量の鉄を本質的に含む、請求の範囲第２１項に記載の合金。（２３）本質的に、０．１ａｔ．％までのイットリウムをさらに含む、請求の範囲第２１項に記載の合金。（２４）本質的に、０．５ａｔ．％までのバナジウムをさらに含む、請求の範囲第２１項に記載の合金。（２５）２６〜３０ａｔ．％のアルミニウム、０．５〜１０ａｔ．％のクロム、０．１〜２．０ａｔ．％のモリブデン、０．０２〜０．３ａｔ．％の炭素、１．０ａｔ．％までのニオプイム、０．５ａｔ．％までのジルコニウム、０．１ａｔ．％までのイットリウム、０．５ａｔ．％までのバナジウム、及び残余量の鉄を本質的に含む、ＤＯ３型の合金。