JPS61176411A - 熱間圧延機におけるワ−クロ−ルの冷却装置 - Google Patents
熱間圧延機におけるワ−クロ−ルの冷却装置Info
- Publication number
- JPS61176411A JPS61176411A JP1649385A JP1649385A JPS61176411A JP S61176411 A JPS61176411 A JP S61176411A JP 1649385 A JP1649385 A JP 1649385A JP 1649385 A JP1649385 A JP 1649385A JP S61176411 A JPS61176411 A JP S61176411A
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- JP
- Japan
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- roll
- nozzles
- cooling water
- cooling
- side wall
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/06—Lubricating, cooling or heating rolls
- B21B27/10—Lubricating, cooling or heating rolls externally
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は、熱間圧延機におけるワークロールの冷却装
置に関するものである。
置に関するものである。
熱間圧延機においては、ワークロール（以下、単にロー
ルと云う）を適切に冷却することは、表面品質が優れた
ス） ＩＪツブを得るうえ、および、ロールの延命化を
図るうえで極めて重要である。
ルと云う）を適切に冷却することは、表面品質が優れた
ス） ＩＪツブを得るうえ、および、ロールの延命化を
図るうえで極めて重要である。
即ち、ロールの冷却能力が低下すると、ロールの表面が
粗面となって、ストリップの表面品質が低下すると共に
ロールの寿命が短かくなる。特に、板厚の薄いストリッ
プを高い生産能力で圧延する際には、過大な熱負荷に対
抗することができるようにロールの冷却能力を高める必
要がある。
粗面となって、ストリップの表面品質が低下すると共に
ロールの寿命が短かくなる。特に、板厚の薄いストリッ
プを高い生産能力で圧延する際には、過大な熱負荷に対
抗することができるようにロールの冷却能力を高める必
要がある。
従来、ロールの冷却は、第５図に示されるように、上お
よび下ロール１．１′の表面に上および下ノズル２．２
′から２０〜ａ ＯＫｐ／ｄｉの圧力で冷却水を噴射す
ることによって行なっていた。しかし、この方法は冷却
効率が悪い。即ち、冷却能力の割にはポンプ動力がかか
り過ぎる。因に、熱間圧延機においては、粗圧延および
仕上圧延のロール冷却につき、平均的にはｌスタンド当
り約１０００ｒｒｔ’／ｂｒの水量を使用しており、ポ
ンプ動力の′エカ原単位はおよそ２０ ＫＷＨ／Ｔｏｎ
にも及ぶ。なお、第５図において、３，３′は上および
下バツクアツプロール、４はス） ＩＪツブ、−一二一
−５、５’は上およヒ下ストリッパーフレーム、８．８
′は上および下ノズルヘッダを示す。
よび下ロール１．１′の表面に上および下ノズル２．２
′から２０〜ａ ＯＫｐ／ｄｉの圧力で冷却水を噴射す
ることによって行なっていた。しかし、この方法は冷却
効率が悪い。即ち、冷却能力の割にはポンプ動力がかか
り過ぎる。因に、熱間圧延機においては、粗圧延および
仕上圧延のロール冷却につき、平均的にはｌスタンド当
り約１０００ｒｒｔ’／ｂｒの水量を使用しており、ポ
ンプ動力の′エカ原単位はおよそ２０ ＫＷＨ／Ｔｏｎ
にも及ぶ。なお、第５図において、３，３′は上および
下バツクアツプロール、４はス） ＩＪツブ、−一二一
−５、５’は上およヒ下ストリッパーフレーム、８．８
′は上および下ノズルヘッダを示す。
上述した問題を解決するだめの冷却装置として、第６図
および第７図に示されるものが提案された。
および第７図に示されるものが提案された。
以下、この装置を従来装置と云う。従来装置は、上およ
び下ロール１．１’の周囲に配置された複数個の上およ
び下ノズル２．２′と上および下ノズル２．２′を収容
するための上および下水槽６，６′とからなる。
び下ロール１．１’の周囲に配置された複数個の上およ
び下ノズル２．２′と上および下ノズル２．２′を収容
するための上および下水槽６，６′とからなる。
上ロール１の周囲に配置された複数本の上ノズル２を収
容するだめの上水槽６は、ストリップ４の移動方向側の
一方の側壁が上ロール１の一部で構成されており、上水
槽６の底壁は、上ス） ＩＪツバ−フレーム５で構成さ
れている。上水槽６において上ロール１と対向する側の
他方の側壁６Ａの外側には、排水溝７が設けられている
。なお、第７図において、６Ｂは、上水槽６のロール軸
方向側の側壁を示す。
容するだめの上水槽６は、ストリップ４の移動方向側の
一方の側壁が上ロール１の一部で構成されており、上水
槽６の底壁は、上ス） ＩＪツバ−フレーム５で構成さ
れている。上水槽６において上ロール１と対向する側の
他方の側壁６Ａの外側には、排水溝７が設けられている
。なお、第７図において、６Ｂは、上水槽６のロール軸
方向側の側壁を示す。
一方、下ロール１′の周囲に配置された複数本の下ノズ
ル２′を収容するための下水槽６′は、上水槽６におけ
ると同様にストリップ４の移動方向側の一方の側壁が下
ロール１′の一部で構成されている。
ル２′を収容するための下水槽６′は、上水槽６におけ
ると同様にストリップ４の移動方向側の一方の側壁が下
ロール１′の一部で構成されている。
下水槽６′は、下ストリッパーフレーム５′が下水槽６
′の上蓋となる位置に設置されている。
′の上蓋となる位置に設置されている。
このように構成されている従来装置においては、上およ
び下ロール１，１′は、上および下水槽６゜６′内にお
いて上および下ノズル１，１′からの冷却水によって冷
却される。上水槽６内の冷却水は、側壁６Ａ上をオーバ
ーフローして排水溝７内に流れ込んで外部に排出される
。一方、下水槽６′内の冷却水は、下ストリッパーフレ
ーム５′の端部と下ロール１′の外周面との間の隙間を
通って下ストリッパーフレーム５′上を流れて外部に排
出される。
び下ロール１，１′は、上および下水槽６゜６′内にお
いて上および下ノズル１，１′からの冷却水によって冷
却される。上水槽６内の冷却水は、側壁６Ａ上をオーバ
ーフローして排水溝７内に流れ込んで外部に排出される
。一方、下水槽６′内の冷却水は、下ストリッパーフレ
ーム５′の端部と下ロール１′の外周面との間の隙間を
通って下ストリッパーフレーム５′上を流れて外部に排
出される。
第８図に上記従来装置における上水槽６内の上ノズル２
からの冷却水の流れの方向を示す。第８南に示されるよ
うに、上ノズル２からの冷却水は、上ロール１の回転に
伴なう随伴流によって、上ロール１の回転方向（第８図
中矢印で示す）に向って渦巻き状に流れる。この現象は
、上段の上ノズル程顕著に現われる。このように冷却水
が渦巻き状に流れると、上ロール１の表面に衝突する冷
却水の速度が低下する結果、上ロール１の冷却能力が低
下する。
からの冷却水の流れの方向を示す。第８南に示されるよ
うに、上ノズル２からの冷却水は、上ロール１の回転に
伴なう随伴流によって、上ロール１の回転方向（第８図
中矢印で示す）に向って渦巻き状に流れる。この現象は
、上段の上ノズル程顕著に現われる。このように冷却水
が渦巻き状に流れると、上ロール１の表面に衝突する冷
却水の速度が低下する結果、上ロール１の冷却能力が低
下する。
また、上水槽６内の冷却水は、側壁６Ａ上をオーバーフ
ローして排出されるので、上ノズルヘッダ８間は通りに
くく、第９図に示されるように、渦を巻きながら上ロー
ル１の軸方向に流れる。この結果、上ロール１の両端部
の冷却能力は、ロール軸方向中央部の冷却能力に比べて
高くなる。熱間圧延においては、ロールのサーマルクラ
ウン制御が行なわれており、熱負荷の大きいロール軸方
向中央部に多量の冷却水をかけてロール軸方向中央部の
冷却能力を高める必要が、ある。しかし、上述のように
ロール両端部の冷却能力がロール軸方向中央部の冷却能
力に比べて高いので、第５図に示される冷却方法の場合
よりも更に多量の冷却水が必要となる。このために、従
来装置においては、大容量の冷却水送水用ポンプを使用
せざるを得なかった。
ローして排出されるので、上ノズルヘッダ８間は通りに
くく、第９図に示されるように、渦を巻きながら上ロー
ル１の軸方向に流れる。この結果、上ロール１の両端部
の冷却能力は、ロール軸方向中央部の冷却能力に比べて
高くなる。熱間圧延においては、ロールのサーマルクラ
ウン制御が行なわれており、熱負荷の大きいロール軸方
向中央部に多量の冷却水をかけてロール軸方向中央部の
冷却能力を高める必要が、ある。しかし、上述のように
ロール両端部の冷却能力がロール軸方向中央部の冷却能
力に比べて高いので、第５図に示される冷却方法の場合
よりも更に多量の冷却水が必要となる。このために、従
来装置においては、大容量の冷却水送水用ポンプを使用
せざるを得なかった。
従って、この発明の目的は、冷却能力に優れ且つ冷却水
の消費量を減少させることができる、熱間圧延機におけ
るワークロールの冷却装置を提供することにある。
の消費量を減少させることができる、熱間圧延機におけ
るワークロールの冷却装置を提供することにある。
この発明は、熱間圧延機のワークロールの周囲に配置さ
れた複数本のノズルと、前記複数本のノズルを収容する
ための水槽とからなり、前記水槽の、前記ワークロール
を通過するストリップの移動方向側の一方の側壁は、前
記ワークロールの一部で構成され、前記水槽の、前記一
方の側壁と対向する側の他方の側壁には排水孔が形成さ
れ、前記複数本のノズルの各々は、前記ワークロールの
回転中心より前記ワークロールと前記ストリップとの接
触部側に向けて傾いていることに特徴を有する。
れた複数本のノズルと、前記複数本のノズルを収容する
ための水槽とからなり、前記水槽の、前記ワークロール
を通過するストリップの移動方向側の一方の側壁は、前
記ワークロールの一部で構成され、前記水槽の、前記一
方の側壁と対向する側の他方の側壁には排水孔が形成さ
れ、前記複数本のノズルの各々は、前記ワークロールの
回転中心より前記ワークロールと前記ストリップとの接
触部側に向けて傾いていることに特徴を有する。
次に、この発明を図面を参照しながら説明する。
第１図は、この発明の一実施態様の断面図、第２図は、
第１図のＡ−Ａ親図である。第１図および第２図に示さ
れるように、この発明の冷却装置は、上ロール１の周囲
に配置された複数個の上ノズル２．および、下ロール１
′の周囲に配置された複数個の下ノズル２′と、上およ
び下ノズル２．２′を収容するだめの上および下水槽６
および６′とからなる。なお、上および下ノズル２，２
′は、スリットノズルである。
第１図のＡ−Ａ親図である。第１図および第２図に示さ
れるように、この発明の冷却装置は、上ロール１の周囲
に配置された複数個の上ノズル２．および、下ロール１
′の周囲に配置された複数個の下ノズル２′と、上およ
び下ノズル２．２′を収容するだめの上および下水槽６
および６′とからなる。なお、上および下ノズル２，２
′は、スリットノズルである。
上水槽６は、ストリップ４の移動方向側の一方の側壁が
上ロール１の一部で構成されており、上水槽６の底壁は
、上ストリッパーフレーム５で構成されている。上水槽
６において、前記一方の側壁と対向する側の他方の側壁
６Ａの外側には、排水溝７が設けられている。前記他方
の側壁６Ａには、上ノズルヘッダ８がロール軸方向に水
平に固定されており、上ノズルヘッダ８間の側壁６Ａに
は排水孔９が形成されている。なお、第２図に′おいて
、６Ｂは、上水槽６のロール軸方向側の側壁を示す。
上ロール１の一部で構成されており、上水槽６の底壁は
、上ストリッパーフレーム５で構成されている。上水槽
６において、前記一方の側壁と対向する側の他方の側壁
６Ａの外側には、排水溝７が設けられている。前記他方
の側壁６Ａには、上ノズルヘッダ８がロール軸方向に水
平に固定されており、上ノズルヘッダ８間の側壁６Ａに
は排水孔９が形成されている。なお、第２図に′おいて
、６Ｂは、上水槽６のロール軸方向側の側壁を示す。
また、各上ノズル２の先端は、上ロール１の回転中心Ｏ
より、ロールバイト側、即ち、上ロール１とストリップ
４との接触部側に向けて傾いている。
より、ロールバイト側、即ち、上ロール１とストリップ
４との接触部側に向けて傾いている。
これは、上ロール１の回転に伴なう随伴流によって、第
８図に示したように冷却水が上方に片寄って流れること
を防止し、冷却水が上ノズル２を中心として上下均一に
流れるようにするためである。
８図に示したように冷却水が上方に片寄って流れること
を防止し、冷却水が上ノズル２を中心として上下均一に
流れるようにするためである。
一方、下ロール１′の周囲に配置された複数個の下ノズ
ル２′を収容するだめの下水槽６′は、上水槽６におけ
ると同様にストリップ４の移動方向側の一方の側壁が下
ロール１′の一部で構成されている。
ル２′を収容するだめの下水槽６′は、上水槽６におけ
ると同様にストリップ４の移動方向側の一方の側壁が下
ロール１′の一部で構成されている。
下水槽゛６′において、下ロール２′と対向する側の他
方の側壁６Ａ′には、下ノズルヘッダ８′が固定されて
お９、下ノズルヘッダ８′間の側壁６Ａ′には排水孔１
０が形成されている。各下ノズル２′の先端は、下ロー
ル１′の回転中心０′よりロールバイト側に傾いている
。この理由は、上ノズル２におけると同様である。下水
槽６′は、下ストリッパーフレーム５′が下水槽６′の
上蓋となる位置に設置されている。
方の側壁６Ａ′には、下ノズルヘッダ８′が固定されて
お９、下ノズルヘッダ８′間の側壁６Ａ′には排水孔１
０が形成されている。各下ノズル２′の先端は、下ロー
ル１′の回転中心０′よりロールバイト側に傾いている
。この理由は、上ノズル２におけると同様である。下水
槽６′は、下ストリッパーフレーム５′が下水槽６′の
上蓋となる位置に設置されている。
なお、上および下ノズル１．１′は、スリットノズルで
なくても、従来装置におけると同様に円管ノズルであっ
ても良い。また、上ノズルヘッダ８は、第３図に示され
るように、上水槽６の側壁６Ａに固定せず、側壁６Ａか
ら離れた位置に固定しても良い。
なくても、従来装置におけると同様に円管ノズルであっ
ても良い。また、上ノズルヘッダ８は、第３図に示され
るように、上水槽６の側壁６Ａに固定せず、側壁６Ａか
ら離れた位置に固定しても良い。
下ノズルヘッダ８′についても同様である。
このように構成されているこの発明の冷却装置において
は、上ロール１は、上水槽６内において上ノズルｌから
の冷却水によって冷却され、下ロール１′は、下水槽６
′内において下ノズル１′からの冷却水によって冷却さ
れる。上水槽６内の冷却水は、側壁６Ａの排水孔９から
排水溝７内に流れ込んで外部に排出される。一方、下水
槽６′内の冷却水は、側壁６Ａ′の排水孔１０から外部
に排出される。
は、上ロール１は、上水槽６内において上ノズルｌから
の冷却水によって冷却され、下ロール１′は、下水槽６
′内において下ノズル１′からの冷却水によって冷却さ
れる。上水槽６内の冷却水は、側壁６Ａの排水孔９から
排水溝７内に流れ込んで外部に排出される。一方、下水
槽６′内の冷却水は、側壁６Ａ′の排水孔１０から外部
に排出される。
上および下ノズル２，２′からの冷却水は、従来装置に
おけるように上方に片寄って流れず、ノズルを中心とし
て上下に均一に流れるので、上および下ロール１．１′
の冷却効果が、ロールの回転に伴なう随伴流によって低
下することはない。
おけるように上方に片寄って流れず、ノズルを中心とし
て上下に均一に流れるので、上および下ロール１．１′
の冷却効果が、ロールの回転に伴なう随伴流によって低
下することはない。
上述した、この発明の冷却装置をホットストリップの仕
上タンデム式圧延機の第１スタンドに設置し、上ロール
の冷却効果について調べた。このときの条件は、次の通
りである。１０コイル分を圧延し、最終コイルの圧延終
了から５分経過したところで上ロールの表面温度を測定
した。圧延後のストリップの厚みは１．６７ｕ、幅は１
２００ｇ。
上タンデム式圧延機の第１スタンドに設置し、上ロール
の冷却効果について調べた。このときの条件は、次の通
りである。１０コイル分を圧延し、最終コイルの圧延終
了から５分経過したところで上ロールの表面温度を測定
した。圧延後のストリップの厚みは１．６７ｕ、幅は１
２００ｇ。
圧延前の板厚はｊ ９ ＋１１１、圧下率は５６％、圧
延前の板温度は１０３０〜９５０℃、上ロールの直径は
７８０ｕφ、冷却水の水温は３５℃であった。
延前の板温度は１０３０〜９５０℃、上ロールの直径は
７８０ｕφ、冷却水の水温は３５℃であった。
この結果を第４図に示す。
第４図から明らかなように、本発明装置によれば、従来
装置による場合に比べて大幅に冷却水量を削減すること
ができる。即ち、上ロールの表面温度を従来装置におけ
ると同様に約６０℃に維持する場合には、従来装置の場
合に比べて約３０％冷却水を削減することができること
が明らかである。
装置による場合に比べて大幅に冷却水量を削減すること
ができる。即ち、上ロールの表面温度を従来装置におけ
ると同様に約６０℃に維持する場合には、従来装置の場
合に比べて約３０％冷却水を削減することができること
が明らかである。
以上説明したように、この発明によれば、冷却能力に優
れ且つ冷却水の消費量を大幅に減少させることができる
といったきわめて有用な効果がもたらされる。
れ且つ冷却水の消費量を大幅に減少させることができる
といったきわめて有用な効果がもたらされる。
第１図は、この発明の一実施態様を示す断面図、第２図
は、第１図のＡ−Ａ親図、第３図は、この発明の他の実
施態様を示す部分断面図、第４図は、冷却水量比率と上
ロールの表面温度との関係を示すグラフ、第５図は、ノ
ズルのみによるロールの冷却方法を示す断面図、第６図
は、従来装置によりロールを冷却している状態を示す断
面図、第７図は、第６図のＢ−Ｂ視図、第８図は、従来
装置における上水槽内の上ノズルからの冷却水の流れの
方向を示す断面図、第９図は、第８図のＣ−Ｃ視図であ
る。図面において、
は、第１図のＡ−Ａ親図、第３図は、この発明の他の実
施態様を示す部分断面図、第４図は、冷却水量比率と上
ロールの表面温度との関係を示すグラフ、第５図は、ノ
ズルのみによるロールの冷却方法を示す断面図、第６図
は、従来装置によりロールを冷却している状態を示す断
面図、第７図は、第６図のＢ−Ｂ視図、第８図は、従来
装置における上水槽内の上ノズルからの冷却水の流れの
方向を示す断面図、第９図は、第８図のＣ−Ｃ視図であ
る。図面において、
Claims (1)
- 熱間圧延機のワークロールの周囲に配置された複数本の
ノズルと、前記複数本のノズルを収容するための水槽と
からなり、前記水槽の、前記ワークロールを通過するス
トリップの移動方向側の一方の側壁は、前記ワークロー
ルの一部で構成され、前記水槽の、前記一方の側壁と対
向する側の他方の側壁には排水孔が形成され、前記複数
本のノズルの各々は、前記ワークロールの回転中心より
前記ワークロールと前記ストリップとの接触部側に向け
て傾いていることを特徴とする、熱間圧延機におけるワ
ークロールの冷却装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1649385A JPS61176411A (ja) | 1985-02-01 | 1985-02-01 | 熱間圧延機におけるワ−クロ−ルの冷却装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1649385A JPS61176411A (ja) | 1985-02-01 | 1985-02-01 | 熱間圧延機におけるワ−クロ−ルの冷却装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61176411A true JPS61176411A (ja) | 1986-08-08 |
| JPH0451243B2 JPH0451243B2 (ja) | 1992-08-18 |
Family
ID=11917809
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1649385A Granted JPS61176411A (ja) | 1985-02-01 | 1985-02-01 | 熱間圧延機におけるワ−クロ−ルの冷却装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61176411A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6338387A (ja) * | 1986-08-01 | 1988-02-18 | Nec Corp | ダイヤルパルス送信制御方式 |
| JPH0318408A (ja) * | 1989-06-13 | 1991-01-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 圧延ロールの冷却装置 |
| EP0899030A2 (de) * | 1997-08-29 | 1999-03-03 | Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft | Vorrichtung und Verfahren zur auslaufseitigen Kühlung der Arbeitswalzen eines Walzgerüstes |
| KR100462193B1 (ko) * | 2001-07-05 | 2004-12-16 | 박상균 | 화력발전소에서 채취한 플라이애쉬를 이용한 활성탄 제조방법 |
| US8281632B2 (en) | 2007-02-09 | 2012-10-09 | Centre De Recherches Metallurgiques Asbl | Device and method for cooling rollers used for rolling in a highly turbulent environment |
| CN103722013A (zh) * | 2013-12-20 | 2014-04-16 | 云南铝业股份有限公司 | 一种高速生产超宽幅铸轧铝箔坯料的方法 |
| DE102016223131A1 (de) | 2016-09-06 | 2018-03-08 | Sms Group Gmbh | Vorrichtung und Verfahren zum Aufbringen eines flüssigen Mediums auf eine Walze und/oder auf ein Walzgut und/oder zum Entfernen des flüssigen Mediums |
-
1985
- 1985-02-01 JP JP1649385A patent/JPS61176411A/ja active Granted
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| EP0899030A3 (de) * | 1997-08-29 | 2001-12-05 | SMS Demag AG | Vorrichtung und Verfahren zur auslaufseitigen Kühlung der Arbeitswalzen eines Walzgerüstes |
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| CN103722013A (zh) * | 2013-12-20 | 2014-04-16 | 云南铝业股份有限公司 | 一种高速生产超宽幅铸轧铝箔坯料的方法 |
| CN103722013B (zh) * | 2013-12-20 | 2015-12-09 | 云南铝业股份有限公司 | 一种高速生产超宽幅铸轧铝箔坯料的方法 |
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| WO2018046295A1 (de) | 2016-09-06 | 2018-03-15 | Sms Group Gmbh | Vorrichtung und verfahren zum aufbringen eines flüssigen mediums auf eine walze und/oder auf ein walzgut und/oder zum entfernen des flüssigen mediums |
| US11014133B2 (en) | 2016-09-06 | 2021-05-25 | Sms Group Gmbh | Device and method for applying a liquid medium to a roll and/or to a rolled material and/or for removing the liquid medium |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0451243B2 (ja) | 1992-08-18 |
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