JPS61171105A - 超電導マグネツトの励磁装置 - Google Patents
超電導マグネツトの励磁装置Info
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- JPS61171105A JPS61171105A JP60010761A JP1076185A JPS61171105A JP S61171105 A JPS61171105 A JP S61171105A JP 60010761 A JP60010761 A JP 60010761A JP 1076185 A JP1076185 A JP 1076185A JP S61171105 A JPS61171105 A JP S61171105A
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- superconducting coil
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F6/00—Superconducting magnets; Superconducting coils
- H01F6/006—Supplying energising or de-energising current; Flux pumps
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
Ｌ成業上の利用分野〕
この発明は、超電導マグネット特に磁界の時間的な変動
が著しく小さい超電導マグネットの励磁装置に関するも
のである。
が著しく小さい超電導マグネットの励磁装置に関するも
のである。
第７図と第Ｓ図は例えば論文Ｉ Ｅ Ｅ Ｅ 、Ｔｒａ
ｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｎ Ｍａｐｎｅｔｉｃｓ＋Ｖｏｊ
ｕｍｅ ＭＡＧ −／ ｒ ｅＡ６１ ＃ ７９７９年
。
ｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｎ Ｍａｐｎｅｔｉｃｓ＋Ｖｏｊ
ｕｍｅ ＭＡＧ −／ ｒ ｅＡ６１ ＃ ７９７９年
。
Ｐココ６〜Ｐ２Ｊ９に示された従来の超電導マグネット
のそれぞれ側断面図と回路図である。第７図において、
（／ｌは超電導コイル、（コ）はこの超電導コイル（／
ｌの両端にリード線（６）で接続された永久電流スイッ
チ、（，７）は超電導コイル（１）と永久電流スイッチ
（２）を極低温状態で収納するフライオスタラ） 、（
４’）はこのクライオスタットの外に設けられ常電導導
体で作った外部コイル、（りは永久電流スイッチ（λ）
の両端にリード＃（６）で接続された超電導コイル用励
出電源、（７）は外部コイル神）の両端にリード線（６
）で接続された外部コイル用励磁電源、（１）は永久電
流スイッチ（コ）のヒータ電源である。第を図において
、永久電流スイッチ（コ）は、超電導体（コ／）、この
超電導体（コｌ）を加熱するヒータ（ココ）、並びにこ
れら超電導体（２１）およびヒータ（コ３）を囲む熱絶
縁体（λ３）から構成される。また、第を図に示した矢
印↓ｉ、ｉｒａ、Ｌｘはそれぞれ超電導コイル（１）、
外部コイル（４り、上ヒータココ）に流れる電流を表わ
している８ｇ９図に各コイル電流のシーケンスを示した
。まず、ヒータ電源（ｆ）によりヒータ（コ−２）に電
流ＬＪを熱し、永久電流スイッチ（コ）の超電導体（ｘ
ｉ）を加熱して常電導状態に転移させ、有限の抵抗値を
もたせる。この常電導状態において、超電導コイル用励
磁電源（りを投入し、超電導コイル（１）に一定の電流
上昇率で電流ｊｚ／を流し、規定値工０に達したら電流
Ｌ／をホールド状態にしておく。次に、外部コイル用励
磁電源（７）を投入し、外部コイル（７）にパルス電流
↓コを流し、外部コイル（弘）が発生するパルス磁界を
超電導コイル（／ｌに加える。次に、電流Ｌｓ＝０とし
てヒータ（ココ）によ Ｊる加熱を停止し、永久電流
スイッチ（コ）の超電導体（コｌ）を超電導状態にする
。超電導体（コｌ）が完全に超電導状態になるまで数秒
から数十秒待ったあと、超電導コイル用励母電源（りの
電流ＡＩを下降させて０にする。このとき電源側の電流
Ｌｌは８９図に破線で示すように０になるが、超電導コ
イル（１）は抵抗ｌｉ＆： ０の超電導体（コ／）によ
って完全に短絡されているので、超電導コイル（１）に
は実線で示す電、流↓ｌが流れ続けている。このような
電流を永久電流と呼ぶ。
のそれぞれ側断面図と回路図である。第７図において、
（／ｌは超電導コイル、（コ）はこの超電導コイル（／
ｌの両端にリード線（６）で接続された永久電流スイッ
チ、（，７）は超電導コイル（１）と永久電流スイッチ
（２）を極低温状態で収納するフライオスタラ） 、（
４’）はこのクライオスタットの外に設けられ常電導導
体で作った外部コイル、（りは永久電流スイッチ（λ）
の両端にリード＃（６）で接続された超電導コイル用励
出電源、（７）は外部コイル神）の両端にリード線（６
）で接続された外部コイル用励磁電源、（１）は永久電
流スイッチ（コ）のヒータ電源である。第を図において
、永久電流スイッチ（コ）は、超電導体（コ／）、この
超電導体（コｌ）を加熱するヒータ（ココ）、並びにこ
れら超電導体（２１）およびヒータ（コ３）を囲む熱絶
縁体（λ３）から構成される。また、第を図に示した矢
印↓ｉ、ｉｒａ、Ｌｘはそれぞれ超電導コイル（１）、
外部コイル（４り、上ヒータココ）に流れる電流を表わ
している８ｇ９図に各コイル電流のシーケンスを示した
。まず、ヒータ電源（ｆ）によりヒータ（コ−２）に電
流ＬＪを熱し、永久電流スイッチ（コ）の超電導体（ｘ
ｉ）を加熱して常電導状態に転移させ、有限の抵抗値を
もたせる。この常電導状態において、超電導コイル用励
磁電源（りを投入し、超電導コイル（１）に一定の電流
上昇率で電流ｊｚ／を流し、規定値工０に達したら電流
Ｌ／をホールド状態にしておく。次に、外部コイル用励
磁電源（７）を投入し、外部コイル（７）にパルス電流
↓コを流し、外部コイル（弘）が発生するパルス磁界を
超電導コイル（／ｌに加える。次に、電流Ｌｓ＝０とし
てヒータ（ココ）によ Ｊる加熱を停止し、永久電流
スイッチ（コ）の超電導体（コｌ）を超電導状態にする
。超電導体（コｌ）が完全に超電導状態になるまで数秒
から数十秒待ったあと、超電導コイル用励母電源（りの
電流ＡＩを下降させて０にする。このとき電源側の電流
Ｌｌは８９図に破線で示すように０になるが、超電導コ
イル（１）は抵抗ｌｉ＆： ０の超電導体（コ／）によ
って完全に短絡されているので、超電導コイル（１）に
は実線で示す電、流↓ｌが流れ続けている。このような
電流を永久電流と呼ぶ。
上記の電流シーケンス中で、外部コイル（７）にパルス
電流ＬＪを流した点が通常の超電導コイル（１）の励磁
とは異なり、このような通電によるパルス磁界の発生に
よって永久電流モードに入った直後の磁界の減衰状態は
異なる。第１Ｏ図は上記引用文献に示された実験結果を
示す。第１Ｏ図から分るようにパルス磁界を超電導コイ
ル（１）Ｋ加えた場合には磁界の減衰が減少している。
電流ＬＪを流した点が通常の超電導コイル（１）の励磁
とは異なり、このような通電によるパルス磁界の発生に
よって永久電流モードに入った直後の磁界の減衰状態は
異なる。第１Ｏ図は上記引用文献に示された実験結果を
示す。第１Ｏ図から分るようにパルス磁界を超電導コイ
ル（１）Ｋ加えた場合には磁界の減衰が減少している。
ところで、永久電流モードの超電導コイル（１）の磁界
減衰には一般に２種類ある。その＠ｌは磁界の初期減衰
であり、永久電流モードに入った直後の数時間から数十
時間に渡って発生するもので。
減衰には一般に２種類ある。その＠ｌは磁界の初期減衰
であり、永久電流モードに入った直後の数時間から数十
時間に渡って発生するもので。
超電導線内部の電流分布の不均一さに原因があるといわ
れている。第２は磁界の定常減衰であり。
れている。第２は磁界の定常減衰であり。
初期減衰が終了したあと永久電流モードを続ける限り発
生する定常減衰の原因は、超電導コイル（１）て の巻線には何ケ所かの線材の接続部分があり蒙。
生する定常減衰の原因は、超電導コイル（１）て の巻線には何ケ所かの線材の接続部分があり蒙。
その部分が完全に超電導接続できないために発生する微
弱な抵抗の発生や、あるいは、超電導多芯線の、各フィ
ラメントの断線に起因する抵抗の発生によるものである
。従来例で示したパルス電流ｊ−ＪＶＣよる操作は、磁
界の初期減衰を減少させる。
弱な抵抗の発生や、あるいは、超電導多芯線の、各フィ
ラメントの断線に起因する抵抗の発生によるものである
。従来例で示したパルス電流ｊ−ＪＶＣよる操作は、磁
界の初期減衰を減少させる。
従来の励磁装置は以上のようなシーケンスに基づいてい
るので、減衰を小さくしたい超電導コイルの他に、もう
１つのパルス磁界発生用コイルを必要としたので、コイ
ル数が増すことにより装置が高価になると共に、超電導
コイルが大型になった場合には、パルス磁界印加用外部
コイルが著しく巨大になってしまい、全く実用的でなく
なる問題点があった。
るので、減衰を小さくしたい超電導コイルの他に、もう
１つのパルス磁界発生用コイルを必要としたので、コイ
ル数が増すことにより装置が高価になると共に、超電導
コイルが大型になった場合には、パルス磁界印加用外部
コイルが著しく巨大になってしまい、全く実用的でなく
なる問題点があった。
この発明は上記のような問題点を解決するためになされ
たもので、外部コイル無しに磁界の初期減衣をなくシ、
また初期減衰ケなくすための最適のパラメータを有する
超電導マグネットの励磁装置を得ることを目的とする。
たもので、外部コイル無しに磁界の初期減衣をなくシ、
また初期減衰ケなくすための最適のパラメータを有する
超電導マグネットの励磁装置を得ることを目的とする。
Ｌ問題点を解決するための手段〕
この発明に係る励磁装置は、超電導体を常電導状態にし
ておいてから超電導コイルに規定値以上の電流を少なく
とも１回流し、その後現定値以下 −まで電流を少なく
とも１回減少させ、このような電流変化後の状態で超電
導体を超電導状態にしたものである。
ておいてから超電導コイルに規定値以上の電流を少なく
とも１回流し、その後現定値以下 −まで電流を少なく
とも１回減少させ、このような電流変化後の状態で超電
導体を超電導状態にしたものである。
超電導コイルに流ｊる電流の変化が、超電導線内の電流
分布を一様化するように作用する。
分布を一様化するように作用する。
以下、この発明の一実施例を図について説明する。第１
図はこの発明の励磁装置の側断面図、第２図は＠／図に
示した励Ｓ装置の回路図、第３図はこの発明における電
流シーケンス図である。超電導コイル（／ｌに流す電流
Ｌｉを規定値１ｏ以上例えば規定値１ｏよりも多く流し
たあとホールド状態とし、その後電流Ｌ／を下降させ、
規定筺工０以下例えば規定直重ｏに達したところでホー
ルドし、永久電流スイッチ（コ）の超電導体（７）への
電流の分流が完全になくなった時点でヒータ（ココ）を
切る◎超電導体（，１／）が完全に超電導状態になるま
で待った後、超電導コイル用励磁電源（７）の電流を０
に下げる。このとき超電導コイル用励磁電源（５）の電
流は第３図中の破線のように下降するが、超電導コイル
（１）の電流は下降せず実線の永久電流となるのは従来
例と同一である。
図はこの発明の励磁装置の側断面図、第２図は＠／図に
示した励Ｓ装置の回路図、第３図はこの発明における電
流シーケンス図である。超電導コイル（／ｌに流す電流
Ｌｉを規定値１ｏ以上例えば規定値１ｏよりも多く流し
たあとホールド状態とし、その後電流Ｌ／を下降させ、
規定筺工０以下例えば規定直重ｏに達したところでホー
ルドし、永久電流スイッチ（コ）の超電導体（７）への
電流の分流が完全になくなった時点でヒータ（ココ）を
切る◎超電導体（，１／）が完全に超電導状態になるま
で待った後、超電導コイル用励磁電源（７）の電流を０
に下げる。このとき超電導コイル用励磁電源（５）の電
流は第３図中の破線のように下降するが、超電導コイル
（１）の電流は下降せず実線の永久電流となるのは従来
例と同一である。
上述したような励磁！Ｆ、Ｉｆによる実験結果を第９図
に示す。第９図において、ｔｏｙ％励磁とは超電導コイ
ル（１）の電流をｔ、０！Ｉｏまで上昇させてホールド
状態にしたあと規定値ｉ、００１ｏまで下降させて使−
用した場合であり、１９１％励磁とは同様に／、Ｑ／工
０まで電流を流した後下降させたものである。通常励磁
とは／、００工ｏの状態で電流をホール ！ド状態
にするだけで、全く過電流としない場合である第参図か
ら明らかなように、磁界の初期減衰を低下させるために
は、超電導コイル（１）ｌ！−ｆｔ流を過電流にしたあ
と下降させることが極めて有効である。また、過電流の
割合としては／、０！ｒ工ｏ。
に示す。第９図において、ｔｏｙ％励磁とは超電導コイ
ル（１）の電流をｔ、０！Ｉｏまで上昇させてホールド
状態にしたあと規定値ｉ、００１ｏまで下降させて使−
用した場合であり、１９１％励磁とは同様に／、Ｑ／工
０まで電流を流した後下降させたものである。通常励磁
とは／、００工ｏの状態で電流をホール ！ド状態
にするだけで、全く過電流としない場合である第参図か
ら明らかなように、磁界の初期減衰を低下させるために
は、超電導コイル（１）ｌ！−ｆｔ流を過電流にしたあ
と下降させることが極めて有効である。また、過電流の
割合としては／、０！ｒ工ｏ。
すなわち、規定電流値に対してわずか夕％の電流増加パ
ターンが初期減衰を全くなくしており、この割合が最適
であることが明らかである。代表的な数値としては、Ｉ
ｇ ” ／ ＜７０ Ａ ｓ ” ／ ”’ ０から
Ｌ／＝／、０！；Ｉｏまで３０分、／、０！ｒ工ｏを維
持する瞬間が１９分、／、０！ｒ工ｏから／、００１ｏ
に下げる時間が一分以内である。初期減衰が全くないの
で、例えば核出気共鳴イメージング装置のための超電導
マグネットに上述の励磁装置を採用した場合には、永久
電流モードに入った直後から直ちにイメージング実験を
開始することができ、極めて効率のよい実験工程が実現
できる〇 なお、上記実施例では、超電導コイルの電流を規定値よ
りも多く流したが、超電導コイルの負荷率がｉｏｏ％に
近くて、電流のわずかな増加によって超電導破壊が生じ
る場合がある。このような状態においては、上記実施例
の励磁装置を用いることができない。このような場合に
は、第３図に示すようｋＣ，／、００１０までコイル電
流を上昇させたあとｏ、ｔｓｘｏまで電流を下降させ、
その後家た／、００１ｏまで電流を上昇させる励磁装置
を実現した。その場合、コイル電流は規定値Ｉ０を全く
越えない上、磁界の初期減衰を著しく軽減することがで
きた。また、０．９ｊＩｏまで電流を下降させたが、下
降率は、０，９９１□〜ｏ、９０工□程度までの任意の
値であってもよく、上記実施例と同様の効果を奏する。
ターンが初期減衰を全くなくしており、この割合が最適
であることが明らかである。代表的な数値としては、Ｉ
ｇ ” ／ ＜７０ Ａ ｓ ” ／ ”’ ０から
Ｌ／＝／、０！；Ｉｏまで３０分、／、０！ｒ工ｏを維
持する瞬間が１９分、／、０！ｒ工ｏから／、００１ｏ
に下げる時間が一分以内である。初期減衰が全くないの
で、例えば核出気共鳴イメージング装置のための超電導
マグネットに上述の励磁装置を採用した場合には、永久
電流モードに入った直後から直ちにイメージング実験を
開始することができ、極めて効率のよい実験工程が実現
できる〇 なお、上記実施例では、超電導コイルの電流を規定値よ
りも多く流したが、超電導コイルの負荷率がｉｏｏ％に
近くて、電流のわずかな増加によって超電導破壊が生じ
る場合がある。このような状態においては、上記実施例
の励磁装置を用いることができない。このような場合に
は、第３図に示すようｋＣ，／、００１０までコイル電
流を上昇させたあとｏ、ｔｓｘｏまで電流を下降させ、
その後家た／、００１ｏまで電流を上昇させる励磁装置
を実現した。その場合、コイル電流は規定値Ｉ０を全く
越えない上、磁界の初期減衰を著しく軽減することがで
きた。また、０．９ｊＩｏまで電流を下降させたが、下
降率は、０，９９１□〜ｏ、９０工□程度までの任意の
値であってもよく、上記実施例と同様の効果を奏する。
更に、コイル電流を過電流にする回数は１回でなくても
よい。例えば１．０！ｒｈｏＩ回とした上記実施例を、
／、０／Ｉｏを数回繰返す第６図のような電流パターン
としても、上記実施例と同様の効果を委する・すなわち
、大きな電流変化であるｔｙ、ｏタエ０を、０．０／Ｘ
ｏの変化を複数回実施することにより。
よい。例えば１．０！ｒｈｏＩ回とした上記実施例を、
／、０／Ｉｏを数回繰返す第６図のような電流パターン
としても、上記実施例と同様の効果を委する・すなわち
、大きな電流変化であるｔｙ、ｏタエ０を、０．０／Ｘ
ｏの変化を複数回実施することにより。
上記実施例と同様の効果を実現したのである。この場合
、過電流の割合が小さくなるために、コイルが超電導破
壊しにくくなるというこの実施例特有の効果もある。ま
た、第６図に示した電流パターンを例えば４θＯ工ｏと
０．９９工ｏの間＄繰り返した場合にも上記実施例と同
様の効果がある。
、過電流の割合が小さくなるために、コイルが超電導破
壊しにくくなるというこの実施例特有の効果もある。ま
た、第６図に示した電流パターンを例えば４θＯ工ｏと
０．９９工ｏの間＄繰り返した場合にも上記実施例と同
様の効果がある。
以上のように、この発明によれば、超電導コイル自身の
電流を変化させて磁界の初期減衰をなくしたので、装置
が安価にでき、また励磁直後から実験を行える工程短縮
の効果がある。また、この発明によれば、超電導破壊寸
前の大電流で運転する必要のある超電導マグネットに対
しても、超電導ｖＬ壊させることなく初期減衰をなくす
ることができる効果がある。
電流を変化させて磁界の初期減衰をなくしたので、装置
が安価にでき、また励磁直後から実験を行える工程短縮
の効果がある。また、この発明によれば、超電導破壊寸
前の大電流で運転する必要のある超電導マグネットに対
しても、超電導ｖＬ壊させることなく初期減衰をなくす
ることができる効果がある。
第１図はこの発明の一実施例による超電導マグネットを
示す側断面図、第一図は第１図に示した超電導マグネッ
トの回路図、第３図はこの発明の電流シーケンス図、第
９図はこの発明の効果を裏づける実験績果のグラフ図、
溝夕図はこの発明の他の直流シーケンス図、第６図はこ
の発明の更に他の電流シーケンス図、第７図は従来の超
電導マグネットを示す側断面図、第を図は第７図に示し
た超電導マグネットの回路図、第９図は従来の超電導マ
グネットの電流シーケンス図、第１ｉ図は（１）・・超
電導コイル、−）・・永久電流スイッチ・（３）・・ク
ライオスタット、（７）・・超電導コ・ｆル用励磁を源
、（ｇ）・拳ヒータ’Ｉ源。 なお、図中、同一符号は同−又は相当部分を示すＯ 代理人 、 ッ 、Ｉｌ、ｒ″゛ゞ力に−２ ２１： 超電導体 ２２： 仁−タ 姑９図 時間 Ｂｏ（ｏ）−＝ｔｓｗｏでの超電導コイＩＬＰＩ（Ａ＄
Ｂｏ（ｔ）−−−ｔ−ｔての す 手続補正書（自発） 昭和 年 月 日 ６０．５．１５
示す側断面図、第一図は第１図に示した超電導マグネッ
トの回路図、第３図はこの発明の電流シーケンス図、第
９図はこの発明の効果を裏づける実験績果のグラフ図、
溝夕図はこの発明の他の直流シーケンス図、第６図はこ
の発明の更に他の電流シーケンス図、第７図は従来の超
電導マグネットを示す側断面図、第を図は第７図に示し
た超電導マグネットの回路図、第９図は従来の超電導マ
グネットの電流シーケンス図、第１ｉ図は（１）・・超
電導コイル、−）・・永久電流スイッチ・（３）・・ク
ライオスタット、（７）・・超電導コ・ｆル用励磁を源
、（ｇ）・拳ヒータ’Ｉ源。 なお、図中、同一符号は同−又は相当部分を示すＯ 代理人 、 ッ 、Ｉｌ、ｒ″゛ゞ力に−２ ２１： 超電導体 ２２： 仁−タ 姑９図 時間 Ｂｏ（ｏ）−＝ｔｓｗｏでの超電導コイＩＬＰＩ（Ａ＄
Ｂｏ（ｔ）−−−ｔ−ｔての す 手続補正書（自発） 昭和 年 月 日 ６０．５．１５
Claims (7)
- （１）クライオスタット内にある、超電導コイルおよび
この超電導コイルの両端に接続された永久電流スイッチ
と、前記クライオスタット外にあり、前記永久電流スイ
ッチの超電導体に接続された超電導コイル用励磁電源お
よび前記永久電流スイッチのヒータに接続されたヒータ
電源とを備えた超電導マグネットにおいて、前記超電導
体を常電導状態にしておいてから前記超電導コイルに規
定値以上の電流を少なくとも１回流し、その後前記規定
値以下まで電流を少なくとも１回減少させ、このような
電流変化後の状態で前記超電導体を超電導状態にしたこ
とを特徴とする超電導マグネットの励磁装置。 - （２）規定値以上の電流が規定値の電流のほぼ１０５％
であり、そして規定値以下の電流が前記規定値の電流で
ある特許請求の範囲第１項記載の超電導マグネットの励
磁装置。 - （３）規定値を越える電流を流し、その後規定値まで電
流を減少させる一連の操作を複数回実施した特許請求の
範囲第１項記載の超電導マグネットの励磁装置。 - （４）規定値を越える電流がほぼ１０１％を越えない特
許請求の範囲第３項記載の超電導マグネットの励磁装置
。 - （５）規定値以上の電流が規定値の電流であり、規定値
以下の電流が規定値未満の電流であり、前記規定値以上
の電流を２回流した特許請求の範囲第１項記載の超電導
マグネットの励磁装置。 - （６）規定値未満の電流が規定値の電流のほぼ９５％で
ある特許請求の範囲第５項記載の超電導マグネットの励
磁装置。 - （７）規定値の電流を流し、その後規定値未満まで電流
を減少させる一連の操作を複数回実施した特許請求の範
囲第５項記載の超電導マグネットの励磁装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60010761A JPS61171105A (ja) | 1985-01-25 | 1985-01-25 | 超電導マグネツトの励磁装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60010761A JPS61171105A (ja) | 1985-01-25 | 1985-01-25 | 超電導マグネツトの励磁装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61171105A true JPS61171105A (ja) | 1986-08-01 |
Family
ID=11759310
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60010761A Pending JPS61171105A (ja) | 1985-01-25 | 1985-01-25 | 超電導マグネツトの励磁装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61171105A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63317663A (ja) * | 1987-06-19 | 1988-12-26 | Ube Ind Ltd | プラズマ圧着型スパッタ装置及び方法 |
| JP2021503175A (ja) * | 2017-11-14 | 2021-02-04 | コーニンクレッカ フィリップス エヌ ヴェＫｏｎｉｎｋｌｉｊｋｅ Ｐｈｉｌｉｐｓ Ｎ．Ｖ． | 超電導磁石アセンブリ |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS584906A (ja) * | 1981-07-01 | 1983-01-12 | Hitachi Ltd | 超電導磁石の励磁方式 |
-
1985
- 1985-01-25 JP JP60010761A patent/JPS61171105A/ja active Pending
Patent Citations (1)
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| JPS584906A (ja) * | 1981-07-01 | 1983-01-12 | Hitachi Ltd | 超電導磁石の励磁方式 |
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