JPH11102807A - 超電導マグネットのクエンチ保護回路 - Google Patents
超電導マグネットのクエンチ保護回路Info
- Publication number
- JPH11102807A JPH11102807A JP26368097A JP26368097A JPH11102807A JP H11102807 A JPH11102807 A JP H11102807A JP 26368097 A JP26368097 A JP 26368097A JP 26368097 A JP26368097 A JP 26368097A JP H11102807 A JPH11102807 A JP H11102807A
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- superconducting magnet
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ２種類以上の異なる線種を組合わせた超電導
マグネットを対象として、超電導マグネットにクエンチ
が発生しても、そのクエンチによって超電導コイルが機
械的に破損したり、焼損することのない、超電導マグネ
ットのクエンチ保護回路を提供する。 【解決手段】 複数の線種の超電導コイル２からなる超
電導マグネット１を複数のセクションａ〜ｅに分割し、
セクションａ乃至ｅ毎の超電導コイル２に保護抵抗７を
並列に接続してなる超電導マグネット１のクエンチ保護
回路において、線種の異なる超電導コイル２の１部５，
６が、線種の異なる超電導コイル２のセクションａ，ｂ
内に含まれるように接続してなる。
マグネットを対象として、超電導マグネットにクエンチ
が発生しても、そのクエンチによって超電導コイルが機
械的に破損したり、焼損することのない、超電導マグネ
ットのクエンチ保護回路を提供する。 【解決手段】 複数の線種の超電導コイル２からなる超
電導マグネット１を複数のセクションａ〜ｅに分割し、
セクションａ乃至ｅ毎の超電導コイル２に保護抵抗７を
並列に接続してなる超電導マグネット１のクエンチ保護
回路において、線種の異なる超電導コイル２の１部５，
６が、線種の異なる超電導コイル２のセクションａ，ｂ
内に含まれるように接続してなる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、超電導マグネット
のクエンチ保護回路に関し、詳細には種々の物性測定装
置、核磁気共鳴（ＮＭＲ）分析装置、ＮＭＲ断層映像装
置などに用いられている超電導マグネットにおいて、そ
の超電導マグネットがクエンチを発生した場合に、その
クエンチによって超電導コイルが破損するのを防ぐ、超
電導マグネットのクエンチ保護回路に関するものであ
る。
のクエンチ保護回路に関し、詳細には種々の物性測定装
置、核磁気共鳴（ＮＭＲ）分析装置、ＮＭＲ断層映像装
置などに用いられている超電導マグネットにおいて、そ
の超電導マグネットがクエンチを発生した場合に、その
クエンチによって超電導コイルが破損するのを防ぐ、超
電導マグネットのクエンチ保護回路に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】超電導マグネットは、一般に、NbTi合金
（以下単にNbTiと言う）、 Nb3Sn化合物（以下単に Nb3
Snと言う）などの超電導線を巻いた空心マグネットであ
って、超電導状態を維持するために冷却容器（クライオ
スタット）に入れて使用される。また超電導マグネット
は、高い磁場を大きな空間に確保でき、その臨界磁場
（超電導性を保持できる最高磁場) は、通常、NbTi線で
11Ｔ（テスラ) 、 Nb3Sn線で23Ｔである。
（以下単にNbTiと言う）、 Nb3Sn化合物（以下単に Nb3
Snと言う）などの超電導線を巻いた空心マグネットであ
って、超電導状態を維持するために冷却容器（クライオ
スタット）に入れて使用される。また超電導マグネット
は、高い磁場を大きな空間に確保でき、その臨界磁場
（超電導性を保持できる最高磁場) は、通常、NbTi線で
11Ｔ（テスラ) 、 Nb3Sn線で23Ｔである。
【０００３】ところで、上記超電導マグネットにおいて
は、機械的な擾乱等（電磁力による超電導線間の動き等
の物理的な要因）によって超電導状態が破れる現象（ク
エンチ）を生じることが知られている。このようなクエ
ンチが発生すると、電気抵抗を持った常電導部分が超電
導マグネットのコイル内に生じることになる。例えば、
図５に示すような回路構成の超電導マグネットにおいて
クエンチが発生した場合、超電導マグネット11のインダ
クタンスがクエンチを発生した部分の超電導コイル12部
分の電気抵抗値に比べて非常に大きいと、超電導マグネ
ット11に流れている電流の減衰が遅くなる。その結果、
超電導コイル12の常電導部分がジュール発熱によって熱
暴走し焼損するおそれが生じることになる。なお、図５
において、符号13は超電導コイル12に並列に接続した保
護抵抗、14は電源をそれぞれ示す。
は、機械的な擾乱等（電磁力による超電導線間の動き等
の物理的な要因）によって超電導状態が破れる現象（ク
エンチ）を生じることが知られている。このようなクエ
ンチが発生すると、電気抵抗を持った常電導部分が超電
導マグネットのコイル内に生じることになる。例えば、
図５に示すような回路構成の超電導マグネットにおいて
クエンチが発生した場合、超電導マグネット11のインダ
クタンスがクエンチを発生した部分の超電導コイル12部
分の電気抵抗値に比べて非常に大きいと、超電導マグネ
ット11に流れている電流の減衰が遅くなる。その結果、
超電導コイル12の常電導部分がジュール発熱によって熱
暴走し焼損するおそれが生じることになる。なお、図５
において、符号13は超電導コイル12に並列に接続した保
護抵抗、14は電源をそれぞれ示す。
【０００４】そこで、上記の問題を避けるために、従来
は図６に示すように超電導マグネット11の超電導コイル
12を複数のセクションａ〜ｃに分割し、その各々のセク
ションａ、ｂ、ｃに保護抵抗13を並列に接続した回路構
成を採用している。この回路構成とすることによって、
超電導コイル12のクエンチが発生した部分の電流は、ク
エンチした部分の電気抵抗値と、そのクエンチした部分
を含んでいるセクションａ（又はｂ又はｃ）が持つイン
ダクタンスの比に応じて減衰するが、超電導マグネット
11全体のインダクタンスに比べて各セクションａ、ｂ、
ｃのそれぞれが持つインダクタンスは小さいので、超電
導コイル12のクエンチした部分の電流値の減衰は図５の
回路構成の時よりも早くなり、クエンチした部分の焼損
を防ぐことができる。クエンチしたセクションａ以外の
セクションｂ、ｃでは、セクションａに蓄えられていた
電磁エネルギーが電磁誘導によって転送され、セクショ
ンｂ、ｃの電流値が上昇する。また、クエンチ中の磁場
変動による交流損失によってセクションｂ、ｃの超電導
状態の部分が温度上昇を起こし、臨界電流値が減少す
る。その結果、セクションｂ、ｃで誘導によって増加し
た電流値が、交流損失による温度上昇で減少した臨界電
流値を超えると、セクションｂ、ｃでもクエンチが発生
し、セクションｂ、ｃにおいても電流値はセクションａ
と同等の早さで減衰することになる。
は図６に示すように超電導マグネット11の超電導コイル
12を複数のセクションａ〜ｃに分割し、その各々のセク
ションａ、ｂ、ｃに保護抵抗13を並列に接続した回路構
成を採用している。この回路構成とすることによって、
超電導コイル12のクエンチが発生した部分の電流は、ク
エンチした部分の電気抵抗値と、そのクエンチした部分
を含んでいるセクションａ（又はｂ又はｃ）が持つイン
ダクタンスの比に応じて減衰するが、超電導マグネット
11全体のインダクタンスに比べて各セクションａ、ｂ、
ｃのそれぞれが持つインダクタンスは小さいので、超電
導コイル12のクエンチした部分の電流値の減衰は図５の
回路構成の時よりも早くなり、クエンチした部分の焼損
を防ぐことができる。クエンチしたセクションａ以外の
セクションｂ、ｃでは、セクションａに蓄えられていた
電磁エネルギーが電磁誘導によって転送され、セクショ
ンｂ、ｃの電流値が上昇する。また、クエンチ中の磁場
変動による交流損失によってセクションｂ、ｃの超電導
状態の部分が温度上昇を起こし、臨界電流値が減少す
る。その結果、セクションｂ、ｃで誘導によって増加し
た電流値が、交流損失による温度上昇で減少した臨界電
流値を超えると、セクションｂ、ｃでもクエンチが発生
し、セクションｂ、ｃにおいても電流値はセクションａ
と同等の早さで減衰することになる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来よ
り用いられている２種類以上の異なる線種（例えばNbTi
線と Nb3Sn線など）を組合せた超電導マグネットの場合
には、上述した図６に示すようなセクション化を採用し
ても、線種間に温度マージンの差があるため、温度マー
ジンの大きいセクションではクエンチの発生が他の温度
マージンの小さいセクションよりも遅くなることにな
り、温度マージンの小さいセクション内にクエンチが発
生した場合、温度マージンの大きいセクションに過度の
誘導電流が流れることになる。その結果、温度マージン
の大きいセクションに大きな電磁力がかかり機械的に破
損することになる。なお、ここで言う温度マージンとは
使用中の極低温温度から臨界温度までの温度差を意味す
る。
り用いられている２種類以上の異なる線種（例えばNbTi
線と Nb3Sn線など）を組合せた超電導マグネットの場合
には、上述した図６に示すようなセクション化を採用し
ても、線種間に温度マージンの差があるため、温度マー
ジンの大きいセクションではクエンチの発生が他の温度
マージンの小さいセクションよりも遅くなることにな
り、温度マージンの小さいセクション内にクエンチが発
生した場合、温度マージンの大きいセクションに過度の
誘導電流が流れることになる。その結果、温度マージン
の大きいセクションに大きな電磁力がかかり機械的に破
損することになる。なお、ここで言う温度マージンとは
使用中の極低温温度から臨界温度までの温度差を意味す
る。
【０００６】そこで、本発明は、上記従来技術の問題点
を改善するためになしたものであって、その目的は、２
種類以上の異なる線種を組合わせた超電導マグネットを
対象として、超電導マグネットにクエンチが発生して
も、そのクエンチによって超電導コイルが機械的に破損
したり、焼損することのない、超電導マグネットのクエ
ンチ保護回路を提供するものである。
を改善するためになしたものであって、その目的は、２
種類以上の異なる線種を組合わせた超電導マグネットを
対象として、超電導マグネットにクエンチが発生して
も、そのクエンチによって超電導コイルが機械的に破損
したり、焼損することのない、超電導マグネットのクエ
ンチ保護回路を提供するものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明に係る超電導マグネットのクエンチ保護回
路は、複数の線種の超電導コイルからなる超電導マグネ
ットを複数のセクションに分割し、セクション毎の超電
導コイルに保護抵抗を並列に接続してなる超電導マグネ
ットのクエンチ保護回路において、線種の異なる超電導
コイルの１部づつが、線種の異なる超電導コイルのセク
ション内に含まれるように接続してなるものである。
めに、本発明に係る超電導マグネットのクエンチ保護回
路は、複数の線種の超電導コイルからなる超電導マグネ
ットを複数のセクションに分割し、セクション毎の超電
導コイルに保護抵抗を並列に接続してなる超電導マグネ
ットのクエンチ保護回路において、線種の異なる超電導
コイルの１部づつが、線種の異なる超電導コイルのセク
ション内に含まれるように接続してなるものである。
【０００８】本発明では、複数の線種の超電導コイルか
らなる超電導マグネットにおいて、温度マージンが高い
線種と低い線種が同一のセクション内に接続されている
ので、そのセクション内では、温度マージンの高い線種
の部分がクエンチを起こさなくても、温度マージンの低
い線種の部分が早期にクエンチを起こすので、そのセク
ション内に電気抵抗が生じ、これにより、そのセクショ
ンに過度の電流が誘起されなくなり、そのセクション内
の温度マージンの高い線種の超電導コイルが電磁力によ
って機械的に破損するのを防ぐことができる。
らなる超電導マグネットにおいて、温度マージンが高い
線種と低い線種が同一のセクション内に接続されている
ので、そのセクション内では、温度マージンの高い線種
の部分がクエンチを起こさなくても、温度マージンの低
い線種の部分が早期にクエンチを起こすので、そのセク
ション内に電気抵抗が生じ、これにより、そのセクショ
ンに過度の電流が誘起されなくなり、そのセクション内
の温度マージンの高い線種の超電導コイルが電磁力によ
って機械的に破損するのを防ぐことができる。
【０００９】上記本発明に係る超電導マグネットのクエ
ンチ保護回路においては、並列に接続されている保護抵
抗にダイオードを直列に接続してあってもよい。このよ
うにダイオードを接続すると、次のような更なる作用効
果が期待される。すなわち、超電導マグネットを励磁す
るとき、超電導マグネットの両端及び分割した各セクシ
ョンの両端に、励磁速度に応じて電位差が生じる。それ
故、保護抵抗を単に並列に接続している場合は、保護抵
抗にも励磁中は電流が流れており、保護抵抗でジュール
発熱が起きる。その結果、超電導マグネットの冷却に用
いている液体ヘリウム等の寒剤の蒸発が増加することに
なる。これに対して、保護抵抗とダイオードを直列に接
続した場合、励磁中に超電導マグネットの両端及び分割
した各セクションの両端に電位差が生じても、その電位
差がダイオードのオン電圧以下であるならば保護抵抗に
電流は流れないので、寒剤の蒸発が増加することを防ぐ
ことができる。
ンチ保護回路においては、並列に接続されている保護抵
抗にダイオードを直列に接続してあってもよい。このよ
うにダイオードを接続すると、次のような更なる作用効
果が期待される。すなわち、超電導マグネットを励磁す
るとき、超電導マグネットの両端及び分割した各セクシ
ョンの両端に、励磁速度に応じて電位差が生じる。それ
故、保護抵抗を単に並列に接続している場合は、保護抵
抗にも励磁中は電流が流れており、保護抵抗でジュール
発熱が起きる。その結果、超電導マグネットの冷却に用
いている液体ヘリウム等の寒剤の蒸発が増加することに
なる。これに対して、保護抵抗とダイオードを直列に接
続した場合、励磁中に超電導マグネットの両端及び分割
した各セクションの両端に電位差が生じても、その電位
差がダイオードのオン電圧以下であるならば保護抵抗に
電流は流れないので、寒剤の蒸発が増加することを防ぐ
ことができる。
【００１０】
【発明の実施の形態】図１は、本発明に係る超電導マグ
ネットのクエンチ保護回路の説明図である。この図示の
回路において、超電導マグネット１は、液体ヘリウム中
で10Ｔ以上の磁場を発生させるために、超電導コイル２
の内層側に20Ｔを越す臨界磁場を有する Nb3Sn線を巻線
した Nb3Snコイル部３を、その外層側に臨界磁場の低い
NbTi線を巻線したNbTiコイル部４を配置して構成した。
そして更に、 Nb3Snコイル部３は１つのセクションａの
みで、またNbTiコイル部４は４つのセクションｂ〜ｅに
分割して構成すると共に、 Nb3Snコイル部３のセクショ
ンａとNbTiコイル部４のセクションｂのそれぞれに、セ
クションａにはNbTiコイル部４のNbTi線コイルの１部分
５を、セクションｂには Nb3Snコイル部３の Nb3Sn線コ
イルの１部分６を含むように接続し、更にセクションａ
〜ｅの各セクションの超電導コイルに保護抵抗７を並列
に接続した回路構成となっている。なお、図において、
符号８は電源をそれぞれ示す。
ネットのクエンチ保護回路の説明図である。この図示の
回路において、超電導マグネット１は、液体ヘリウム中
で10Ｔ以上の磁場を発生させるために、超電導コイル２
の内層側に20Ｔを越す臨界磁場を有する Nb3Sn線を巻線
した Nb3Snコイル部３を、その外層側に臨界磁場の低い
NbTi線を巻線したNbTiコイル部４を配置して構成した。
そして更に、 Nb3Snコイル部３は１つのセクションａの
みで、またNbTiコイル部４は４つのセクションｂ〜ｅに
分割して構成すると共に、 Nb3Snコイル部３のセクショ
ンａとNbTiコイル部４のセクションｂのそれぞれに、セ
クションａにはNbTiコイル部４のNbTi線コイルの１部分
５を、セクションｂには Nb3Snコイル部３の Nb3Sn線コ
イルの１部分６を含むように接続し、更にセクションａ
〜ｅの各セクションの超電導コイルに保護抵抗７を並列
に接続した回路構成となっている。なお、図において、
符号８は電源をそれぞれ示す。
【００１１】次に、上記回路構成からなる超電導マグネ
ット１を用い、定格の磁場まで励磁すると共に、外層側
のセクションｅの部分を強制クエンチヒータ（図示せ
ず）によってクエンチさせ、その時の各セクションａ〜
ｅの電流値を測定した。また、比較のため、図２に示す
従来方式によってセクションａ〜ｅに分割して接続した
回路を備える超電導マグネット11の各セクションａ〜ｅ
の電流値を、同様にして測定した。本発明に係る超電導
マグネットのクエンチ保護回路の場合の測定結果を図３
に、従来方式によってセクション分割して接続した回路
の場合の測定結果を図４にそれぞれ示す。
ット１を用い、定格の磁場まで励磁すると共に、外層側
のセクションｅの部分を強制クエンチヒータ（図示せ
ず）によってクエンチさせ、その時の各セクションａ〜
ｅの電流値を測定した。また、比較のため、図２に示す
従来方式によってセクションａ〜ｅに分割して接続した
回路を備える超電導マグネット11の各セクションａ〜ｅ
の電流値を、同様にして測定した。本発明に係る超電導
マグネットのクエンチ保護回路の場合の測定結果を図３
に、従来方式によってセクション分割して接続した回路
の場合の測定結果を図４にそれぞれ示す。
【００１２】本発明に係る超電導マグネットのクエンチ
保護回路の場合には、図３より明らかなように、セクシ
ョンｅを強制的にクエンチさせても、他のセクションａ
〜ｄの電流値のピークは、初期電流値（時間０の時の電
流値）よりも高くなるが、その値は低く、特に Nb3Sn線
コイルとNbTi線コイルとを含むように構成したセクショ
ンａとセクションｂでもそれ程高くならないことが分か
る。従って、このようにセクションａ、ｂに過度の電流
が誘起されなかったことから、温度マージンの高い Nb3
Sn線コイルを含むセクションａ、ｂにおいて、温度マー
ジンの高い Nb3Sn線コイルが電磁力によって機械的に破
損するのを防ぐことができた。
保護回路の場合には、図３より明らかなように、セクシ
ョンｅを強制的にクエンチさせても、他のセクションａ
〜ｄの電流値のピークは、初期電流値（時間０の時の電
流値）よりも高くなるが、その値は低く、特に Nb3Sn線
コイルとNbTi線コイルとを含むように構成したセクショ
ンａとセクションｂでもそれ程高くならないことが分か
る。従って、このようにセクションａ、ｂに過度の電流
が誘起されなかったことから、温度マージンの高い Nb3
Sn線コイルを含むセクションａ、ｂにおいて、温度マー
ジンの高い Nb3Sn線コイルが電磁力によって機械的に破
損するのを防ぐことができた。
【００１３】これに対して、従来方式によってセクショ
ン分割して接続した回路の場合には、図４より明らかな
ように、セクションｅを強制的にクエンチさせた場合、
温度マージンの低いNbTi線コイルからなるセクションｂ
〜ｃにおいてはその電流値のピークは、初期電流値（時
間０の時の電流値）よりも高くなるものの、その値は低
い。しかし、温度マージンの高い Nb3Sn線コイルからな
るセクションａでは２倍以上の電流値が誘起されている
ことが分かる。従って、この場合には、Nb3Sn線コイル
からなるセクションａに働く電磁応力は、定常時の約２
倍になったため、この過大な電磁応力によってセクショ
ンａ内のNb3Sn 線コイルが塑性変形を起こし、機械的に
損傷を受けていた。
ン分割して接続した回路の場合には、図４より明らかな
ように、セクションｅを強制的にクエンチさせた場合、
温度マージンの低いNbTi線コイルからなるセクションｂ
〜ｃにおいてはその電流値のピークは、初期電流値（時
間０の時の電流値）よりも高くなるものの、その値は低
い。しかし、温度マージンの高い Nb3Sn線コイルからな
るセクションａでは２倍以上の電流値が誘起されている
ことが分かる。従って、この場合には、Nb3Sn線コイル
からなるセクションａに働く電磁応力は、定常時の約２
倍になったため、この過大な電磁応力によってセクショ
ンａ内のNb3Sn 線コイルが塑性変形を起こし、機械的に
損傷を受けていた。
【００１４】
【発明の効果】以上説明した通り、本発明に係る超電導
マグネットのクエンチ保護回路によれば、超電導マグネ
ットがクエンチを発生しても、特定のセクションに過度
の電流が誘起されないことから、そのクエンチによって
超電導コイルが機械的に破損したり、焼損するのを防ぐ
ことができる。
マグネットのクエンチ保護回路によれば、超電導マグネ
ットがクエンチを発生しても、特定のセクションに過度
の電流が誘起されないことから、そのクエンチによって
超電導コイルが機械的に破損したり、焼損するのを防ぐ
ことができる。
【図１】本発明に係る超電導マグネットのクエンチ保護
回路の説明図である。
回路の説明図である。
【図２】従来方式によってセクション分割して接続した
回路の説明図である。
回路の説明図である。
【図３】本発明に係る超電導マグネットのクエンチ保護
回路の場合のクエンチ時の電流変化を示すグラフ図であ
る。
回路の場合のクエンチ時の電流変化を示すグラフ図であ
る。
【図４】従来方式によってセクション分割して接続した
回路の場合のクエンチ時の電流変化を示すグラフ図であ
る。
回路の場合のクエンチ時の電流変化を示すグラフ図であ
る。
【図５】従来のセクション分割しない場合の超電導マグ
ネットの回路の説明図である。
ネットの回路の説明図である。
【図６】従来のセクション分割した場合の超電導マグネ
ットの回路の説明図である。
ットの回路の説明図である。
【符号の説明】 １：超電導マグネット ２：超電導コイル
３： Nb3Snコイル部 ４：NbTiコイル部 ５：NbTiコイル部のNbTi線コ
イルの１部分 ６： Nb3Snコイル部の Nb3Sn線コイルの１部分
７：保護抵抗 ８：電源 ａ〜ｅ：超電導コイルを分割して接続したセクション
３： Nb3Snコイル部 ４：NbTiコイル部 ５：NbTiコイル部のNbTi線コ
イルの１部分 ６： Nb3Snコイル部の Nb3Sn線コイルの１部分
７：保護抵抗 ８：電源 ａ〜ｅ：超電導コイルを分割して接続したセクション
Claims (3)
- 【請求項１】 複数の線種の超電導コイルからなる超電
導マグネットを複数のセクションに分割し、セクション
毎の超電導コイルに保護抵抗を並列に接続してなる超電
導マグネットのクエンチ保護回路において、線種の異な
る超電導コイルの１部ずつが、線種の異なる超電導コイ
ルのセクション内に含まれるように接続してなることを
特徴とする超電導マグネットのクエンチ保護回路。 - 【請求項２】 請求項１に記載の超電導マグネットのク
エンチ保護回路において、並列に接続されている保護抵
抗にダイオードを直列に接続してなる超電導マグネット
のクエンチ保護回路。 - 【請求項３】 複数の線種が、NbTi合金と Nb3Sn化合物
である請求項１又は２に記載の超電導マグネットのクエ
ンチ保護回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26368097A JP3667954B2 (ja) | 1997-09-29 | 1997-09-29 | 超電導マグネットのクエンチ保護回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26368097A JP3667954B2 (ja) | 1997-09-29 | 1997-09-29 | 超電導マグネットのクエンチ保護回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11102807A true JPH11102807A (ja) | 1999-04-13 |
| JP3667954B2 JP3667954B2 (ja) | 2005-07-06 |
Family
ID=17392859
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26368097A Expired - Lifetime JP3667954B2 (ja) | 1997-09-29 | 1997-09-29 | 超電導マグネットのクエンチ保護回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3667954B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1065513A2 (de) * | 1999-07-02 | 2001-01-03 | Bruker AG | Aktiv abgeschirmte supraleitende Magnetanordnung mit Feldströrungskompensation |
| JP2007234689A (ja) * | 2006-02-28 | 2007-09-13 | Hitachi Ltd | 多コイル系超伝導マグネット |
| GB2473920A (en) * | 2009-09-11 | 2011-03-30 | Bruker Biospin Gmbh | Superconducting magnet coil quench protection system with excessive localized current prevention |
| KR101072424B1 (ko) | 2009-06-19 | 2011-10-11 | 연세대학교 산학협력단 | 초전도 마그네트 장치 |
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