JPS61170578A - 耐熱性Ａｌ合金部材 - Google Patents
耐熱性Ａｌ合金部材Info
- Publication number
- JPS61170578A JPS61170578A JP1147185A JP1147185A JPS61170578A JP S61170578 A JPS61170578 A JP S61170578A JP 1147185 A JP1147185 A JP 1147185A JP 1147185 A JP1147185 A JP 1147185A JP S61170578 A JPS61170578 A JP S61170578A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- composite layer
- heat resistance
- layer
- base material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は、例えば自動車用エンジンのピストンやバル
ブシートの如く、耐熱性が要求される部位に好適に使用
されるへＱ合金部材に関し、特にレーザビームやＴＩＧ
アーク等の高密度エネルギー源を用いてへＱ合金基材表
面に他の材料を合金化（アロインク）して耐熱性が高い
表面合金化層を形成した＾Ｑ合金部材に関するものであ
る。
ブシートの如く、耐熱性が要求される部位に好適に使用
されるへＱ合金部材に関し、特にレーザビームやＴＩＧ
アーク等の高密度エネルギー源を用いてへＱ合金基材表
面に他の材料を合金化（アロインク）して耐熱性が高い
表面合金化層を形成した＾Ｑ合金部材に関するものであ
る。
従来の技術
周知のようにＡｌ合金は汎用されている鉄系材料等と比
較して格段に軽量であるに加え、熱伝導特性に優れ、ま
た耐食性も優れるところから、最近では自動車等の各種
機械部品として広く使用されるようになっている。しか
しながら一般にＡｌ合金は鉄系材料と比較して耐熱性が
劣り、このことが自動車等における軽量化等を目的とし
て鉄系部材をへρ合金部材に代える際の大きな障害とな
っていた。
較して格段に軽量であるに加え、熱伝導特性に優れ、ま
た耐食性も優れるところから、最近では自動車等の各種
機械部品として広く使用されるようになっている。しか
しながら一般にＡｌ合金は鉄系材料と比較して耐熱性が
劣り、このことが自動車等における軽量化等を目的とし
て鉄系部材をへρ合金部材に代える際の大きな障害とな
っていた。
そこで従来から、耐熱性が要求される部位に適用される
＾Ｑ合金部材の耐熱性向上策として、＾Ｑ合金部材の表
面にメッキや陽極酸化処理、あるいは溶射等によりセラ
ミックや耐火金属等からなる耐熱性表面被覆層を形成す
る試みがなされている。
＾Ｑ合金部材の耐熱性向上策として、＾Ｑ合金部材の表
面にメッキや陽極酸化処理、あるいは溶射等によりセラ
ミックや耐火金属等からなる耐熱性表面被覆層を形成す
る試みがなされている。
発明が解決すべき問題点
へＱ合金部材の表面に耐熱のための表面層を形成するに
あたって重要な要件は、 （ａ）充分に耐熱性を有すること、 （ｂ）表面層の耐久性が充分であること、すなわち基材
に対する表面層の密着性が充分でしかも表面層が脆くな
く、高面圧下でも表面層の剥離や欠は落ちが生じないこ
と、 （ｃ ）製造が容易であること、 （ｄ ）低コストであること、 などが挙げられる。
あたって重要な要件は、 （ａ）充分に耐熱性を有すること、 （ｂ）表面層の耐久性が充分であること、すなわち基材
に対する表面層の密着性が充分でしかも表面層が脆くな
く、高面圧下でも表面層の剥離や欠は落ちが生じないこ
と、 （ｃ ）製造が容易であること、 （ｄ ）低コストであること、 などが挙げられる。
しかるに前述のようにメッキや陽極酸化処理あるいは溶
射等により耐熱表面被覆層を形成した場合、上述のよう
な諸要件を全て充分に満足することは困難であり、特に
前述の諸要件のうち（ｂ）の耐久性の要求を満足するこ
とが困難であった。
射等により耐熱表面被覆層を形成した場合、上述のよう
な諸要件を全て充分に満足することは困難であり、特に
前述の諸要件のうち（ｂ）の耐久性の要求を満足するこ
とが困難であった。
すなわち前述のような方法で形成された表面被覆層は一
般に基材に対する密着性が充分ではなく、そのためピス
トン等の高面圧が加わる部分で使用すれば表面被覆層が
剥離あるいは欠は落ちたりし、その結果充分な耐久性を
持たせることが困難であった。
般に基材に対する密着性が充分ではなく、そのためピス
トン等の高面圧が加わる部分で使用すれば表面被覆層が
剥離あるいは欠は落ちたりし、その結果充分な耐久性を
持たせることが困難であった。
この発明は以上の事情に鑑みてなされたものであり、上
述の問題を解決して、充分に高い耐熱性を示すと同時に
、高面圧下で使用しても充分な耐久性を示すＡｌ合金部
材を提供することを目的とするものである。
述の問題を解決して、充分に高い耐熱性を示すと同時に
、高面圧下で使用しても充分な耐久性を示すＡｌ合金部
材を提供することを目的とするものである。
問題点を解決するための手段
この発明のＡｌ合金部材は、近年開発されつつあるレー
ザあるいはＴＩＧアーク等の高密度エネルギ源を用いた
表面合金化（アロイング）技術を適用してＡ２合金基材
の表面にＦｅ （鉄）を合金化したものであり、しかも
その合金化にあたって、最終的に得られる合金化層がＦ
ｅ−Ａｇ系金属間化合物相とＡｌ合金相との混合組織を
有する複合層となるようにその層中の平均Ｆｅ濃度を設
定し、これによって充分な耐熱性と耐久性を確保し、な
おかつ研摩、研削等における良好な加工性を確保すると
同時に優れた耐摩耗性を得るものである。
ザあるいはＴＩＧアーク等の高密度エネルギ源を用いた
表面合金化（アロイング）技術を適用してＡ２合金基材
の表面にＦｅ （鉄）を合金化したものであり、しかも
その合金化にあたって、最終的に得られる合金化層がＦ
ｅ−Ａｇ系金属間化合物相とＡｌ合金相との混合組織を
有する複合層となるようにその層中の平均Ｆｅ濃度を設
定し、これによって充分な耐熱性と耐久性を確保し、な
おかつ研摩、研削等における良好な加工性を確保すると
同時に優れた耐摩耗性を得るものである。
具体的には、この発明の耐熱性＾Ｑ合金部材は、耐熱性
が要求される部位のＡｌ合金基材表面にＦｅを合金化す
ることによって、＾Ｑ合金マトリックスにＦｅ−＾Ｑ系
金金属間化合物晶出した、平均Ｆｅ濃度が５〜３８重量
％の複合層を形成したことを特徴とするものである。
が要求される部位のＡｌ合金基材表面にＦｅを合金化す
ることによって、＾Ｑ合金マトリックスにＦｅ−＾Ｑ系
金金属間化合物晶出した、平均Ｆｅ濃度が５〜３８重量
％の複合層を形成したことを特徴とするものである。
作 用
この発明の合金部材は、前述のようにＡ９合金基材の表
面に高密度エネルギ源を用いてＦｅを合金化（アロイン
ク）して、＾ｇ合金７１トリックス中にＦｅ−＾９系金
金属化合物を一晶出させた複合層、すなわちへＱ合金相
とＦｅ−Ａｇ系金属間化合物相とが混ざり合った複合層
を形成したものである。
面に高密度エネルギ源を用いてＦｅを合金化（アロイン
ク）して、＾ｇ合金７１トリックス中にＦｅ−＾９系金
金属化合物を一晶出させた複合層、すなわちへＱ合金相
とＦｅ−Ａｇ系金属間化合物相とが混ざり合った複合層
を形成したものである。
ここで、Ｆｅ−Ａｌ系金属間化合物としては、主として
ＦｅＡｌ！３、Ｆｅ２＾Ｑ５などが晶出する。これらの
Ｆｅ −ＡＱ系金金属間化合物、いずれも高融点（例え
ばＦｅ ＡＱ ３の場合１１６０℃）であって、耐熱性
を高める作用を果たし、また同時に高硬度であるため耐
摩耗性を向上させる作用も果たす。但し、Ｆｅ−Ａｌ系
金属間化合物自体は脆く、そのためこの化合物相単相と
した場合には研磨や研削加工の際にチッピングやミクロ
クラックが生じ易くなって加工が困難となり、また高面
圧下で使用した場合に欠は落ちが生じ易くなる。そこで
この発明ではＦｅ−ＡＱＱ金属間化合物相単相とせず、
＾Ｑ合金マトリックス相とＦｅ−Ａｇ系金属間化合物相
とが混在した複合層としているのである。すなわち複合
層中の＾Ｑ合金マトリックス相は後述するように各種固
溶元素が固溶したα−八へ相を主体とするものであり、
このα−八へ相は軟質であるため複合層全体が前記Ｆｅ
−へρ系金！ｊＡ間化合物によって脆くなることを防ぎ
、複合層の加工性を向上させ、かつ高面圧下での使用時
における欠は落ちを防止する作用を果たす。そしてまた
、上述のような複合層は、ＡＱＭＱ表面層とＦｅとの合
金化によって形成したものであるから、その複合層中の
Ａｌ合金マトリックス相はＡ０合金基材の母材部分に連
続一体化しており、したがって複合層とＡ２合金基材の
母材部分との密着性、耐剥離性は充分に高く、そのため
高面圧下で使用しても複合層が剥離するおそれは極めて
少ない。
ＦｅＡｌ！３、Ｆｅ２＾Ｑ５などが晶出する。これらの
Ｆｅ −ＡＱ系金金属間化合物、いずれも高融点（例え
ばＦｅ ＡＱ ３の場合１１６０℃）であって、耐熱性
を高める作用を果たし、また同時に高硬度であるため耐
摩耗性を向上させる作用も果たす。但し、Ｆｅ−Ａｌ系
金属間化合物自体は脆く、そのためこの化合物相単相と
した場合には研磨や研削加工の際にチッピングやミクロ
クラックが生じ易くなって加工が困難となり、また高面
圧下で使用した場合に欠は落ちが生じ易くなる。そこで
この発明ではＦｅ−ＡＱＱ金属間化合物相単相とせず、
＾Ｑ合金マトリックス相とＦｅ−Ａｇ系金属間化合物相
とが混在した複合層としているのである。すなわち複合
層中の＾Ｑ合金マトリックス相は後述するように各種固
溶元素が固溶したα−八へ相を主体とするものであり、
このα−八へ相は軟質であるため複合層全体が前記Ｆｅ
−へρ系金！ｊＡ間化合物によって脆くなることを防ぎ
、複合層の加工性を向上させ、かつ高面圧下での使用時
における欠は落ちを防止する作用を果たす。そしてまた
、上述のような複合層は、ＡＱＭＱ表面層とＦｅとの合
金化によって形成したものであるから、その複合層中の
Ａｌ合金マトリックス相はＡ０合金基材の母材部分に連
続一体化しており、したがって複合層とＡ２合金基材の
母材部分との密着性、耐剥離性は充分に高く、そのため
高面圧下で使用しても複合層が剥離するおそれは極めて
少ない。
上述のようにこの発明のへ〇合金部材では、Ａｌ合金基
材表面にＦｅを合金化してＦｅ−へＱ系金Ｒ間化合物相
とへＱ合金マトリックス相が共存する複合層を形成する
ことにより、優れた耐熱性を得ると同時に高面圧下での
使用に対する耐久性と耐摩耗性を得、しかもＦｅ−Ａｌ
系金属間化合物単相の場合と比較して格段に優れた加工
性を得ることができたのである。
材表面にＦｅを合金化してＦｅ−へＱ系金Ｒ間化合物相
とへＱ合金マトリックス相が共存する複合層を形成する
ことにより、優れた耐熱性を得ると同時に高面圧下での
使用に対する耐久性と耐摩耗性を得、しかもＦｅ−Ａｌ
系金属間化合物単相の場合と比較して格段に優れた加工
性を得ることができたのである。
但し、前記複合層中の平均Ｆｅ濃度が３８重量％を越え
れば、複合層全体がＦｅ −Ａｔ！系金属間化合物相単
相あるいはそれに近い状態となってしまい、前述のよう
なへＱ合金マトリックス相の存在による効果が得られな
くなる。すなわち複合層が脆くなって加工が困難となる
とともに高面圧下で欠は落ちが生じ易くなる。一方複合
層中の平均Ｆｅ１１度が５重量％未渦の場合には、Ｆｅ
−へｌ！系金属間化合物の晶出１が極めて少なくなっ
て相対的にへＱ合金相の割合が大きくなり、その結果充
分な耐熱性が得られなくなって高温下で使用される耐熱
部材として不適当となる。したがって複合層中の平均Ｆ
ｅ１度は５〜３８重量％の範囲内とする必要がある。
れば、複合層全体がＦｅ −Ａｔ！系金属間化合物相単
相あるいはそれに近い状態となってしまい、前述のよう
なへＱ合金マトリックス相の存在による効果が得られな
くなる。すなわち複合層が脆くなって加工が困難となる
とともに高面圧下で欠は落ちが生じ易くなる。一方複合
層中の平均Ｆｅ１１度が５重量％未渦の場合には、Ｆｅ
−へｌ！系金属間化合物の晶出１が極めて少なくなっ
て相対的にへＱ合金相の割合が大きくなり、その結果充
分な耐熱性が得られなくなって高温下で使用される耐熱
部材として不適当となる。したがって複合層中の平均Ｆ
ｅ１度は５〜３８重量％の範囲内とする必要がある。
なおへＱ合金基材としては機械部品等に使用されている
任意のＡｌ合金を用いることができる。また前述の説明
ではＦｅ−へＱ系金属間化合物相以外の部分を一括して
ＡＱ合金マトリックス相と称したが、基材として用いる
へＱ合金の成分によっては実際には各種合金元素が固溶
したα−八へ相のみならず、そのα−＾Ｑ相中にＭｇ−
ＡＱ系化合物あるいはＣｕ −ＡＱ系化−合物相等が晶
出する場合もあることは勿論である。
任意のＡｌ合金を用いることができる。また前述の説明
ではＦｅ−へＱ系金属間化合物相以外の部分を一括して
ＡＱ合金マトリックス相と称したが、基材として用いる
へＱ合金の成分によっては実際には各種合金元素が固溶
したα−八へ相のみならず、そのα−＾Ｑ相中にＭｇ−
ＡＱ系化合物あるいはＣｕ −ＡＱ系化−合物相等が晶
出する場合もあることは勿論である。
以上のようなへＱ合金部材を製造するにあたっては、先
ずへＱ合金部材のうち耐熱性が要求される部位の＾Ｑ合
金基材表面を純ＦｅあるいはＦｅ−Ａｌ母合金で被覆す
る。その被覆手段としては、例えば溶射法、メッキ法、
あるいはスラリー塗布法などを用いることができる。こ
のようにして純ＦｅあるいはＦｅ −ＡＩ！母合金から
なる被覆層を形成した後、その表面にＴＩＧアーク、レ
ーザビームあるいは電子ビームなどの高密度エネルギを
照射して急速短時間加熱し、前記被覆層とその下側の＾
９合金基材の一部（所要深さまでの部分）を溶融させ、
合金化させる。この合金化にあたっては、合金化層（複
合層）中の平均Ｆｅ濃度を５〜３８重量％の範囲内に収
めるべく、被覆層の厚みに対する＾Ｑ合金基材の溶融深
さが適切な深さとなるように高密度エネルギ照射条件（
出力や基材とエネルギ源との相対移動速度など）を適切
に設定することが肝要である。
ずへＱ合金部材のうち耐熱性が要求される部位の＾Ｑ合
金基材表面を純ＦｅあるいはＦｅ−Ａｌ母合金で被覆す
る。その被覆手段としては、例えば溶射法、メッキ法、
あるいはスラリー塗布法などを用いることができる。こ
のようにして純ＦｅあるいはＦｅ −ＡＩ！母合金から
なる被覆層を形成した後、その表面にＴＩＧアーク、レ
ーザビームあるいは電子ビームなどの高密度エネルギを
照射して急速短時間加熱し、前記被覆層とその下側の＾
９合金基材の一部（所要深さまでの部分）を溶融させ、
合金化させる。この合金化にあたっては、合金化層（複
合層）中の平均Ｆｅ濃度を５〜３８重量％の範囲内に収
めるべく、被覆層の厚みに対する＾Ｑ合金基材の溶融深
さが適切な深さとなるように高密度エネルギ照射条件（
出力や基材とエネルギ源との相対移動速度など）を適切
に設定することが肝要である。
実施例
鋳物用アルミニウム合金として知られるＪＩＳＡ０２Ｃ
のΔ９合金（Ｃｕ ３，１０％、９ｉ ６．３２％、Ｍ
ｌＩＯ８３４％、ｚｎ Ｏ，０１％、Ｆｅ Ｏ，４３％
、ｕｎ Ｏ，３０％、残部へＱ）からなる６０■ａｘ
２５ ｍｍｘ ８ ａｍの試片の表面に、純Ｆｓ粉末を
溶射した後、ＴＩＧアークによってＦｅ溶射層と母材の
へＱ合金とを平均Ｆｅ１１度が５〜３８重量％の範囲内
となるような条件で合金化させた。合金化によって形成
された複合層の表面を研磨した後、複合層の金属組織調
査、および高温硬さ測定を行なった。
のΔ９合金（Ｃｕ ３，１０％、９ｉ ６．３２％、Ｍ
ｌＩＯ８３４％、ｚｎ Ｏ，０１％、Ｆｅ Ｏ，４３％
、ｕｎ Ｏ，３０％、残部へＱ）からなる６０■ａｘ
２５ ｍｍｘ ８ ａｍの試片の表面に、純Ｆｓ粉末を
溶射した後、ＴＩＧアークによってＦｅ溶射層と母材の
へＱ合金とを平均Ｆｅ１１度が５〜３８重量％の範囲内
となるような条件で合金化させた。合金化によって形成
された複合層の表面を研磨した後、複合層の金属組織調
査、および高温硬さ測定を行なった。
ここで、高温硬さ試験は、空温、１００℃、２００℃、
３００℃の各温度１．： オｕＮ ｒ荷重３００ｇ、荷
重時間１０秒で５点測定にて行なった。なお各測定温度
への昇温速度は１００℃／１５分、測定温度保持時間は
５分とした。
３００℃の各温度１．： オｕＮ ｒ荷重３００ｇ、荷
重時間１０秒で５点測定にて行なった。なお各測定温度
への昇温速度は１００℃／１５分、測定温度保持時間は
５分とした。
第１図に高温硬さ測定結果を示す。第１図において本発
明材１は複合層中の平均Ｆｅ濃度が１１重量％のもの、
すなわち複合層の平均組成が重量％で＾Ｑ−１１％Ｆｅ
−５．３％５ｉ−２，８％ＣＵノもノテアリ、また本発
明材２は複合層中の平均Ｆｅ１度が２７重量％のもの、
すなわち複合層の平均組成が重量％で＾ｌ！−２７％ｌ
”ｅ−４，６％９ｉ−１，９％Ｃｕのものである。また
比較材としてはＦｅの合金化処理を行なっていないＡＣ
２Ｃ材（ＪＩＳ７Ｊｌ格 Ｔ６処理済）を用いた。
明材１は複合層中の平均Ｆｅ濃度が１１重量％のもの、
すなわち複合層の平均組成が重量％で＾Ｑ−１１％Ｆｅ
−５．３％５ｉ−２，８％ＣＵノもノテアリ、また本発
明材２は複合層中の平均Ｆｅ１度が２７重量％のもの、
すなわち複合層の平均組成が重量％で＾ｌ！−２７％ｌ
”ｅ−４，６％９ｉ−１，９％Ｃｕのものである。また
比較材としてはＦｅの合金化処理を行なっていないＡＣ
２Ｃ材（ＪＩＳ７Ｊｌ格 Ｔ６処理済）を用いた。
第１図から、Ｆｅを合金化した本発明材はいずれもＦｅ
を合金化していない比較材と比べて高温での硬さが高く
、耐熱性が優れていることが明らかである。すなわち複
合層中のＦｅ１度が２７重量％の本発明材２の場合はｖ
温から３００℃の高温までＨＶ ５００以上の高硬度を
示し、またＦｅ１度が１１重量％の本発明材１の場合も
１５０℃以上の高温における硬さの低下が少なかった。
を合金化していない比較材と比べて高温での硬さが高く
、耐熱性が優れていることが明らかである。すなわち複
合層中のＦｅ１度が２７重量％の本発明材２の場合はｖ
温から３００℃の高温までＨＶ ５００以上の高硬度を
示し、またＦｅ１度が１１重量％の本発明材１の場合も
１５０℃以上の高温における硬さの低下が少なかった。
上述の本発明材１（複合層Ｆｅ濃度１１重層％）におけ
る複合層の金属組織断面写真を第２図に、また本発明材
２（複合層Ｆｅ１度２７重量％）における複合層の金属
組織断面写真を第３図に示す。
る複合層の金属組織断面写真を第２図に、また本発明材
２（複合層Ｆｅ１度２７重量％）における複合層の金属
組織断面写真を第３図に示す。
第２図および第３図において、地の比較的白い。
部分がへｅ合金？トリッ？ス相であり、、また灰色の部
分がＦｅ−へＱ系金ｌＥ−化合物相である。これらの図
から、いずれの場合もＦｅ−Ａｇ系金属間化合物相とへ
Ｑ合金マトリックス相とが均一に混在ゆでおり、しかも
複合層の全域にわたってほぼ均ニな組織となっているこ
とが確認された。 ）なβ以上の実施
例において、、合金化処理４Ｉの研磨加工においては特
にクラックやチッピングが生。
分がＦｅ−へＱ系金ｌＥ−化合物相である。これらの図
から、いずれの場合もＦｅ−Ａｇ系金属間化合物相とへ
Ｑ合金マトリックス相とが均一に混在ゆでおり、しかも
複合層の全域にわたってほぼ均ニな組織となっているこ
とが確認された。 ）なβ以上の実施
例において、、合金化処理４Ｉの研磨加工においては特
にクラックやチッピングが生。
しることなく、円滑に研磨加工を行なうことができた。
また複合層は＾ｌ！台金基材の母材部分と一体化してお
り、複合層が剥離するおそれもないｑ、とが確認された
。 。
り、複合層が剥離するおそれもないｑ、とが確認された
。 。
発明の効果：、、・
以上の説明で明らかな−うにこの発、明のＡｌ合金部材
は、＾Ｑ合金基材表面にＦｅを合金化させて、＾ｇ合金
マトリックス中にＦｅ−へ〇系金！閑、化合物を晶出さ
せかつ平均Ｆｅ１１度を５〜３８重量％の範囲内とした
複合、層を形成（たものｐあるから、複合層の耐熱性が
高いと同時に耐久性が充分にあり、しかも加工性も良好
でなおかつ耐摩耗性も高く、したがって高温条件下で使
用される部位に適用して優れた耐熱性、耐摩耗性、耐久
性を発揮できると共に、實１１ ａｌｓ １ｍ ｑ適用
するための研磨加工あるいは研削加工等をも容易になし
得る利点を有する。
は、＾Ｑ合金基材表面にＦｅを合金化させて、＾ｇ合金
マトリックス中にＦｅ−へ〇系金！閑、化合物を晶出さ
せかつ平均Ｆｅ１１度を５〜３８重量％の範囲内とした
複合、層を形成（たものｐあるから、複合層の耐熱性が
高いと同時に耐久性が充分にあり、しかも加工性も良好
でなおかつ耐摩耗性も高く、したがって高温条件下で使
用される部位に適用して優れた耐熱性、耐摩耗性、耐久
性を発揮できると共に、實１１ ａｌｓ １ｍ ｑ適用
するための研磨加工あるいは研削加工等をも容易になし
得る利点を有する。
したがってこの発明のＡｌ合金部材は、例えば＾ｇ合金
製ピストンのヘッド部あるいはＭ合金製シリンダヘッド
のバルブシート等に適用して好適なものである。
製ピストンのヘッド部あるいはＭ合金製シリンダヘッド
のバルブシート等に適用して好適なものである。
第１図はこの発明の実施例および比較例の高温Ｗ１杢試
験結果を示すグラフ、第２図および第３図はそれ−ｆ７
ｔ’ｔこ９発明の実施例のＡｌ合金部材における複合層
の金属組織を示す顕微鏡写真（倍率：４００倍）である
。 。 出願人 トヨタ自動車株式会社 代理人 弁理士 豊 １）武 久 （ほか１名） 第を図 媚 Ｊｌｖ４ き ｉ６ノ λ ・携 リ ニ、・ １．２ 砂水 タ
験結果を示すグラフ、第２図および第３図はそれ−ｆ７
ｔ’ｔこ９発明の実施例のＡｌ合金部材における複合層
の金属組織を示す顕微鏡写真（倍率：４００倍）である
。 。 出願人 トヨタ自動車株式会社 代理人 弁理士 豊 １）武 久 （ほか１名） 第を図 媚 Ｊｌｖ４ き ｉ６ノ λ ・携 リ ニ、・ １．２ 砂水 タ
Claims (1)
- 耐熱性が要求される部位のＡｌ合金基材の表面にＦｅを
合金化することにより、Ｆｅ−Ａｌ系金属間化合物をＡ
ｌ合金マトリックス中に晶出させて、平均Ｆｅ濃度を５
〜３８重量％の範囲内とした複合層をＡｌ合金基材表面
に形成したことを特徴とする耐熱性Ａｌ合金部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1147185A JPS61170578A (ja) | 1985-01-23 | 1985-01-23 | 耐熱性Ａｌ合金部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1147185A JPS61170578A (ja) | 1985-01-23 | 1985-01-23 | 耐熱性Ａｌ合金部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61170578A true JPS61170578A (ja) | 1986-08-01 |
| JPH0480993B2 JPH0480993B2 (ja) | 1992-12-21 |
Family
ID=11778986
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1147185A Granted JPS61170578A (ja) | 1985-01-23 | 1985-01-23 | 耐熱性Ａｌ合金部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61170578A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02149680A (ja) * | 1988-11-30 | 1990-06-08 | Showa Alum Corp | 耐摩耗性に優れたアルミニウム合金材の製造方法 |
| JP2010265513A (ja) * | 2009-05-15 | 2010-11-25 | Kagoshima Univ | アルミニウム又はアルミニウム合金材及びその製造方法 |
| CN103526200A (zh) * | 2013-10-08 | 2014-01-22 | 山东电力工程咨询院有限公司 | 一种在低碳钢基体上制备Fe-Al金属间化合物涂层的方法 |
-
1985
- 1985-01-23 JP JP1147185A patent/JPS61170578A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02149680A (ja) * | 1988-11-30 | 1990-06-08 | Showa Alum Corp | 耐摩耗性に優れたアルミニウム合金材の製造方法 |
| JP2010265513A (ja) * | 2009-05-15 | 2010-11-25 | Kagoshima Univ | アルミニウム又はアルミニウム合金材及びその製造方法 |
| CN103526200A (zh) * | 2013-10-08 | 2014-01-22 | 山东电力工程咨询院有限公司 | 一种在低碳钢基体上制备Fe-Al金属间化合物涂层的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0480993B2 (ja) | 1992-12-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4401726A (en) | Metal surface modification | |
| US6390050B2 (en) | Light metal cylinder block, method of producing same and device for carrying out the method | |
| US3961098A (en) | Coated article and method and material of coating | |
| US4675204A (en) | Method of applying a protective layer to an oxide dispersion hardened superalloy | |
| US20060093736A1 (en) | Aluminum articles with wear-resistant coatings and methods for applying the coatings onto the articles | |
| EP0353480B1 (en) | Pistons | |
| JPH0525655A (ja) | アルミニウム系母材の表面硬化方法および表面硬化アルミニウム系部材 | |
| US3957454A (en) | Coated article | |
| JPS648072B2 (ja) | ||
| Ramadan et al. | Influence of tinning material on interfacial microstructures and mechanical properties of Al12Sn4Si1Cu/carbon steel bimetallic castings for bearing applications | |
| US5980659A (en) | Surface-treated metallic part and processing method thereof | |
| US20030217791A1 (en) | Method for producing a component and/or a coating comprised of a vibration-damping alloy or intermetallic compound, and component produced using this method | |
| JPS61170578A (ja) | 耐熱性Ａｌ合金部材 | |
| US6006819A (en) | Process for producing aluminum-based composite member | |
| JPS61270376A (ja) | 耐摩耗性Ａｌ合金部材 | |
| Sibisi et al. | Microstructure and microhardness characterization of Cp-Ti/SiAlON composite coatings on Ti-6Al-4V by laser cladding | |
| JPH0480991B2 (ja) | ||
| JP3141524B2 (ja) | 表面被覆材、表面被覆処理方法および内燃機関用バルブ | |
| CN112533710A (zh) | 滑动部件和内燃机用部件 | |
| JP3460968B2 (ja) | 溶射方法 | |
| JP3389818B2 (ja) | 摺動部材の製造方法 | |
| JPS61201785A (ja) | 耐熱・耐摩耗性Ａｌ合金部材 | |
| Dong et al. | A new hybrid process for surface modification by combining brush plating with nitrocarburizing | |
| JPS62167890A (ja) | 耐摩耗性Ａｌ合金部材 | |
| JPS61201784A (ja) | 耐熱・耐摩耗性Ａｌ合金部材 |