JPS61170240A - アクテイブフイルタ - Google Patents
アクテイブフイルタInfo
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- JPS61170240A JPS61170240A JP60011481A JP1148185A JPS61170240A JP S61170240 A JPS61170240 A JP S61170240A JP 60011481 A JP60011481 A JP 60011481A JP 1148185 A JP1148185 A JP 1148185A JP S61170240 A JPS61170240 A JP S61170240A
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- current
- harmonic
- power system
- circuit
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/20—Active power filtering [APF]
Landscapes
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業−にの利用分野
この発明しＪ電力系統から高調波発生負荷へ給電する際
に、高調波発生負荷が発生する高調波成分が電力系統に
接続された他の負荷に悪影響を及ぼすのを防止するため
に、高調波発生負荷の電源入力端に設置されて補償電流
を注入するアクティブフィルタに関するものである。
に、高調波発生負荷が発生する高調波成分が電力系統に
接続された他の負荷に悪影響を及ぼすのを防止するため
に、高調波発生負荷の電源入力端に設置されて補償電流
を注入するアクティブフィルタに関するものである。
従来の技術
第４図は従来のＰＷＭ方式のアクティブフィルタの構成
を示すブロック図である。第４図において、電力系統１
から送電線２および需要家母線３をｊｉ１１シて高調波
発生負荷４に給電すると、高調波発生負荷４には第５図
（Ａ）に示すような負荷電流ｉＬ （−ｉ＋、＋＋Σ１
ｔｎ）が流れる。一方、アクティブフィルタ５は、電力
系統１に第５図（Ｂ）に示すような補償電流ｉ。を注入
するようになっている。したがって、電力系統１に流れ
る系統電流をｉｓとすれば、 ｉｓ＋ｊｃ＝ｉｌ、 ・・・（１）
となり、ここで補償電流ｉ。を ｉｃ−Σｉ＋、ｎ ・ ・
・（２）とすれば、系統電流ｉ、は ｉ、−１ＬＩ ・・・（３）と
なり、高調波発生負荷４には電力系統１からは歪のない
基本波成分のみが供給されることになり、電力系統ｌか
ら見た場合に高調波発生負荷４が発生する高調波成分は
アクティブフィルタ５によってキャンセルされ、」二記
高調波成分は電力系統１には全く流出しないことになる
。
を示すブロック図である。第４図において、電力系統１
から送電線２および需要家母線３をｊｉ１１シて高調波
発生負荷４に給電すると、高調波発生負荷４には第５図
（Ａ）に示すような負荷電流ｉＬ （−ｉ＋、＋＋Σ１
ｔｎ）が流れる。一方、アクティブフィルタ５は、電力
系統１に第５図（Ｂ）に示すような補償電流ｉ。を注入
するようになっている。したがって、電力系統１に流れ
る系統電流をｉｓとすれば、 ｉｓ＋ｊｃ＝ｉｌ、 ・・・（１）
となり、ここで補償電流ｉ。を ｉｃ−Σｉ＋、ｎ ・ ・
・（２）とすれば、系統電流ｉ、は ｉ、−１ＬＩ ・・・（３）と
なり、高調波発生負荷４には電力系統１からは歪のない
基本波成分のみが供給されることになり、電力系統ｌか
ら見た場合に高調波発生負荷４が発生する高調波成分は
アクティブフィルタ５によってキャンセルされ、」二記
高調波成分は電力系統１には全く流出しないことになる
。
上記アクティブフィルタ５は、高調波成分を補償すべき
対象、すなわち第５図（Ａ）に示すような負荷電流ｉＬ
を変流器６で検出し、この変流器６で検出された負荷電
流ｉＬからバンドパスフィルタ等の高調波成分抽出回路
７によって第５図（Ｂ）に示すような高調波電流ΣｉＬ
ｏを抽出し、この高調波電流Σ１１、。から第５図（Ｃ
）に示ずような補償電流ｉｃ （変流器８で検出）を差
引いた第５図（Ｄ）に示すような電流ｉ、（−Σ１１．
。
対象、すなわち第５図（Ａ）に示すような負荷電流ｉＬ
を変流器６で検出し、この変流器６で検出された負荷電
流ｉＬからバンドパスフィルタ等の高調波成分抽出回路
７によって第５図（Ｂ）に示すような高調波電流ΣｉＬ
ｏを抽出し、この高調波電流Σ１１、。から第５図（Ｃ
）に示ずような補償電流ｉｃ （変流器８で検出）を差
引いた第５図（Ｄ）に示すような電流ｉ、（−Σ１１．
。
！ｃ）を増幅器９でに倍している。また、系統電圧Ｑ
、を電源トランス１０を介して同期正弦波作成回路１１
に加えることにより、同期正弦波作成回路１１で系統電
圧９．７と同期した第５図（Ｅ）に示すような正弦波信
号９□７′ （第５図（Ｆ））を作成し、この正弦波信
号夏１、′と−ＪＨ記の高調波電流に−Ｈ，とを加算し
て第５図（Ｆ）に示すような基準波イ言号立。′（−夏
Ｔ、′＋に’ｌＥ）を作り、この基準波信号９゜′と搬
送波発生回路１２から出力される１般送波信号（通常は
三角波で２Ｋｌｌｚ〜５ＫＩｌｚ） ＶＴ （第５図（
Ｆ））とを仕較器１３に加えて両者を比較することによ
り補償電流ｉ。
、を電源トランス１０を介して同期正弦波作成回路１１
に加えることにより、同期正弦波作成回路１１で系統電
圧９．７と同期した第５図（Ｅ）に示すような正弦波信
号９□７′ （第５図（Ｆ））を作成し、この正弦波信
号夏１、′と−ＪＨ記の高調波電流に−Ｈ，とを加算し
て第５図（Ｆ）に示すような基準波イ言号立。′（−夏
Ｔ、′＋に’ｌＥ）を作り、この基準波信号９゜′と搬
送波発生回路１２から出力される１般送波信号（通常は
三角波で２Ｋｌｌｚ〜５ＫＩｌｚ） ＶＴ （第５図（
Ｆ））とを仕較器１３に加えて両者を比較することによ
り補償電流ｉ。
に応じてパルス幅変調されたパルス列を発生させ、この
パルス列を制御パルス分配回路１４に加えることにより
電圧型インバータ１６の各スイッチング素子への制御パ
ルスの分配を決め、制御パルス回路１５によって電圧型
インバータ１６のスイッチング素子をオンオフするため
のｉ＃ＩＩ ｊｌＢパルスを発生させ、この制御パルス
によって電圧型インバータ１６を制御することにより基
準波信号夏。′と相似な補償電圧守。を発生させ、この
補償電圧Ｍ。
パルス列を制御パルス分配回路１４に加えることにより
電圧型インバータ１６の各スイッチング素子への制御パ
ルスの分配を決め、制御パルス回路１５によって電圧型
インバータ１６のスイッチング素子をオンオフするため
のｉ＃ＩＩ ｊｌＢパルスを発生させ、この制御パルス
によって電圧型インバータ１６を制御することにより基
準波信号夏。′と相似な補償電圧守。を発生させ、この
補償電圧Ｍ。
により変圧器１７を介して電力系統１ （送電線２）に
補償電流ｉ。を流し、高調波発生負荷４が発生する高調
波成分をキャンセルするようになっている。
補償電流ｉ。を流し、高調波発生負荷４が発生する高調
波成分をキャンセルするようになっている。
第６図は三相電圧型インバータ１６の基本回路構成を示
し、Ｅは直流電源、ｃｌはコンデンサ、ＴＨ，ないしＴ
Ｈ６はサイリスク、Ｄｌないしり。
し、Ｅは直流電源、ｃｌはコンデンサ、ＴＨ，ないしＴ
Ｈ６はサイリスク、Ｄｌないしり。
はダイオードである。
発明が解決しようとする問題点
上記したアクティブフィルタ５においては、電圧型イン
バータ１６に電力系統１の系統電圧ＭＬの基本波電圧が
加わるため、この系統電圧ＭＬをキャンセルするために
、電圧型インバータ１６は、高調波電圧の他に基本波電
圧も発生させる必要があり、電圧型インバータ１６の容
量定格を大きくせざるを得なかった。また、上記したよ
うに電圧型インバータ１６は＜ＩＬ′に対応した基本波
電圧を発生することにより系統電圧憂、とのバランスを
とり、基本波電流の流入流出をなくすようにしているが
、両者の電圧に差があると電圧差を変圧器１７の漏れリ
アクタンスで除した電流分が電圧型インハーク１６に流
入流出し、過負荷上なることがあった。さらに電圧型イ
ンバータ１６のスイッチング素子の短絡時等の事故電流
が変圧器１７の漏れリアクタンスで決まり、この漏れリ
アクタンスをあまり小さくとれないことからアクティブ
フィルタ５としての性能に限界があった。
バータ１６に電力系統１の系統電圧ＭＬの基本波電圧が
加わるため、この系統電圧ＭＬをキャンセルするために
、電圧型インバータ１６は、高調波電圧の他に基本波電
圧も発生させる必要があり、電圧型インバータ１６の容
量定格を大きくせざるを得なかった。また、上記したよ
うに電圧型インバータ１６は＜ＩＬ′に対応した基本波
電圧を発生することにより系統電圧憂、とのバランスを
とり、基本波電流の流入流出をなくすようにしているが
、両者の電圧に差があると電圧差を変圧器１７の漏れリ
アクタンスで除した電流分が電圧型インハーク１６に流
入流出し、過負荷上なることがあった。さらに電圧型イ
ンバータ１６のスイッチング素子の短絡時等の事故電流
が変圧器１７の漏れリアクタンスで決まり、この漏れリ
アクタンスをあまり小さくとれないことからアクティブ
フィルタ５としての性能に限界があった。
この発明は、上記問題に鑑でなされたもので、電圧型イ
ンバータの容量定路を小さくできるとともに、電圧型イ
ンバータが過負荷となるのを防止することができるアク
ティブフィルタを提供することを目的とする。
ンバータの容量定路を小さくできるとともに、電圧型イ
ンバータが過負荷となるのを防止することができるアク
ティブフィルタを提供することを目的とする。
問題点を解決するための手段
この発明のアクティブフィルタは、電力系統とこの電力
系統より給電される高調波発生負荷との間に設置されて
前記高調波発生負荷から前記電力系統へ流入する高調波
電流をキャンセルするための補償電流を前記電力系統に
注入するアクティブフィルタであって、前記電力系統に
接続された第１および第２のインピーダンスの直列回路
からなる注入回路と、前記高調波発生負荷が発生する高
調波電流検出回路と、この高調波電流検出回路で検出さ
れた高調波電流に対して前記注入回路の伝達関数に応じ
た演算を行うことにより前記補償電流を流すのに必要な
補償電圧を決定する演算回路と、この演算回路の演算結
果に基づき前記第１および第２のインピーダンスの接続
点に前記補償電圧を印加する電圧型インバータとを備え
る構成にしたことを特徴とする。
系統より給電される高調波発生負荷との間に設置されて
前記高調波発生負荷から前記電力系統へ流入する高調波
電流をキャンセルするための補償電流を前記電力系統に
注入するアクティブフィルタであって、前記電力系統に
接続された第１および第２のインピーダンスの直列回路
からなる注入回路と、前記高調波発生負荷が発生する高
調波電流検出回路と、この高調波電流検出回路で検出さ
れた高調波電流に対して前記注入回路の伝達関数に応じ
た演算を行うことにより前記補償電流を流すのに必要な
補償電圧を決定する演算回路と、この演算回路の演算結
果に基づき前記第１および第２のインピーダンスの接続
点に前記補償電圧を印加する電圧型インバータとを備え
る構成にしたことを特徴とする。
作用
」二記のよ・うに構成した結果、アクティブフィルタの
電圧型インバータに加わる電圧は、系統電圧を第１およ
び第２のインピーダンスで分圧したものとなり、電圧型
インバータに系統電圧の基本波成分はほとんど加えられ
なくなる。したがって、電圧型インバータから系統電圧
の基本波成分に応じた電圧を発生させる必要はなくなり
、単に高調波電流の補償のための補償電圧を発生させる
だけでよくなり、この補償電圧は第１および第２のイン
ピーダンスよりなる注入回路の伝達関数のみを考慮すれ
ば決定できる。
電圧型インバータに加わる電圧は、系統電圧を第１およ
び第２のインピーダンスで分圧したものとなり、電圧型
インバータに系統電圧の基本波成分はほとんど加えられ
なくなる。したがって、電圧型インバータから系統電圧
の基本波成分に応じた電圧を発生させる必要はなくなり
、単に高調波電流の補償のための補償電圧を発生させる
だけでよくなり、この補償電圧は第１および第２のイン
ピーダンスよりなる注入回路の伝達関数のみを考慮すれ
ば決定できる。
したがって、電圧型インバータの容量定格を小さくでき
、また系統からの基本波電流の流入流出によって電圧型
インバータが過負荷となることもない。
、また系統からの基本波電流の流入流出によって電圧型
インバータが過負荷となることもない。
実施例
この発明の一実施例を第１図および第２図に基づいて説
明する。第１図において、電力系統１から送電線２およ
び需要家母線３を通して高調波発生負荷４に給電すると
、高調波発生負荷４には第２図（Ａ）に示すような負荷
電流１１、（ｉ Ｌ １り２０は、電力系統１に補償電
流ｉ。を注入するようになっており、従来技術の項で説
明したとおり、電力系統１から見た場合に高調波発生負
荷４が発生ずる高調波成分はアクティブフィルタ２０に
よってキャンセルされ、」−記高調波成分は電力系統１
に全く流出しないことになる。
明する。第１図において、電力系統１から送電線２およ
び需要家母線３を通して高調波発生負荷４に給電すると
、高調波発生負荷４には第２図（Ａ）に示すような負荷
電流１１、（ｉ Ｌ １り２０は、電力系統１に補償電
流ｉ。を注入するようになっており、従来技術の項で説
明したとおり、電力系統１から見た場合に高調波発生負
荷４が発生ずる高調波成分はアクティブフィルタ２０に
よってキャンセルされ、」−記高調波成分は電力系統１
に全く流出しないことになる。
上記アクティブフィルタ２０は、高調波成分を補償すべ
き対象、すなわち第２図（Ａ）に示すような負荷電流ｉ
Ｌを変流器６で検出し、この変流器６で検出された負荷
電流１１．からハン［パスフィルタ等の高調波成分抽出
回路７によって第２図（Ｂ）に示すような高調波電流Σ
１１．。を抽出し、この高調波電流ΣｉＬｎに対して演
算回路２Ｉで所定の演算を行って第２図（Ｃ）に示すよ
うな基準波信号ねダを作り、この基準波信号９゜″と搬
送波発生回路１２から出力される搬送波信号（ｉｉｌ常
は三角波で２ ＫＨｚ〜５ ＫＨｚ） ＶＴとを比較器
１３に加えて両者を仕較することにより補償電流ｉ。に
応じたパルス列を発生させ、このパルス列を制御パルス
分配回路１４に加えることにより電圧型インバーター６
の各スイッチング素子への制御パルスの分配を決め、制
御パルス回路１５によって電圧型インバーター６のスイ
ッチング素子をオンオフするための制御パルスを発生さ
セ、この制御パルスによって電圧型インバータ１６を制
御することにより基準波信号Ｍ。″と相似な補償電圧Ｍ
。を発生させる。
き対象、すなわち第２図（Ａ）に示すような負荷電流ｉ
Ｌを変流器６で検出し、この変流器６で検出された負荷
電流１１．からハン［パスフィルタ等の高調波成分抽出
回路７によって第２図（Ｂ）に示すような高調波電流Σ
１１．。を抽出し、この高調波電流ΣｉＬｎに対して演
算回路２Ｉで所定の演算を行って第２図（Ｃ）に示すよ
うな基準波信号ねダを作り、この基準波信号９゜″と搬
送波発生回路１２から出力される搬送波信号（ｉｉｌ常
は三角波で２ ＫＨｚ〜５ ＫＨｚ） ＶＴとを比較器
１３に加えて両者を仕較することにより補償電流ｉ。に
応じたパルス列を発生させ、このパルス列を制御パルス
分配回路１４に加えることにより電圧型インバーター６
の各スイッチング素子への制御パルスの分配を決め、制
御パルス回路１５によって電圧型インバーター６のスイ
ッチング素子をオンオフするための制御パルスを発生さ
セ、この制御パルスによって電圧型インバータ１６を制
御することにより基準波信号Ｍ。″と相似な補償電圧Ｍ
。を発生させる。
そして、需要家母線３にコンデンサとリアクトルの組合
セによって実現されるインピーダンス素子２２．２３
（インピーダンス２．．２２）の直列回路（２１が高
圧側、２□が低圧側）よりなる注入回路を接続し、この
インピーダンス素子２２゜２３の接続点に前記した補償
電圧夏。を変圧器１７を介して加えることにより電力系
統１に補償電流ｉｃを流し、高調波発生負荷４が発生す
る高調波成分をキャンセルするようになっている。
セによって実現されるインピーダンス素子２２．２３
（インピーダンス２．．２２）の直列回路（２１が高
圧側、２□が低圧側）よりなる注入回路を接続し、この
インピーダンス素子２２゜２３の接続点に前記した補償
電圧夏。を変圧器１７を介して加えることにより電力系
統１に補償電流ｉｃを流し、高調波発生負荷４が発生す
る高調波成分をキャンセルするようになっている。
なお、２．ば送電綿２のインピーダンス（ｊＸ、；）で
あり、２Ｔは変圧器のインピーダンス（ｊ Ｘｏ）であ
る。
あり、２Ｔは変圧器のインピーダンス（ｊ Ｘｏ）であ
る。
このように需要家母綿３にインピーダンス素子２２．２
３ （２，，２２）の直列回路からなる注入回路を接続
し、インピーダンス素子２２．２３（２，，２２）の接
続点に電圧型インバータ１６から補償電圧夏。を変圧器
１７を介して加えるようにすると、例えば第３図に示す
ようにインピーダンス素子２１（２，）がコンデンサ（
−ｊＸｃｌ）２４とリアクトル（ｊＸＬｌ）２５の並列
回路からなり、インピーダンス２２がリアクトル（ｊＸ
Ｌ２ ）２６で構成した場合、基本波において、電圧型
インハータ１６の容量ベースで、例えば ＸＴ＝０．１ｐＩＪ ＸＬ、−５ｐｕ Ｘｃ＋＝４ｐｕ ＸＬ ２ ＝ １ ｐ １１ に選ふと、電圧型インバータ１６に加わる基本波電圧■
１は、 Ｖ、＝］、０ｐｕ （−ｊＸ（１／／ｊＸＬ□） ＋（ｊＸＬ２ ／／ｊＸ
７ ）−ｊ ２０． Ｏ＋ ｊ ０．０９ −０． ＯＯ５ｐ ＋１ ・・・（４
）となり、従来例に比べて大きく低減される。なお、例
えば、２Ａ／７２Ｂは２Ａと２Ｂの並列インピーダンス
を示す。
３ （２，，２２）の直列回路からなる注入回路を接続
し、インピーダンス素子２２．２３（２，，２２）の接
続点に電圧型インバータ１６から補償電圧夏。を変圧器
１７を介して加えるようにすると、例えば第３図に示す
ようにインピーダンス素子２１（２，）がコンデンサ（
−ｊＸｃｌ）２４とリアクトル（ｊＸＬｌ）２５の並列
回路からなり、インピーダンス２２がリアクトル（ｊＸ
Ｌ２ ）２６で構成した場合、基本波において、電圧型
インハータ１６の容量ベースで、例えば ＸＴ＝０．１ｐＩＪ ＸＬ、−５ｐｕ Ｘｃ＋＝４ｐｕ ＸＬ ２ ＝ １ ｐ １１ に選ふと、電圧型インバータ１６に加わる基本波電圧■
１は、 Ｖ、＝］、０ｐｕ （−ｊＸ（１／／ｊＸＬ□） ＋（ｊＸＬ２ ／／ｊＸ
７ ）−ｊ ２０． Ｏ＋ ｊ ０．０９ −０． ＯＯ５ｐ ＋１ ・・・（４
）となり、従来例に比べて大きく低減される。なお、例
えば、２Ａ／７２Ｂは２Ａと２Ｂの並列インピーダンス
を示す。
したがって、電圧型インバータ１６は、系統電圧ＭＬの
基本波電圧とバランスさせて基本波電流の流入流出を防
止するための電圧は発生させる必要がなくなり、単に高
調波電流ΣｉＬｏを検出し、この値に注入回路部分の伝
達関数のみを考慮して補償電圧９゜″を決定すればよく
なり、アクティブフィルタ２０の構成を簡略化できると
ともに電圧型インバータ１６の容量を小さくすることが
でき、かつ電圧型インバータ１６が過負荷になることも
ない。
基本波電圧とバランスさせて基本波電流の流入流出を防
止するための電圧は発生させる必要がなくなり、単に高
調波電流ΣｉＬｏを検出し、この値に注入回路部分の伝
達関数のみを考慮して補償電圧９゜″を決定すればよく
なり、アクティブフィルタ２０の構成を簡略化できると
ともに電圧型インバータ１６の容量を小さくすることが
でき、かつ電圧型インバータ１６が過負荷になることも
ない。
つぎに、演算回路２１について説明する。この演算回路
２１は次式の演算を行う。
２１は次式の演算を行う。
・ ・ ・ （５）
の演算を行なうものである。
以下、この上式の導出過程について説明する。
まず、負荷電流１１、中の高調波成分Σｉ＋、ｎの電力
系統１への流出分は となる。一方、補償電流ｉ。の電力系統１への流出分は （以 下 余 白） となる。今、上記第（６１，＋７１式が等しいすると、
となる。ただし、 である。
系統１への流出分は となる。一方、補償電流ｉ。の電力系統１への流出分は （以 下 余 白） となる。今、上記第（６１，＋７１式が等しいすると、
となる。ただし、 である。
ところで、補償電圧＜Ｉｏと補償電流ｔｃとは次式の関
係にある。
係にある。
２、（２，＋２２＋２Ｓ）＋２２ （２，＋２．）・・
・（１０） 第（１０）式を第（８）式に代入すると、之□ （２，
＋２□＋２ｓ ） ＋２２ （２ｓ ＋２１ ）×□
・ ・ ・ ０１１２、
＋２．＋２２ となる。したがって、 ・・・０２） となる。
・（１０） 第（１０）式を第（８）式に代入すると、之□ （２，
＋２□＋２ｓ ） ＋２２ （２ｓ ＋２１ ）×□
・ ・ ・ ０１１２、
＋２．＋２２ となる。したがって、 ・・・０２） となる。
このように、この実施例は、第１および第２のインピー
ダンス素子２２．２３の直列回路を電力系統に接続し、
この第１および第２のインピーダンスの接続点に電圧型
インバータ１６から補償電圧夏。を加えるようにしたた
め、アクティブフィルタ２０の電圧型インバータ１６に
加わる電圧は、系統電圧憂１、を第１および第２のイン
ピーダンス素子２２．２３で分圧したものとなり、電圧
型インバータ１６に系統電圧の基本波成分はほとんど加
えられな（なる。したがって、電圧型インバータ１６か
ら系統電圧守、の基本波成分に応じた電圧を発生させる
必要はなくなり、単に高調波電流の補償のための補償電
圧を発生させるだけてよくなり、この補償電圧夏。は第
１および第２のインピーダンス素子２２．２３よりなる
注入回路の伝達関数のみを考慮すれば決定できる。
ダンス素子２２．２３の直列回路を電力系統に接続し、
この第１および第２のインピーダンスの接続点に電圧型
インバータ１６から補償電圧夏。を加えるようにしたた
め、アクティブフィルタ２０の電圧型インバータ１６に
加わる電圧は、系統電圧憂１、を第１および第２のイン
ピーダンス素子２２．２３で分圧したものとなり、電圧
型インバータ１６に系統電圧の基本波成分はほとんど加
えられな（なる。したがって、電圧型インバータ１６か
ら系統電圧守、の基本波成分に応じた電圧を発生させる
必要はなくなり、単に高調波電流の補償のための補償電
圧を発生させるだけてよくなり、この補償電圧夏。は第
１および第２のインピーダンス素子２２．２３よりなる
注入回路の伝達関数のみを考慮すれば決定できる。
したがって、電圧型インバータ１６の容量定格を小さく
でき、また系統からの基本波電流の流入流出によって電
圧型インバータが過負荷となることもない。
でき、また系統からの基本波電流の流入流出によって電
圧型インバータが過負荷となることもない。
発明の効果
この発明のアクティブフィルタは、電力系統に第１およ
び第２のインピーダンスを接続し、第１ 。
び第２のインピーダンスを接続し、第１ 。
および第２のインピーダンス素子の接続点に電圧型イン
バータから補償電圧を加えるようにしたため、電圧型イ
ンバータの容量定格を小さくでき、また系統からの基本
波電流の流入流出によって電圧型インバータが過負荷と
なることもない。
バータから補償電圧を加えるようにしたため、電圧型イ
ンバータの容量定格を小さくでき、また系統からの基本
波電流の流入流出によって電圧型インバータが過負荷と
なることもない。
第１図はこの発明の一実施例の回路図、第２図はその各
部の波形図、第３図は同じくその動作説明のための回路
図、第４図は従来のアクティブフィルタの回路図、第５
図はその各部の波形図、第６図は３相インバータの回路
図である。 １・・・電力系統、４・・・高調波発生負荷、２０・・
・アクティブフィルタ、２１・・・演算回路、６・・・
変流器（高調波電流検出回路）、７・・・高調波成分抽
出回路（高調波電流検出回路）、１６・・・電圧型イン
バータ、２２．２３・・・インピーダンス素子２２ｊ 第５図 第６図
部の波形図、第３図は同じくその動作説明のための回路
図、第４図は従来のアクティブフィルタの回路図、第５
図はその各部の波形図、第６図は３相インバータの回路
図である。 １・・・電力系統、４・・・高調波発生負荷、２０・・
・アクティブフィルタ、２１・・・演算回路、６・・・
変流器（高調波電流検出回路）、７・・・高調波成分抽
出回路（高調波電流検出回路）、１６・・・電圧型イン
バータ、２２．２３・・・インピーダンス素子２２ｊ 第５図 第６図
Claims (1)
- 電力系統とこの電力系統より給電される高調波発生負荷
との間に設置されて前記高調波発生負荷から前記電力系
統へ流入する高調波電流をキャンセルするための補償電
流を前記電力系統に注入するアクティブフィルタであっ
て、前記電力系統に接続された第１および第２のインピ
ーダンスの直列回路からなる注入回路と、前記高調波発
生負荷が発生する高調波電流検出回路と、この高調波電
流検出回路で検出された高調波電流に対して前記注入回
路の伝達関数に応じた演算を行うことにより前記補償電
流を流すのに必要な補償電圧を決定する演算回路と、こ
の演算回路の演算結果に基づき前記第１および第２のイ
ンピーダンスの接続点に前記補償電圧を印加する電圧型
インバータとを備えたアクティブフィルタ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60011481A JPS61170240A (ja) | 1985-01-24 | 1985-01-24 | アクテイブフイルタ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60011481A JPS61170240A (ja) | 1985-01-24 | 1985-01-24 | アクテイブフイルタ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61170240A true JPS61170240A (ja) | 1986-07-31 |
Family
ID=11779243
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60011481A Pending JPS61170240A (ja) | 1985-01-24 | 1985-01-24 | アクテイブフイルタ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61170240A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63277426A (ja) * | 1987-05-07 | 1988-11-15 | Sanken Electric Co Ltd | 高調波電流抑制回路 |
| JPH0311932A (ja) * | 1989-06-07 | 1991-01-21 | Mitsubishi Electric Corp | アクティブフィルタの試験方法 |
| JPH0365024A (ja) * | 1989-07-29 | 1991-03-20 | Nissin Electric Co Ltd | 電力系統の高調波フィルタ |
-
1985
- 1985-01-24 JP JP60011481A patent/JPS61170240A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63277426A (ja) * | 1987-05-07 | 1988-11-15 | Sanken Electric Co Ltd | 高調波電流抑制回路 |
| JP2519924B2 (ja) * | 1987-05-07 | 1996-07-31 | サンケン電気株式会社 | 高調波電流抑制回路 |
| JPH0311932A (ja) * | 1989-06-07 | 1991-01-21 | Mitsubishi Electric Corp | アクティブフィルタの試験方法 |
| JPH0365024A (ja) * | 1989-07-29 | 1991-03-20 | Nissin Electric Co Ltd | 電力系統の高調波フィルタ |
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