JPS61167016A

JPS61167016A - 衣料用糸

Info

Publication number: JPS61167016A
Application number: JP61003367A
Authority: JP
Inventors: ジヨン　ホイル　サザン; ウオルター　ジヨン　ナンニング; レモイン　ウイルフレツド　プリスクケ; ドロル　セルバンスキー; チエスター　チーアング‐チオウ　ウ
Original assignee: Monsanto Co
Current assignee: Monsanto Co
Priority date: 1985-01-11
Filing date: 1986-01-10
Publication date: 1986-07-28
Anticipated expiration: 2012-08-27
Also published as: CA1274661C; DE3687712T2; BR8600091A; IL77563A; ZA86212B; KR860005909A; US4721650A; CA1274661A; DE3687712D1; KR890000097B1; JP2646349B2; MX164950B; AU583878B2; IN166679B; AU5217486A; EP0191746A3; EP0191746A2; EP0191746B1

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】１１Ｌ且１本発明はレオタードのような捲縮加工した衣類用に好適
な高品質捲縮糸をつくるための改良した部分的に延伸さ
れたナイロン糸およびその製法に関する。

明細書および特許請求の範囲中に使われるように、「ナ
イロン６６」の術語はポリマー分子中に少なくとも８５
重量％の式の反復構造単位を含む合成ポリアミドを意味する。

歴史的に、成る種のナイロン６６衣料用糸は毎分的１４
００ｍまでの低速度において紡糸されそして包装された
。紡糸された糸は次いで第２の機械で延伸されそして再
度包装された。延伸された糸は次いでビン（ｐｉｎ　）
撚り法によって毎分５５−２３０７７Ｌ程度の低速度で
仮撚加工してレオタードのような伸縮加工した衣類用に
好適な極めて高品質の捲縮糸がつくられた。ビン撚り捲
縮加工法（ｐｉｎ−ｔｗｉｓｔ　ｔｅｘｔｕｒｉｎｇ　
ｐｒｏｃｅｓｓ　）に対する典型的仮撚エレメントはラ
ッシュル（Ｒａｓｃｈｌｅ　）の米国特許第３．４７５
，８９５号に開示されている。

発明の背景より近年に、種々のその他の型の仮撚装置が商業的に使
用されるようになり、そしてまとめて「摩擦−撚り（ｆ
ｒｉｃｔｉｏｎ−ｔｗｉｓｔ　）　Ｊと称される。

最も広く使われるこれらのもののあるものはニー（Ｙｕ
）の米国特許第３．９７３．３８３号、フィッシュバッ
ハ（Ｆｊｓｈｂａｃｈ）の米国特許第４．０１２．８９
６号またはシャスター（５ｃｈｕｓｔｅｒ）の米国特許
第３．８８５，３７８号中に例証される一般型式の円盤
式集成装置を含む。

摩擦撚りは約７００−９００ｍ／分の糸速度を一般に有
しビン−撚りよりも著しく高い捲縮加工速度を許容する
。そのような＾捲縮速度はビン−撚り法によって得られ
るものよりもずっと経済的である。

摩擦−撚りへの変化と共に摩擦−撚り法に対する供給系
として「部分的に延伸したナイロン６６（ＰＯＮ）Ｊ糸
への変化がもたらされた。通例のＰＯＮ紡糸法において
は、巻取速度を従前の約毎分９００−１５００ｍの標準
から一般に毎分２７５０−４０００ｍ範囲に単に増加さ
せてＰＯＮ糸を生じさせる。ＰＯＮ糸は＾速度摩擦−撚
り捲縮法において初期の延伸糸または前述の低速度紡績
糸の何れよりもより良い性能を有する。

しかし、摩擦−撚り法によって捲縮加工したこれまでの
糸は捲縮発達度の点においてビン−撚り法によって捲縮
加工した糸よりも明らかに低品質のものであった。衣類
用ナイロン６６仮撚捲縮加工糸市場は従って本質的に２
つの別個の区分になる：昔からの、高価な、高品質のビ
ン−撚り糸、およびより新しい、低価格の低品質摩擦−
撚り糸である。

仮撚捲縮加工のための通常のＰＯＮ供給系は米国特許第
３，９９４．１２１号中に示されるように３０台の半ば
または上方から４０台の下方までの範囲のＲ，Ｖ、（相
対粘度）を有した。より最近には１９８４年４月２日に
出願し、そして本願の譲受人に譲渡されたチェンバーリ
ン（Ｃｈａｉｂｅｒｌｉｎ）等の米国特許出願第５９４．
５２２号は、高ＲＶＰＯＮ供給系は米国特許第３．９９４．１２１号中に開示される通常のＰＯＮ糸
よりも優れていると開示する。

発明の内容本発明に従えば、増加した捲縮発達度を有し、−成る場
合にはピン−撚り糸に匹敵し、そして成る場合には有名
なチェンバーリン（Ｃｈａｍｂｅｒ　ｌ　ｉ　ｎ　）の
出願の糸よりも優れた摩擦−撚り糸の製造を許容するさ
らに新規の改良されたＰＯＮ供給系を与える。この増進
した捲縮発達間は、アダムス（＾ｄａｍｓ　）の米国特
許第３．９９４．１２１号によって開示されるようなＰ
ＯＮ供給系からつくられた摩擦−撚り糸からつくられる
織物と比べて織物の伸縮回復度および被覆力を実質的に
増加させる。従って、同等の被覆力の織物を与えるため
には少なく捲縮させた糸が要求され、またはもしも同一
量の捲縮糸が使われるときは増大した伸縮回復度を有す
る織物を生じる。増加した生産性もまた与えられ、そし
である場合にはアダムスによって危険であると開示され
た包装前の通例の加熱段階が省かれる。

本発明の糸は、概して、高速度で紡糸された仮撚捲縮供
給系（ｆａｌｓｅ　ｔｗｉｓｔ　ｔｅｘｔｕｒｉｎｇ　
ｆｅｅｔＪｙａｒｎｓ　）でありそしてその糸が紡糸さ
れるポリマー中には少量の枝分れ剤が配合されることを
特徴とする。本発明の改良された結果に対する機作また
は理由は完全に理解されていないけれども、この糸は常
態化した（　ｎｏｒｍａｌｉｚｅｄ）　Ｓ　Ａ　Ｘ　５
（Ｓｅ＋ａｌｌ　Ａｎｇｌｅ　ｘ−ｒａｙ　Ｓｃａｔｔ
ｅｒｉｎｇ）ピーク強度（ｐｅａｋ　１ｎｔｅｎｓｉｔ
ｙ）および常態化したラメラ（ｌａｍｅｌ　ｆａｒ）寸
法生成物の増加値を有しこれらは通常のＰＯＮ糸と比較
して明瞭であり、そして本発明の改良結果に寄与するも
のと信じられる。これらの性質に対して少なくとも１．
１の値が一般に本発明に従った糸に支持されそして１．
３の値が一般に好ましくそして少なくとも１．７５の値
が特に好ましい。常態化したＳＡＸＳピーク強度は通例
のＰＯＮ糸と比べて特に本発明における系中の相対的に
ゆるめられた非晶域および相対的により高度に発達した
結晶域を示すものと説明することができる。

本発明の第１の主要特徴に従えば、延伸捲縮用の供給系
として好適な衣料用糸が与えられ、その　　　　糸は４
５％と１５０％の間の伸び率を有しそして枝分れ剤を含
むポリアミド　ポリマーから本質的に成るフィラメント
を含む。

本発明の第２の特徴に従えば、枝分れ剤を含む溶融ポリ
アミド　ポリマーから延伸捲縮用に好適なポリアミド糸
を溶融紡糸するための方法が与えられ、その方法は紡糸
口金の細管を通してポリマーの多数の流れを一定押出し
速度で急冷帯域内に押出し；溶融流れを急冷してフィラ
メントとなし；急冷帯域から２２００ｍ／分よりも大き
い紡糸速度でフィラメントを引き出し；そしてフィラメ
ントを糸に転化させ：ポリマー、押出速度、および紡糸
速度は糸が４５％と１５０％の間の伸び率を有するよう
に選択する。

本発明それ以上の特徴に従えば、好ましいポリアミドは
ナイロン６６である。好ましくは枝分れ剤はポリマーの
０．０１と１モル％の間から成り、そして枝分れ剤がポ
リマーの０．０５と０．２５モル％の間から成ることが
特に好ましい。紡糸工程においてはもしも糸が固化直後
で巻き取られる前に１．０１と１．６の間の延伸比で引
張られるとより良い糸の性質が時々示される。フィラメ
ントが１．１よりも大きい常態化したＳＡＸＳピーク強
度を有するときに改良結果が得られ、そしてフィラメン
トが１．７５よりも大きい常態化したＳＡＸＳピーク強
度を有する場合にはさらにそれ以上に改良された結果が
得られる。本発明のフィラメントは一般に少なくとも１
．１常態化したラメラ寸法生成物を有し、そして優秀な
生成物は少なくとも１．７５の常態化したラメラ寸法を
有する。もしもポリマーが押出し段階の前に通常の格子
（ｇｒｉｄ）上で溶融されるべき場合は、ポリマーＲＶ
は有利なのは６０よりも少なく（好ましくは４０と５５
の間）、一方もしもポリマーを溶融するために押出し機
を使う場合には、ポリマーＲＶは好ましくは５０と８０
の間である。

その他の特徴は一部は後文中に出てくるであろうそして
一部は添付図面と共に述べられる以下の詳細記述から明
らかにされるであろう。

第１図中に示されるように、ナイロン６６の溶融流れ２
０は紡糸口金２２中の細管を通り室温の冷却空気が横切
って供給されている急冷帯域２４中に押出される。流れ
２０は急冷帯域内の紡糸口金の下のある距離においてフ
ィラメント２６に固化する。フィラメント２６は急冷帯
域２４の下で転化して糸２８を形成する。通例の紡糸仕
上剤を仕上剤アプリケーター３０によって糸２８に適用
する。もしも望むならば、仕上剤の適用と同時にフィラ
メントを転化することができる。糸２８は次に床の間の
コンディショナー管３２およびゴデツト３４および３６
の周りの部分者を通過した後にボビン３８に巻き取られ
る。フィラメントは望みによって、空気圧からみ室４ｏ
によってからませることができる。

通常、ゴデツト３４および３６はゴデツト３４の周辺速
度によって決定される紡糸速度で急冷帯域２４からフィ
ラメント２６を引き出す機能、および糸２８の張力をゴ
デツト３４までの直前の相当な高水準からパッケージま
たはボビン３８上に巻取るための受容できる水準まで減
じる機能を果たす。０．０３から０．２５ＳＦ／デニー
ルまでの巻取り張力範囲が好ましく、そして約０．１ｇ
／デニールの張力が特に好ましい。ゴデツトなしで巻取
り機直前の糸の巻取り張力がこの項に示した糸張力の範
囲以内であるならばゴデツト３４および３６は省略する
ことができる。ここで使用する「巻取り張力」は糸が移
動しそして巻取り機構に入る直前に測定した糸の張力を
意味する。成る市販の巻取り機は糸の移動を助けそして
糸がボビンまたはパッケージに巻取られるときに糸の張
力を減じることを許容する様に両様の設計をした補助ロ
ールを含む。そのような巻取り磯はこの項に示した糸の
張力範囲の上方部分に使用する場合は助けになる。

実施例１紡糸口金２２は長さ０．０１２インチ（０，３＃ｌＩ）
および直径０．００９インチ（０，２２９＃Ｉ）を有す
る３４の細管を含む。急冷帯域２４は高さが４４インチ
であり、そして約１７−ト（３０，５ｃｍ）／秒の平均
水平速度を有する１８℃の急冷空気を供給される。フィ
ラメント２６は紡糸口金の約３７．５インチ（９５ｏ＊
）下で糸２８に転化され、そして仕上剤アプリケーター
３０によって通例の紡糸仕上剤が糸２８に適用される。

コンディショナー管３２は長さ７フインチ（１８３ｃＩ
Ｒ）でありそしてコシネック（にｏｓｃｈｉｎｅｋ　）
の米国特許第４．１８１．６９７号中に開示される型の
もの、即ち、１２０”Ｃに加熱された無蒸気管であって
この中を糸２８が通過する。ゴデツト３４および３６の
速度はそれぞれ毎分３５００ｍおよび３５３５ｍであっ
て、糸がゴデツト３４に巻きつくのを防ぐ。使用する巻
取機はパルマグ（Ｂａｒｍａｇ）ＳＷ４８ＬＯｒあり、
そして巻取り速度は０．１ｇ／デニールの巻取り張力を
与えるように調節される。４つの異なるナイロン６６ポ
リマーを約２９５℃の温度で紡糸してＰＯＮ糸をつくり
そしてポリマー計量速度は最終延伸−捲縮糸が約７０の
名目デニールを有するように選択する。総てのポリマー
は粘度安定剤として０．１と０．３５モル％の間の酢酸
を含み、そしてこの範囲の濃度においては酢酸の水準は
ほとんど糸の性質に影響しない。

項目１は枝分れ剤を含まない通常の市販ＰＯＮでの実施
の範囲内の対照実験である。糸のＲＶおよび枝分れ剤の
量は下の第１表中に与えられる。

項目１−４に対するＰＯＮ伸びはそれぞれ７１％、９７
％、９１％および１０９％である。項目２および４に対
する常態化ラメラ寸法生成物はそれぞれ２．４および３
．１であり、一方項目２および４に対する常態化５ＡＸ
Ｓピーク強度はそれぞれ６．１および１１．８である。

項目１に対する常態化ラメラ寸法生成物および常態化５
ＡＸＳビーク強度はそれぞれ約１．０である。少量の枝
分れ剤をポリマー中に配合することによって捲縮発達塵
（％ＣＤ）の実質的増加をデータは示す。

紡糸された糸は次いで２１／２メーター主加熱器および
京セラ　セラミック円板を用いたパルマグ円板−集成装
置を供給および延伸または中間ロールの間に使用して捲
縮機上で同時に延伸しそして摩擦撚り捲縮をする。加熱
器温度は２３０℃であり、そして円板の周辺速度対延伸
ロール速度の比（Ｄ／Ｙ比）は１．９１０である。延伸
ロール速度は８００′ＩｒＬ／分に調整し、そして供給
ロール速度は延伸比をそして従って延伸捲縮張力（加熱
器出口と集成装置の間の糸の張力）を制御するために多
少低速度に調節する。捲縮の発達度を最大にするために
、供給ロール速度を調節することによって延伸比が変え
られそれによって延伸捲縮張力は仮撚帯域中における安
定に対して充分高くそしてフィラメントが破損しないよ
うになお充分低いものであって、これが操作しうる捲縮
張力範囲である。操作できる張力範囲内で、「最大捲縮
張力」は受容できない水準の破損フィラメント（もつれ
）がない最大当初捲縮発達度を生じる張力として定義さ
れる。Ｉ　Ｋｇにつき１０以上の破損フィラメントは商
品用としては受容できない。

これらの糸によれば、延伸捲縮が８００７ＦＬ／分の場
合には操作できる捲縮張力範囲は全く狭い。

最大捲縮張力は延伸ロール　デニール当り約０．４３ｇ
であることが判明した。延伸ロールデニールは加熱器に
糸を供給する供給ロールおよび仮撚装置の丁度下流の延
伸または中間ロールの異なる表面速度によって与えられ
る機械的延伸比によって除せられた紡糸した糸のデニー
ルとして定義される。捲縮張力が０．４５ｇ／延伸ロー
ルデニールよりも多い場合には、受容できない水準の破
損フィラメントが生じる。

捲縮の約２遍問後に測定した捲縮糸の性質は第１表中に
与えられる。

表中、「伸び」は％で表わす伸びを意味し、「粘性」は
ｇ／デニールで表わす粘性を意味する。

「応力」はｇ／延伸ロール　デニールで表わす捲縮張力
である。「％ＴＡＮＪはポリマー中に配合された三官能
価枝分れ剤４（アミノメチル）−１，８−ジアミノオク
タン（ここではｒＴＡＮＪと称する）のモル％である。

ＴＡＮは次の構造式：捲縮糸粘性の減少は第１表中の最高水準（０，１２５モ
ル％）において示され、高い水準の枝分れ剤は成る最終
用途によって要求される水準以下に粘性の減少を伴なう
ことを示唆する。それ以上に上記項目４は厳しいボビン
破砕問題を示し、約１０−２０分の運転時間の後に巻取
機チャック上のボビンを破砕する。管３２中に熱を適用
往ずに項目４を繰り返すときは、ボビンを破砕すること
なく４時間の玉揚げ（ｄｏｒｆ）が可能である。

この場合前られる捲縮発達塵は１８％であり、そして捲
縮糸粘性は３．９７である。従ってＴＡＮを約０．０７
から約０．１０モル％までの水準で使用し、または管３
２中に熱を適用しないことが好ましい。

実施例２これは本発明に従った枝分れ剤を使用しまたは使用しな
かった場合の捲縮糸における捲縮発達塵に対するＰＯＮ
糸ＲＶの効果を定量的に例解する。

異なったＲＶを有しそして０．０７５モル％のＴＡＮを
含む変性ナイロン６６のフレークを実施例１のように紡
糸し、そしてＰＯＮ糸デニールは延伸捲縮した糸が７０
デニールを有するように選ぶ。ＰＯＮ糸は上記実施例１
に対して使った条件の下で捲縮する。捲縮した糸はボビ
ン上で２−３週間熟成させそして生じた捲縮発達塵を通
例の線状（即ち、枝分れ剤を含まない）の４０ＲＶＲＯ
Ｎおよび線状の６５ＲＶ　　ＰＯＮからつくり同様に熟
成させた捲縮糸と第２図中に比較する。

例解されるように、この糸は通常の４０ＲＶ線状ＰＯＮ
と比べて著しく増大した捲縮発達塵を与え、そして約６
５から７０までのＲＶのものに匹敵し、高ＲＶ線状ポリ
マーでつくった糸よりも同等のまたはいくらか高い捲縮
発達塵を与える。枝分れ剤を有しそして約５５より低い
ＲＶまたはそれ位を有するＰＯＮ糸は通常の溶融格子を
使って紡糸することができ、そして、例えば、枝分れ剤
を含まない６５または７０ＲＶのＰＯＮが必要とするよ
うなスクリュー押出機またはそれに類するものを必要と
しない。

上記の実施例では本発明の説明のためにＴＡＮを使うが
、多くのその他の枝分れ剤を使うことができる。トリメ
シン酸はポリマー中のアミン末端基と反応性である材料
の１例である。枝分れ剤の量の必要な調節は試行錯誤に
よって容易に行なうことができる。好適な枝分れ剤は一
般にポリマーの重合に使用する条件下でアミンまたはカ
ルボン　　　゛酸末端基と反応性である３または３以上
の官能基を含み、そして一般にポリマーＲＶを増加させ
る。

アルファーアミノ−イプシロン−カプロラクタムは著名
ないま一つの好適な材料であってこれは重合条件下で必
要な最少数の反応性官能基を有する。

もしも枝分れ剤が３つ以上のそのような官能基を有する
ならば、枝分れ剤の水準をＴＡＮによって好ましいと上
に示したものよりも著しく減じることが必要であろう。

試験方法試験すべき総ての糸は試験前に２１℃および６５％関係
湿度において１日状態調整を行なう。

糸の切断までの延びは紡糸１週間後に測定する。

５０ヤードの糸をボビンから除きそして棄却する。

切断までの伸びはインストロン（Ｉｎｓｔｒｏｎ　）引
張り試験装置を使用して決定する。装置上のクランプ間
の糸試料のゲージ長さく当初長さ）は２５αであり、そ
してクロスヘッド速度は３０ｃｒＲ／分である。糸は切
断するまで延伸される。切断までの伸び（または伸び）
は適用された最大荷重または力（応力）の時点における
試料の長さの増加として定義され、当初のゲージ長さく
２５ＣＩＲ）の％として表現される。

捲縮発達塵は次のように測定される。糸は２ｇよりも少
ない正の張力でスーター（Ｓｕｔｅｒ　）デニール　リ
ールまたは同等物上で巻とって１１／８メ一ター円周の
かぜを与える。リール回転数は２８４０／糸デニールに
よって、最も近い回転に決める。これはおよそ５６８０
かせデニールのかせおよび９／　１６ｍ　、の当初かせ
長さを与える。

１４．２９の重りまたは荷重をかぜから吊りトげ、そし
て負荷したかぜを１８０℃で５分間強制通風炉中に置く
、次いでかぜを炉から取出しそして１４．２９の重りは
なおかぜから吊り下げたままで室温において１分間状態
調整し、その時点でかぜの長さＬ２を０．１υまでの精
度で測定する。

次に１４．２ｇの重りを６５０ｇの重りに換える。

６５０ｇの重りをかぜに適用した３０秒後に、かぜの長
さＬ３を０．１α近くまでの精度で測定する。捲縮発達
％をＬ３　　Ｌ２／Ｌ３Ｘ１００と定義する。捲縮糸が
ボビン上で熟成される時間と共に捲縮発達塵は当初の数
時間および数日間には急速に、次いでさらに遅く減じる
。常態化した捲縮発達型は糸試料の捲縮発達型対向−デ
ニールでそして糸試料と同一条件下で紡糸しそして捲縮
したフィラメント当り同一デニールの４０ＲＶ対照糸の
比であり、双方の捲縮発達度値は糸を捲縮した１４日後
に測定する。

相対粘度（ＲＶ）は９０％蟻酸を使用しＡＳＴＭ　　Ｄ
７８９−８１によって決定する。

破損フィラメントはパッケージの露出した表面上の破損
したフィラメントの数をかぞえて目視によって決定する
。

対照ポリマーは理論量のへキサメチレン　ジアミンとア
ジピン酸から形成されるナイロン６６で、さらに単独の
添加剤として４４１）ｌ）ＩＩのマンガン次亜燐Ｍ１水
塩、分子量安定剤として８９８１）ｐｍの鉛酸および３
０００１）＋１１１の二酸化チタンを含み、総ての部は
重量部とする。重合は通常通りで、３８−４０の名目ポ
リマーを与える。

対照糸は対照ポリマー中の湿分水準を適切に調整し、次
いで試論される糸と同一紡糸条件下で紡糸して試験され
る糸と同一デニールおよびフィラメントと当りデニール
を有する４０ＲＶ対照糸を与える。

Ｘ−線技法Ｘ−線回折図形（小角度Ｘ−線散乱、または５ＡＸＳ）
は排気した平板ラウェ（ｔａｌｅ）カメラ［スタットン
（ＳｔａｔｔＯｎ　）型］を使用しＮ５５４Ｔコダツク
（にｏｄａｋ　）スクリーンなしの医療用Ｘ−輪線フィ
ルム上記録する。フィルムに対する検体の距離は３２．
００であり；入射束コリメーター長は３．０インチであ
り、露出時間は８時間である。０．５ａｍ直径のピンホ
ールを有する互換性スタットン型糸ホルダーおよび０．
５ｍ糸シース厚さならびに０．５ａｍの入口ピンホール
を全体を通して使用する。糸の各シースのフィラメント
は相互に平行・にそしてＸ−線ビームに垂直に整列させ
る。銅の精密焦点　Ｘ−線管（λ＝１．５４１８人）を
ニッケル　フィルターと共に　　“　１４０ＫＶおよび
２６．２６ＭＡで、それらの定格負荷の８５％で使用す
る。各Ｘ−線露出に対してはフィルム　カセット中で単
一フィルムを使う。

このフィルムを走査ｐ−ｉ　ｏｏｏオブトロニツクス　
デンシトメーター（０ｂｔｒｏｎｉｃｓ　Ｄｅｎｓｉｔ
ｏｍｅｔｅｒ）上で散乱強度および赤道線および子午線
方向における分離散乱分布特性に関する情報について評
価スル。ヒフースン（Ｐｅａｒｓｏｎ　）■関数［８，
Ｈ，とューベル（Ｈｅｕｖｅｌ　）およびＲ，ヒュズマ
ン（Ｈｕｉｓｍａｎ）、ジャーナル　オブ　アプライド
　ポリマー　サイエンス（Ｊ、　Ａｐｐｌ、　Ｐｏ１ｙ
、　Ｓｃｉ、、２２゜２２２９−２２４３　（１９７８
）を参照］を２次の多項式背景関数（ｓｅｃｏｎｄ　ｏ
ｒｄｅｒ　ｐｏｌｙｎｏａ＋ｉｕａｌｂａｃｋｇｒｏｕ
ｎｄ　ｆｕｎｃｔｉｏｎ　）と共に使用する曲線適合手
段を計算前に実験データを適合させるために使った。子
午線的走査を実施し、分離散乱を適合し、各分離散乱最
大値によって赤道線的走査を実施しそして次に再度デー
タをパラメーター適合手順によって適合させた。

ピーク高さ強度を４つの適合強度分布く即ち、２つの子
午線方向にＪ３ける反射した分離散乱分布とこれら子午
線の最大値による２つの赤道線上の分布）の平均として
採る。常態化５ＡＸＳビーク強度は従って単に測定した
ビーク対向−デニールでそして同一条件下で紡糸したフ
ィラメント当りデニールの４０ＲＶ対照糸の測定したピ
ーク強度の比である。

５ＡＸＳ分離散乱したＸ−線散乱最大値は平均ラメラ寸
法を決定するために使用する。子午線方向においてはこ
れはここでは繊維方向に散乱したラメラの平均寸法であ
りそして赤道線方向においては、繊維方向に垂直の方向
に散乱したラメラの平均寸法であると考える。これら寸
法はシェラ−（５ｃｈｅｒｒｅｒ　）の方法を使用して
回折最大値の幅から推定する、即ちＤ（子午線的または赤道線的）＝にλ／βＣＯＳθ、（
但しＫは不文に検討されるようにβ方向の決定に応じた
形状因子であり、λはＸ−線波長であって、この場は１
．５４１８人であり、θはブラッグ（Ｂｒａｇｏ　）角
度であり、モしてβはラジアンで表わす分離散乱の点の
幅である）。

β（子午線）＝２６ｏ−２８、（但し２θ０　（ラジアン）＝アークｊａｎ　　（（ＨＷ＋ｗ）／　２　ｒ　）２θβ
（ラジアン）＝アークｊａｎ　　（（ＨＷ−ｗ）、／　２　ｒ）ｒ＝繊
維対フィルムの距離３２０＃Ｗ＝下文で検討するように散乱の修正した１／２幅ＨＷ＝分離散乱最大値間のピークからピークの距離（＃
ＩＩ＋））。

分離散乱最大値による赤道線方向に散乱するラメラの寸
法を計算するためにシェラ−の方程式を再度使う。

（赤道線）＝２アークｔａｎ　　（Ｗ／ｒ”　）（但し
ｒ”　＝　（ＨＷ／２）２＋　（３２０）２””　）。

計器の影響に基づく線拡大に対するワーレン（Ｗａｒｒ
ｅｎ）の修正をシェラ−の線拡大方程式に対　４゜する
修正として使用する、Ｗ　２＝Ｗ２＋Ｗ２（式中Ｗ　は測定した線幅であり、Ｗ＝０．３９閣は無
機の標準から得られる機械の寄与分であり、そしてＷは
ラジアンβで点の幅を計算するために使われる修正され
る線幅（子午線または赤道線の方向における）である。

測定した線幅は与えられるフィルム上の回折強度が最大
強度の１／２の値になる幅として採りそしてこれは曲線
適合手段の半幅パラメーターである。従って０．９０の
値がシェラ−の方程式における形状因子Ｋに対して使わ
れる。周期性の変化に因る如何なる広がりも無視される
。

ラメラ寸法生成物はそこで次によて与えられＬＤＰ＝Ｄ
　（子午線）ＸＤ（赤道線）そして常態化ラメラ寸法生
成物は従って単純にラメラ寸法生成物の比対向−デニー
ルの４０ＲＶ対照糸と同一条件下で紡糸したフィラメン
ト当りのデニールの比である。

【図面の簡単な説明】

添付図面の第１図は本発明に従ったＰＯＮ糸をつくるた
めの鋳型的紡糸状態の図式正面立面図であり；そして第２図は種々の他の糸と比較した本発明の糸の捲縮発達
度を示すグラフである。なお第１図中に記入した数字は次のものを表わす：２ｏ：溶融流れ　　２２：紡糸口金２４：急冷帯域　　２６：フイラメント２８：糸　　　
　　３０ニアプリケータ−３２：状態調整管　３４：ゴ
デット３６：ゴデツト　　３８：ボビン　− ４ｏ：からみ室

Claims

【特許請求の範囲】

（１）延伸捲縮加工用の供給系とし使うのに好適な衣料
用糸において、該糸が４５％と１５０％の間の伸びを有
しそして枝分れ剤を含むポリアミドポリマーから本質的
に成るフィラメントを含む衣料用糸。
（２）該ポリアミドがナイロン６６である特許請求の範
囲第（１）項に記載の糸。
（３）該枝分れ剤が該ポリマーの０．０１と１モル％の
間を構成する特許請求の範囲第（２）項に記載の糸。
（４）該枝分れ剤が該ポリマーの０．０５と０．１５モ
ル％の間を構成する特許請求の範囲第（２）項に記載の
糸。
（５）該糸が２２００ｍ／分よりも大きい紡糸速度で紡
糸された特許請求の範囲第（１）項に記載の糸。
（６）該フィラメントが１．１よりも大きい常態化した
ＳＡＸＳピーク強度を有する特許請求の範囲第（２）項
に記載の糸。
（７）該フィラメントが１．３よりも大きい常態化した
ＳＡＸＳピーク強度を有する特許請求の範囲第（２）項
に記載の糸。
（８）該フィラメントが１．７５よりも大きい常態化し
たＳＡＸＳピーク強度を有する特許請求の範囲第（２）
項に記載の糸。
（９）該フィラメントが少なくとも１．１のラメラ寸法
生成物を有する特許請求の範囲第（２）項に記載の糸。
（１０）該フィラメントが少なくとも１．３のラメラ寸
法生成物を有する特許請求の範囲第（７）項に記載の糸
。
（１１）該フィラメントが少なくとも１．３のラメラ寸
法生成物を有する特許請求の範囲第（８）項に記載の糸
。
（１２）該フィラメントが少なくとも１．７５のラメラ
寸法生成物を有する特許請求の範囲第（８）項に記載の
糸。
（１３）該枝分れ剤が三官能価アミンである特許請求の
範囲第（２）項に記載の糸。
（１４）該枝分れ剤がＴＡＮである特許請求の範囲第（
２）項に記載の糸。
（１５）該枝分れ剤がビス−ヘキサメチレントリアミン
である特許請求の範囲第（２）項に記載の糸。
（１６）該枝分れ剤が三官能価酸である特許請求の範囲
第（２）項に記載の糸。
（１７）該枝分れ剤がトリメシン酸である特許請求の範
囲第（２）項に記載の糸。
（１８）該糸が少なくとも１．０５の常態化した捲縮発
達度まで延伸捲縮されうる特許請求の範囲第（２）項に
記載の糸。
（１９）枝分れ剤を含む溶融ポリアミドから延伸捲縮す
るのに好適なポリアミド糸の溶融紡糸法において、該方
法が：ａ、該ポリマーの多数の流れを紡糸口金細管を通して定
められた押出速度において急冷帯域中に押出し；ｂ、該溶融流れをフィラメントに急冷し；ｃ、該フィラメントを該急冷帯域から２２００ｍ／分よりも大きい紡糸速度で引き出し；そし
てｄ、該フィラメントを糸に転化させ；ｅ、該糸が３０％と１５０％の間の伸びを有するように
該ポリマー、該押出速度、および該紡糸速度が選ばれることを特徴とする方法。
（２０）該ポリアミドがナイロン６６である特許請求の
範囲第（１９）項に記載の方法。
（２１）該枝分れ剤が該ポリマーの０．０１と１モル％
の間を構成する特許請求の範囲第（１９）項に記載の方
法。
（２２）該枝分れ剤が該ポリマーの０．０５と０．１５
モル％の間を構成する特許請求の範囲第（１９）項に記
載の方法。
（２３）該糸が巻取られれる前に１．０５と２．０の間
の引つ張り比率で延伸される特許請求の範囲第（１９）
項に記載の方法。
（２４）該フィラメントが１．１よりも大きいＳＡＸＳ
ピーク強度を有する特許請求の範囲第（１９）項に記載
の方法。
（２５）該フィラメントが１．３よりも大きいＳＡＸＳ
ピーク強度を有する特許請求の範囲第（１９）項に記載
の方法。
（２６）該フィラメントが１．７５よりも大きいＳＡＸ
Ｓピーク強度を有する特許請求の範囲第（１９）項に記
載の方法。
（２７）該フィラメントが少なくとも１．１のラメラ寸
法生成物を有する特許請求の範囲第（１９）項に記載の
方法。
（２８）該フィラメントが少なくとも１．３のラメラ寸
法生成物を有する特許請求の範囲第（１９）項に記載の
方法。
（２９）該フィラメントが少なくとも１．７５のラメラ
寸法生成物を有する特許請求の範囲第（１９）項に記載
の方法。
（３０）該フィラメントが少なくとも１．３のラメラ寸
法生成物を有する特許請求の範囲第（２４）項に記載の
方法。
（３１）該フィラメントが少なくとも１．３のラメラ寸
法生成物を有する特許請求の範囲第（２５）項に記載の
方法。
（３２）該フィラメントが少なくとも１．７５のラメラ
寸法生成物を有する特許請求の範囲第（２５）項に記載
の方法。
（３３）該ポリマーが該押出し段階の前に加熱したグリ
ッド上で溶融される特許請求の範囲第（１９）項に記載
の方法。
（３４）該糸が６０よりも小さいＲＶを有する特許請求
の範囲第（３３）項に記載の方法。
（３５）該ポリマーが該押出し段階の前に押出機中で溶
融される特許請求の範囲第（１９）項に記載の方法。
（３６）該糸が５０と８０の間のＲＶを有する特許請求
の範囲第（３５）項に記載の方法。
（３７）該糸が加熱段階なしでボビンに巻き取られる特
許請求の範囲第（２０）項に記載の方法。
（３８）４５％と１５０％間の伸びを有しそして枝分れ
剤を含むポリアミドポリマーから本質的になるフィラメ
ントを含む供給系を延伸捲縮することを含む糸の製造方
法。
（３９）枝分れ剤を含むポリアミドポリマーから本質的
になるフィラメントを含む延伸された糸であつて、該糸
が少なくとも１．０５の常態化捲縮発達度を有する糸。
（４０）該糸が少なくとも１．２の常態化捲縮発達度を
有する特許請求の範囲第（３９）項に記載の延伸捲縮し
た糸。