JPS61161119A - ガス流からのｈｃｎの除去方法 - Google Patents
ガス流からのｈｃｎの除去方法Info
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- JPS61161119A JPS61161119A JP60285936A JP28593685A JPS61161119A JP S61161119 A JPS61161119 A JP S61161119A JP 60285936 A JP60285936 A JP 60285936A JP 28593685 A JP28593685 A JP 28593685A JP S61161119 A JPS61161119 A JP S61161119A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01C—AMMONIA; CYANOGEN; COMPOUNDS THEREOF
- C01C3/00—Cyanogen; Compounds thereof
- C01C3/02—Preparation, separation or purification of hydrogen cyanide
- C01C3/04—Separation from gases
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- Industrial Gases (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はガス流からシアン化水素を除去する方法に関す
る。
る。
種々のガス流中におけるシアン化水素（ＨＣＮ）の存在
は、他の不純物の除去例えばＨｚＳまたはＣＯ８の除去
にを複雑にし、そして生成物品質および汚染抑制要求に
関する限り問題を生ずる。特に石炭のガス化に由来する
合成ガス流は一般に、ガスを利用する前に処理されなけ
ればならない有意な少量の）ＩＣＮを有する。
は、他の不純物の除去例えばＨｚＳまたはＣＯ８の除去
にを複雑にし、そして生成物品質および汚染抑制要求に
関する限り問題を生ずる。特に石炭のガス化に由来する
合成ガス流は一般に、ガスを利用する前に処理されなけ
ればならない有意な少量の）ＩＣＮを有する。
従って本発明の目的は、大きな経済的重要性を有する実
際的で効率的な不純物ＨＣＮ除去方法を提供することで
ある。
際的で効率的な不純物ＨＣＮ除去方法を提供することで
ある。
従って本発明はｌｌＣＮを、この不純物を含有するガス
流から除去する方法において、液流を、ＨＣＮの少なく
とも大部分を除去するに充分な量の次の式の化合物また
は組成物 Ｒｔ−Ｃ−Ｒｔ 式中Ｒ１およびＲ２は水素または炭素原子数１ないし３
のアルキルであり、但し、Ｒｔ とＲ２が同時にアルキ
ルであることはない；該化合物の前駆体；および該化合
物の、前駆体の、および化合物と前駆体の混合物 と、ＨＣＮを転化する条件下で、接触させまたはそれで
洗浄してＨＣＮ含量が低下した部分精製ガス流を生じさ
せ；該部分精製ガス流を、多硫化アンモニウムまたは多
硫化ナトリウムまたは多硫化アンモニウムと多硫化ナト
リウムの混合物から選ばれた反応体を含有する水溶液の
有効量とＨＣＮ転化条件下で接触させてＨＣＮ含量が更
に低下した精製ガス流を生じさせ且チオシアン酸アンモ
ニウムまたはナトリウム（またはそれらの混合物）を含
有する溶液を生じさせる、工程を含む前記方法を提供す
る。
流から除去する方法において、液流を、ＨＣＮの少なく
とも大部分を除去するに充分な量の次の式の化合物また
は組成物 Ｒｔ−Ｃ−Ｒｔ 式中Ｒ１およびＲ２は水素または炭素原子数１ないし３
のアルキルであり、但し、Ｒｔ とＲ２が同時にアルキ
ルであることはない；該化合物の前駆体；および該化合
物の、前駆体の、および化合物と前駆体の混合物 と、ＨＣＮを転化する条件下で、接触させまたはそれで
洗浄してＨＣＮ含量が低下した部分精製ガス流を生じさ
せ；該部分精製ガス流を、多硫化アンモニウムまたは多
硫化ナトリウムまたは多硫化アンモニウムと多硫化ナト
リウムの混合物から選ばれた反応体を含有する水溶液の
有効量とＨＣＮ転化条件下で接触させてＨＣＮ含量が更
に低下した精製ガス流を生じさせ且チオシアン酸アンモ
ニウムまたはナトリウム（またはそれらの混合物）を含
有する溶液を生じさせる、工程を含む前記方法を提供す
る。
用語“前駆体”は、該接触の条件下で咳式の１つまたは
複数の化合物を生ずる組成物をさす、精製ガス流は回収
され、またはそれ以上の処理に送られてもよく、そして
多硫化アンモニウムまたはナトリウムまたはそれらの混
合物、およびチオシアン酸アンモニウムおよび／または
ナトリウムを含量する溶液の少なくとも一部は、例えば
連続ベースで、接触域から除去されうる。チオシアン酸
アンモニウム含有溶液の場合には、溶液を次に加水分解
し、ガス除去のためにストリヨピングし、そして最後に
硝化−説窒素細菌環境で生物処理することができる。加
水分解は適当な温度および圧力条件下で実施しうる。加
水分解は省略しうる；水酸化ナトリウムを添加してリサ
イクルおよび／または回収のためにアンモニアを放出さ
せることができ、そして次にチオシアネートを生物処理
のみにより破壊することができる。この残留チオシアネ
ートの生物処理は硫酸ナトリウムの溶液および無害に放
出される窒素と二酸化炭素を生ずる。
複数の化合物を生ずる組成物をさす、精製ガス流は回収
され、またはそれ以上の処理に送られてもよく、そして
多硫化アンモニウムまたはナトリウムまたはそれらの混
合物、およびチオシアン酸アンモニウムおよび／または
ナトリウムを含量する溶液の少なくとも一部は、例えば
連続ベースで、接触域から除去されうる。チオシアン酸
アンモニウム含有溶液の場合には、溶液を次に加水分解
し、ガス除去のためにストリヨピングし、そして最後に
硝化−説窒素細菌環境で生物処理することができる。加
水分解は適当な温度および圧力条件下で実施しうる。加
水分解は省略しうる；水酸化ナトリウムを添加してリサ
イクルおよび／または回収のためにアンモニアを放出さ
せることができ、そして次にチオシアネートを生物処理
のみにより破壊することができる。この残留チオシアネ
ートの生物処理は硫酸ナトリウムの溶液および無害に放
出される窒素と二酸化炭素を生ずる。
記載したように、この方法は連続的に操作することがで
きる０本発明の新規な組合せプロセスはシアン化物錯体
形成の防止、腐蝕防止および流出液塩含量調節の最適バ
ランスを提供する。
きる０本発明の新規な組合せプロセスはシアン化物錯体
形成の防止、腐蝕防止および流出液塩含量調節の最適バ
ランスを提供する。
本発明を例のためにより詳細に、実施例を参照して記載
する。
する。
本方法の反応は一般に次のように示しうる：Ａ）
Ｒ１Ｂ） ＨＣＮ＋ （ｓＨ４，） ｔｓｘ＋ＮＨ３−一→ＮＨ４
，５Ｃ）Ｉ＋ （ＮＨ＊） ｔＳ （Ｘ−ｔ＋ ＋ここ
でＸ ｗｔ ２ないし５ または Ｃ） ＨＣＮ＋Ｎａ１Ｓ＊＋ＮａＯＨ＝ＮａＳＣＮ＋ＮａｚＳ
ｏ＋−＋＋＋ＨｚＯ＋ここでＸ ｓ−２ないし５゜ もしチオシアネート溶液の加水分解が用いられるなら、
反応は次の通りである： ＮＨ寿ＳＣＮ＋２ＨｔＯｃｏ□＋Ｈ！Ｓ＋２Ｎ８３
＊当該技術の熟達者には明らかであろうように、本発明
により処理される個々のガス流の型は重大でない、 Ｈ
ＣＮを除去することが望まれ、そして他の成分が、用い
られる最初に述べた組成物と、または多硫化アンモニウ
ムと実質的に反応せず、またはそれを実質的に妨害しな
いいかなるＨＣＮ含有ガス流も本発明により処理し得る
。本発明に特に適するガス流または流出物は、有意な量
のＨＣＮが存在するガス化法により製造された燃料ガス
、例えば石炭、石油、頁岩、タールサンド等のガス化に
由来するまたはそれにより製造された燃料または流出ガ
スを含む、そのようなガス化法において、ガス状流出物
はしばしば水またはガス賞液体で急冷され、そして液体
のストリッピングに由来するガス流はＨＣＮを含有し得
そしてまた本発明により処理し得る。そのような流のＨ
ＣＮ含量は痕跡量から１容量％まで変化し得るが、本発
明は約０．００２ないし約０．１容量％のＨＣＮ含量を
有する流で用い得る。
Ｒ１Ｂ） ＨＣＮ＋ （ｓＨ４，） ｔｓｘ＋ＮＨ３−一→ＮＨ４
，５Ｃ）Ｉ＋ （ＮＨ＊） ｔＳ （Ｘ−ｔ＋ ＋ここ
でＸ ｗｔ ２ないし５ または Ｃ） ＨＣＮ＋Ｎａ１Ｓ＊＋ＮａＯＨ＝ＮａＳＣＮ＋ＮａｚＳ
ｏ＋−＋＋＋ＨｚＯ＋ここでＸ ｓ−２ないし５゜ もしチオシアネート溶液の加水分解が用いられるなら、
反応は次の通りである： ＮＨ寿ＳＣＮ＋２ＨｔＯｃｏ□＋Ｈ！Ｓ＋２Ｎ８３
＊当該技術の熟達者には明らかであろうように、本発明
により処理される個々のガス流の型は重大でない、 Ｈ
ＣＮを除去することが望まれ、そして他の成分が、用い
られる最初に述べた組成物と、または多硫化アンモニウ
ムと実質的に反応せず、またはそれを実質的に妨害しな
いいかなるＨＣＮ含有ガス流も本発明により処理し得る
。本発明に特に適するガス流または流出物は、有意な量
のＨＣＮが存在するガス化法により製造された燃料ガス
、例えば石炭、石油、頁岩、タールサンド等のガス化に
由来するまたはそれにより製造された燃料または流出ガ
スを含む、そのようなガス化法において、ガス状流出物
はしばしば水またはガス賞液体で急冷され、そして液体
のストリッピングに由来するガス流はＨＣＮを含有し得
そしてまた本発明により処理し得る。そのような流のＨ
ＣＮ含量は痕跡量から１容量％まで変化し得るが、本発
明は約０．００２ないし約０．１容量％のＨＣＮ含量を
有する流で用い得る。
本発明の方法の第１工程は有利な態様においては連続ベ
ースで行なわれ、即ち、該化合物または組成物はそれが
ＨＣＮ含有ガス流と接触する域へ連続的に供給される。
ースで行なわれ、即ち、該化合物または組成物はそれが
ＨＣＮ含有ガス流と接触する域へ連続的に供給される。
組成物をガス流中に単に注入してもよく、またはそれを
洗浄溶液または急冷溶液の一部として添加してもよい、
何にしても、それはガス流中のＩ（ＣＮの大部分が転化
されるであろうような量で添加される。当該技術の熟達
者は、ＨＣＮの濃度が与えられれば、組成物の適当な量
を決定し得る。一般に、ＨＣＮに対し組成物０．６モル
ないし２．０モルの比が用いられ、組成物０．５モルな
いし１．０モルの比が好ましい。組成物の全部が本発明
の第１工程で反応する必要はない一組成物の“持越し”
または第２接触工程または域への直接導入さえ用意され
る。
洗浄溶液または急冷溶液の一部として添加してもよい、
何にしても、それはガス流中のＩ（ＣＮの大部分が転化
されるであろうような量で添加される。当該技術の熟達
者は、ＨＣＮの濃度が与えられれば、組成物の適当な量
を決定し得る。一般に、ＨＣＮに対し組成物０．６モル
ないし２．０モルの比が用いられ、組成物０．５モルな
いし１．０モルの比が好ましい。組成物の全部が本発明
の第１工程で反応する必要はない一組成物の“持越し”
または第２接触工程または域への直接導入さえ用意され
る。
部分精製ガスの第２の接触、すなわち多硫化物溶液との
接触も連続的に実施できる。斯して、補給硫黄および硫
化アンモニウムまたは多硫化アンモニウム、または多硫
化ナトリウム、またはそれらの混合物は第２接触域へ連
続的に供給され、そしてチオシアン酸アンモニウム、ナ
トリウム、または混合アンモニウム、ナトリウム溶液の
一部または“ブリード”は第２接触域から連続的に除去
される。このブリードの一部または全部は第１接触域へ
供給し得る。補給およびブリードの量は就中ガス流中に
残っているＨＣＨの濃度に依存し、従って正確に示すと
はできない。当該技術の熟達者は溶液流を適当に調節し
得る。
接触も連続的に実施できる。斯して、補給硫黄および硫
化アンモニウムまたは多硫化アンモニウム、または多硫
化ナトリウム、またはそれらの混合物は第２接触域へ連
続的に供給され、そしてチオシアン酸アンモニウム、ナ
トリウム、または混合アンモニウム、ナトリウム溶液の
一部または“ブリード”は第２接触域から連続的に除去
される。このブリードの一部または全部は第１接触域へ
供給し得る。補給およびブリードの量は就中ガス流中に
残っているＨＣＨの濃度に依存し、従って正確に示すと
はできない。当該技術の熟達者は溶液流を適当に調節し
得る。
前記のように、ＩＩｃＮ含有流の接触に最初に用いられ
る組成物は式 ％式％ （式中Ｒ１およびＲ２は水素または工ないし３個の炭素
原子を含むアルキルであり、ただしＲ，とＲ１が同時に
アルキルであることはない） の化合物；該化合物の前駆体；および該化合物の、前駆
体の、および化合物と前駆体の混合物である。
る組成物は式 ％式％ （式中Ｒ１およびＲ２は水素または工ないし３個の炭素
原子を含むアルキルであり、ただしＲ，とＲ１が同時に
アルキルであることはない） の化合物；該化合物の前駆体；および該化合物の、前駆
体の、および化合物と前駆体の混合物である。
前に既に定義したように、用語“前駆体”は接触の条件
下で、与えられた式の１つまたは複数の化合物を生ずる
組成物をさす、有利な組成物はホルムアルデヒド、また
はバラホルムアルデヒドのようなその１またはそれ以上
の前駆体である。該化合物は水溶液として供給し得る（
他の溶媒も使用し得るカリ。
下で、与えられた式の１つまたは複数の化合物を生ずる
組成物をさす、有利な組成物はホルムアルデヒド、また
はバラホルムアルデヒドのようなその１またはそれ以上
の前駆体である。該化合物は水溶液として供給し得る（
他の溶媒も使用し得るカリ。
ＨＣＨの転化を達成するために第１接触工程において適
当な冬件凹ち適当な温廖、子方、充分な接触時間、適正
なｐＨ１および適当な）ＩｃＮに対する組成物の比が用
いられる。温度および圧力は、特に組成物が急冷または
洗浄溶液の一部として用いられる場合に、広範囲に変え
得る。同様に、接触時間およびｐｉ（は接触する流に依
存し、そして大きく変化しがちである、一般に、当該技
術の熟達者は良好なＨＣＮ転化を与えるようにプロセス
条件を調節し得る０例としてのみ、適当な温度は７０℃
ないし３４０℃、特に１００℃ないし２７０℃にわたり
得、そして適当な圧力は１００ｐｓｉｇないし１０００
ｐｓｉｇ、特に３００ｐｓｉｇないし６００ｐｓｉｇに
わたるであろう、全接触時間は１秒ないし３００秒で変
動し得、または、もし接触でＨＣＮ含量が充分に失なわ
れてなければ、更に長くし得、そして系のｐＨは６ない
し９で変動し得る。
当な冬件凹ち適当な温廖、子方、充分な接触時間、適正
なｐＨ１および適当な）ＩｃＮに対する組成物の比が用
いられる。温度および圧力は、特に組成物が急冷または
洗浄溶液の一部として用いられる場合に、広範囲に変え
得る。同様に、接触時間およびｐｉ（は接触する流に依
存し、そして大きく変化しがちである、一般に、当該技
術の熟達者は良好なＨＣＮ転化を与えるようにプロセス
条件を調節し得る０例としてのみ、適当な温度は７０℃
ないし３４０℃、特に１００℃ないし２７０℃にわたり
得、そして適当な圧力は１００ｐｓｉｇないし１０００
ｐｓｉｇ、特に３００ｐｓｉｇないし６００ｐｓｉｇに
わたるであろう、全接触時間は１秒ないし３００秒で変
動し得、または、もし接触でＨＣＮ含量が充分に失なわ
れてなければ、更に長くし得、そして系のｐＨは６ない
し９で変動し得る。
同様に、残留ＨＣＮのチオシアン酸アンモニウムまたは
ナトリウムへの転化を達成するために適当な条件、即ち
適当な温度および圧力、充分な接触時間、適正な９Ｈ１
および適当な水中の多硫化物の濃度が用いられる。多硫
化物接触工程における温度約２０℃ないし約１２０℃に
、特に２５℃ないし１１０℃の温度を用い得る。多硫化
物溶液のｐＨは約６ないし１０特に７．０ないし９．０
にわたるであろうし、そして多硫化アンモニウムまたは
ナトリウム（またはそれらの混合物）の濃度は特に０、
００１ないし１、より特に０．０１ないし０．０５グラ
ムモル／リットルにわたるであろう、もしｐＨを調節す
るためにアルカリ （ＮａＯＨ）が添加されるなら、当
該技術の熟達者は多硫化物の混合物が存在することを認
めるであろう。多硫化物溶液は有効量で、即ちガス流の
ＨＣＮ含量を実質的に減少させるに充分な反応体多硫化
物を含有する量で供給されるであろう。通常、多硫化物
溶液は、ＨＣＨに関し少なくとも化学量論的量の、特に
化学量論的量の３ないし４倍までの多硫化物硫黄を存す
るであろう、この濃度を維持するために単体硫黄を接触
域に供給し得る。供給原料ガス中のＨｉｓおよびＮＨ３
はＨＣＮ除去または転化を妨害せず、そしてＮＴｏは実
際溶液を若返らせる助けとなり得る。多硫化物溶液は補
給として接触域に連続ベースで供給し得、または或場合
にはその場で成程度多硫化物を生じさせる手段をとるこ
とができる。気−液接触時間は０．１ないし１分、特に
０．２ないし０．５分にわたり得る。接触域における溶
液滞留時間は１０分ないし６０分で変動し得、または、
もし接触でＨＣＮ含量が充分に失なわれていなければ、
更に長くし得る。当該技術の熟達者は接触または洗浄を
実施するために適当な接触または洗浄装置を選択し得る
。
ナトリウムへの転化を達成するために適当な条件、即ち
適当な温度および圧力、充分な接触時間、適正な９Ｈ１
および適当な水中の多硫化物の濃度が用いられる。多硫
化物接触工程における温度約２０℃ないし約１２０℃に
、特に２５℃ないし１１０℃の温度を用い得る。多硫化
物溶液のｐＨは約６ないし１０特に７．０ないし９．０
にわたるであろうし、そして多硫化アンモニウムまたは
ナトリウム（またはそれらの混合物）の濃度は特に０、
００１ないし１、より特に０．０１ないし０．０５グラ
ムモル／リットルにわたるであろう、もしｐＨを調節す
るためにアルカリ （ＮａＯＨ）が添加されるなら、当
該技術の熟達者は多硫化物の混合物が存在することを認
めるであろう。多硫化物溶液は有効量で、即ちガス流の
ＨＣＮ含量を実質的に減少させるに充分な反応体多硫化
物を含有する量で供給されるであろう。通常、多硫化物
溶液は、ＨＣＨに関し少なくとも化学量論的量の、特に
化学量論的量の３ないし４倍までの多硫化物硫黄を存す
るであろう、この濃度を維持するために単体硫黄を接触
域に供給し得る。供給原料ガス中のＨｉｓおよびＮＨ３
はＨＣＮ除去または転化を妨害せず、そしてＮＴｏは実
際溶液を若返らせる助けとなり得る。多硫化物溶液は補
給として接触域に連続ベースで供給し得、または或場合
にはその場で成程度多硫化物を生じさせる手段をとるこ
とができる。気−液接触時間は０．１ないし１分、特に
０．２ないし０．５分にわたり得る。接触域における溶
液滞留時間は１０分ないし６０分で変動し得、または、
もし接触でＨＣＮ含量が充分に失なわれていなければ、
更に長くし得る。当該技術の熟達者は接触または洗浄を
実施するために適当な接触または洗浄装置を選択し得る
。
ＨＣＮと組成物の間の反応の生成物は容易に回収されお
よび処分される。例えば組成物がフライアッシュ除去溶
液に用いられるなら、魔法をまずストリッピングし次に
生物処理に送ることができる。
よび処分される。例えば組成物がフライアッシュ除去溶
液に用いられるなら、魔法をまずストリッピングし次に
生物処理に送ることができる。
多硫化物接触工程の場合、チオシアン酸アンモニウム含
有溶液を加水分解域に送ってそこでチオシアン酸アンモ
ニウムを加水分解してＮＨ５、Ｈ，ＳおよびＣＯｔを生
じさせ得る。加水分解には充分な水が存在または供給さ
れねばならない、加水分解域における温度は重要であり
、そして約２００℃ないし約３００℃にわたるであろう
。一般に、圧力は約２０ないし約１００気圧にわたるで
あろう。加水分解から生じるＨｉｓ 、ＨＮｓおよびＣ
Ｏｔは回収されおよびリサイクルされ、または所望によ
り更に処理され得る。当該技術の熟達者により認められ
るであろうように、多硫化物補給または濃度維持のため
の硫黄の回収および適当なリサイクルのための用意がな
され得る。チオシアン酸アンモニウム加水分解後および
もしあれば硫黄分離後の残留流は更に処理または他のプ
ラント操業等に使用され得る。代りに、既述のように、
加水分解工程は省略し得る；溶液に水酸化ナトリウムを
添加してストリッピング工程においてアンモニアを放出
させリサイクルおよび回収することができる。前記のよ
うに、チオシアン酸ナトリウム含有溶液は生物処理によ
り破壊することができる。
有溶液を加水分解域に送ってそこでチオシアン酸アンモ
ニウムを加水分解してＮＨ５、Ｈ，ＳおよびＣＯｔを生
じさせ得る。加水分解には充分な水が存在または供給さ
れねばならない、加水分解域における温度は重要であり
、そして約２００℃ないし約３００℃にわたるであろう
。一般に、圧力は約２０ないし約１００気圧にわたるで
あろう。加水分解から生じるＨｉｓ 、ＨＮｓおよびＣ
Ｏｔは回収されおよびリサイクルされ、または所望によ
り更に処理され得る。当該技術の熟達者により認められ
るであろうように、多硫化物補給または濃度維持のため
の硫黄の回収および適当なリサイクルのための用意がな
され得る。チオシアン酸アンモニウム加水分解後および
もしあれば硫黄分離後の残留流は更に処理または他のプ
ラント操業等に使用され得る。代りに、既述のように、
加水分解工程は省略し得る；溶液に水酸化ナトリウムを
添加してストリッピング工程においてアンモニアを放出
させリサイクルおよび回収することができる。前記のよ
うに、チオシアン酸ナトリウム含有溶液は生物処理によ
り破壊することができる。
炭
本発明をより充分に明らかにするために、次の手順を記
載する。すべての値は単に典型的なものである。
載する。すべての値は単に典型的なものである。
石炭の部分燃焼プラントから出る２、７％Ｈ！。
８０％Ｇｏ、１．４％Ｈ２ｓ 、０．０２％ＮＨ３およ
び０．０２％ＨＣＮ （すべて重量による）を含有し、
１４５０℃の温度、３７５ｐｓｉｇの圧力および１１０
ｇ／秒の流量を有する合成ガス流を、初期冷却およびそ
の中のフライアッシュの大部分の分離後、微粒子除去用
湿式接触系中に通す、ガス流を０．１重量％ホルムアル
デヒド水溶液と２４ｇ／秒の割合で接触させる。該接触
は微粒子を除去しそして合成ガス流中のＨＣＮの大部分
を転化する。
び０．０２％ＨＣＮ （すべて重量による）を含有し、
１４５０℃の温度、３７５ｐｓｉｇの圧力および１１０
ｇ／秒の流量を有する合成ガス流を、初期冷却およびそ
の中のフライアッシュの大部分の分離後、微粒子除去用
湿式接触系中に通す、ガス流を０．１重量％ホルムアル
デヒド水溶液と２４ｇ／秒の割合で接触させる。該接触
は微粒子を除去しそして合成ガス流中のＨＣＮの大部分
を転化する。
接触は連続的に実施し、“廃″溶液は除去されそしてそ
れ以上の処理に送られる。
れ以上の処理に送られる。
今や低下したＨＣＮ含量を有し、しかし若干増大したＮ
Ｈ２含量を有する合成ガス流を第２接触域に通し、そこ
で約０．０１Ｎ多硫化アンモニウム溶液で連続的に洗浄
する。溶液のｐＨは８であり、系の温度は約１００℃で
ある。チオシアン酸アンモニウムを含有する多硫化物溶
液約３８ｇ／秒が系から除去される。
Ｈ２含量を有する合成ガス流を第２接触域に通し、そこ
で約０．０１Ｎ多硫化アンモニウム溶液で連続的に洗浄
する。溶液のｐＨは８であり、系の温度は約１００℃で
ある。チオシアン酸アンモニウムを含有する多硫化物溶
液約３８ｇ／秒が系から除去される。
以上の記載から、本発明の種々の変形が当該技術の熟達
者に明らかとなろう、そのような変形は特許請求の範囲
内に入ると解されるべきである。
者に明らかとなろう、そのような変形は特許請求の範囲
内に入ると解されるべきである。
Claims (6)
- （１）ＨＣＮを、この不純物を含有するガス流から除去
する方法において、該流を、ＨＣＮの少なくとも大部分
を除去するに充分な量の次の式の化合物または組成物 ▲数式、化学式、表等があります▼ 式中Ｒ＿１およびＲ＿２は水素または炭素原子数１ない
し３のアルキルであり、但しＲ＿１とＲ＿２が同時にア
ルキルであることはない；該化合物の前駆体；および該
化合物の、前駆体の、および化合物と前駆体の混合物 と、ＨＣＮを転化する条件下で、接触させまたはそれで
洗浄してＨＣＮ含量が低下した部分精製ガス流を生じさ
せ；該部分精製ガス流を、多硫化アンモニウムまたは多
硫化ナトリウムまたは多硫化アンモニウムと多硫化ナト
リウムの混合物から選ばれた反応体を含有する水溶液の
有効量とＨＣＮ転化条件下で接触させてＨＣＮ含量が更
に低下した精製ガス流を生じさせ且チオシアン酸アンモ
ニウムまたはナトリウム（またはそれらの混合物）を含
有する溶液を生じさせる、工程を含む前記方法。 - （２）化合物がホルムアルデヒドであり、そして化合物
が水溶液で供給される特許請求の範囲第１項記載の方法
。 - （３）反応体が多硫化アンモニウムである特許請求の範
囲第２項記載の方法。 - （４）反応体が多硫化ナトリウムである特許請求の範囲
第２項記載の方法。 - （５）反応体が多硫化アンモニウムと多硫化ナトリウム
の混合物である特許請求の範囲第２項記載の方法。 - （６）ガス流が石炭のガス化に由来する合成ガスである
特許請求の範囲第１ないし５項のいずれか記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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