JPS61159580A - 銅または銅合金材表面の錫または錫・鉛合金層の溶解剥離方法 - Google Patents
銅または銅合金材表面の錫または錫・鉛合金層の溶解剥離方法Info
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- JPS61159580A JPS61159580A JP115285A JP115285A JPS61159580A JP S61159580 A JPS61159580 A JP S61159580A JP 115285 A JP115285 A JP 115285A JP 115285 A JP115285 A JP 115285A JP S61159580 A JPS61159580 A JP S61159580A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野」
この発明は銅または銅合金材表面の錫または錫・鉛合金
層の溶解剥離方法忙関するものであり、この方法は、特
に表面に錫または錫・鉛合金層を有する銅または銅合金
材のスクラップより錫または錫・鉛合金層を溶解剥離し
て鋼および銅合金材をスクラップより再生・回収する方
法に好適なものである。
層の溶解剥離方法忙関するものであり、この方法は、特
に表面に錫または錫・鉛合金層を有する銅または銅合金
材のスクラップより錫または錫・鉛合金層を溶解剥離し
て鋼および銅合金材をスクラップより再生・回収する方
法に好適なものである。
「従来の技術」およびｒ問題点」
周知のように、錫または錫・鉛合金層を有する銅または
銅合金材には事前にめっきされ、プレス加工などの機械
加工をされたもの、部品になった後忙めつきを施こされ
たもの、製品に成形された後に半田付は加工をされたも
のなどがあり、電気部品、電子材料分野で広く使用され
ている。
銅合金材には事前にめっきされ、プレス加工などの機械
加工をされたもの、部品になった後忙めつきを施こされ
たもの、製品に成形された後に半田付は加工をされたも
のなどがあり、電気部品、電子材料分野で広く使用され
ている。
ところで、上記鋼または銅合金材を用いた製品の加工工
程中に発生するスクラップおよび寿命がつきた製品のス
クラップには、錫または錫合金がα１〜５ｗｔ％程度含
まれている。この錫または錫合金が融着したままのスク
ラップは、利用用途が非常に限定されてしまうので、錫
または錫・鉛合金ｊ−を除去して銅または銅合金材を再
生・回収し用途拡大を図る必要がある。
程中に発生するスクラップおよび寿命がつきた製品のス
クラップには、錫または錫合金がα１〜５ｗｔ％程度含
まれている。この錫または錫合金が融着したままのスク
ラップは、利用用途が非常に限定されてしまうので、錫
または錫・鉛合金ｊ−を除去して銅または銅合金材を再
生・回収し用途拡大を図る必要がある。
これに対し、従来、鋼および銅合金材表面の錫層の溶解
剥離法においては、下記のような酸性銅塩法による方法
が提案されている。
剥離法においては、下記のような酸性銅塩法による方法
が提案されている。
し、この酸性銅塩法では、錫層単体のみの溶解剥離しか
できず、特に、錫・鉛合金層の溶解剥離については、は
とんど効果がなく、しかも錫層のみの溶解剥離作業にお
いても、しばしば不均一溶解部が発生し、溶解剥離速度
も遅いために、実用には供１−得ない。従って、従来は
上記スクラップを原料段階へ戻して再生利用するしかな
（、再生効率上、大きな問題となっている。
できず、特に、錫・鉛合金層の溶解剥離については、は
とんど効果がなく、しかも錫層のみの溶解剥離作業にお
いても、しばしば不均一溶解部が発生し、溶解剥離速度
も遅いために、実用には供１−得ない。従って、従来は
上記スクラップを原料段階へ戻して再生利用するしかな
（、再生効率上、大きな問題となっている。
この発明は、上記の問題点を改善したものであり、錫の
みならず錫・鉛合金層の溶解除去をも可能くし、溶解状
態の均一化、迅速化および基材の溶解浸食をできるだけ
少なくした銅または銅合金材表面の錫または錫合金層の
溶解剥離方法を提供することを目的とするものである０ ｒ問題点を解決するための手段」 この発明の溶解剥離方法に用いる剥離液は、銅イオンα
５〜１０ｗｔ％、発生期の酸素を有する物質α１〜１５
ｗｔ％および硫酸、硝酸、塩酸のうちから選ばれる１種
以上の酸５〜３０ｗｔ％からなる水溶液である。
みならず錫・鉛合金層の溶解除去をも可能くし、溶解状
態の均一化、迅速化および基材の溶解浸食をできるだけ
少なくした銅または銅合金材表面の錫または錫合金層の
溶解剥離方法を提供することを目的とするものである０ ｒ問題点を解決するための手段」 この発明の溶解剥離方法に用いる剥離液は、銅イオンα
５〜１０ｗｔ％、発生期の酸素を有する物質α１〜１５
ｗｔ％および硫酸、硝酸、塩酸のうちから選ばれる１種
以上の酸５〜３０ｗｔ％からなる水溶液である。
上記発生期を有する物質としては、過酸化水素α１〜５
ｗｔ％と、その安定剤（例えば、三徳化学株式会社製の
過酸化水素安定剤；ポリエチレングリコール・カプロラ
クタム系化合物）１〜１０ｗｔ％からなるものや、過マ
ンガン酸カリウム０．１〜２ｗｔ％が好適である。
ｗｔ％と、その安定剤（例えば、三徳化学株式会社製の
過酸化水素安定剤；ポリエチレングリコール・カプロラ
クタム系化合物）１〜１０ｗｔ％からなるものや、過マ
ンガン酸カリウム０．１〜２ｗｔ％が好適である。
「作 用」
上記剥離液は、酸性銅塩法を基本としたものであり、こ
れに発生期の酸素を有する物質を小量含有させることに
より錫単体のみならず、錫・鉛合金Ｉ−の溶解剥離を可
能にし、さらに均一溶解性、迅速性を向上させ、しかも
基材の溶解浸食を極力少なくすることができるものであ
る。
れに発生期の酸素を有する物質を小量含有させることに
より錫単体のみならず、錫・鉛合金Ｉ−の溶解剥離を可
能にし、さらに均一溶解性、迅速性を向上させ、しかも
基材の溶解浸食を極力少なくすることができるものであ
る。
上記構成において、銅イオン＃に度はα５〜１０ｗｔ％
、好ましくは１〜５ｗｔ％の濃度範囲で使用するのが良
い。とい５のは、銅イオン濃度が邸ｗｔ％未満の場合は
、鋼イオンと、錫イオンおよび鉛イオンとの置換効果が
少な（なり、均一溶解剥離が期待できず、逆に、１０ｗ
ｔ％を越える場合はそれまで以上の効果向上が期待でき
なくなるからである。
、好ましくは１〜５ｗｔ％の濃度範囲で使用するのが良
い。とい５のは、銅イオン濃度が邸ｗｔ％未満の場合は
、鋼イオンと、錫イオンおよび鉛イオンとの置換効果が
少な（なり、均一溶解剥離が期待できず、逆に、１０ｗ
ｔ％を越える場合はそれまで以上の効果向上が期待でき
なくなるからである。
また、過酸化水素濃度はα１〜５ｗｔ％、好ましくは１
〜Ａｗｔ％の濃度範囲で使用するのが良い。とい５のは
、過酸化水素濃度が１１ｗｔ％未満の場合は、錫・鉛合
金層の溶解剥離ができな（なり、しかも錫層の均一溶解
性もなくなり、逆に５％を越える場合は、基材の溶解浸
食が激しくなり、基材の損失が大きくなるからである。
〜Ａｗｔ％の濃度範囲で使用するのが良い。とい５のは
、過酸化水素濃度が１１ｗｔ％未満の場合は、錫・鉛合
金層の溶解剥離ができな（なり、しかも錫層の均一溶解
性もなくなり、逆に５％を越える場合は、基材の溶解浸
食が激しくなり、基材の損失が大きくなるからである。
さらに、過酸化水素安定剤の濃度は、１〜１０ｖｔ％が
適当で過酸化水素の濃度に比例し、過酸化水素に対する
比率は、安定剤／過酸化水素＝１〜１０の範囲が好まし
い。というのは、この比率が１未満の場合は、その効果
が期待できず、過酸化水素の分解が激しく安定せず、逆
に比率が１０を越える場合は過酸化水素の分解が抑制さ
れ、その働きを阻害するからである。
適当で過酸化水素の濃度に比例し、過酸化水素に対する
比率は、安定剤／過酸化水素＝１〜１０の範囲が好まし
い。というのは、この比率が１未満の場合は、その効果
が期待できず、過酸化水素の分解が激しく安定せず、逆
に比率が１０を越える場合は過酸化水素の分解が抑制さ
れ、その働きを阻害するからである。
さらにまた、過酸化水素安定剤のかわりに用いる発生期
の酸素を有する物質である過マンガン酸カリウム濃度は
、（１１〜２ｗｔ％好ましくは山〜１ｖｔ％の濃度範囲
で使用するのがよい。とい５のは、過マンガン酸カリウ
ム濃度がＱ、１ｗｔ％未満の場合は、錫・鉛合金層の剥
離が出来なくなり、しかも均一溶解性も無くなり、逆に
２ｗｔ％を越える場合は、基材の溶解浸食が激しくなる
からである。
の酸素を有する物質である過マンガン酸カリウム濃度は
、（１１〜２ｗｔ％好ましくは山〜１ｖｔ％の濃度範囲
で使用するのがよい。とい５のは、過マンガン酸カリウ
ム濃度がＱ、１ｗｔ％未満の場合は、錫・鉛合金層の剥
離が出来なくなり、しかも均一溶解性も無くなり、逆に
２ｗｔ％を越える場合は、基材の溶解浸食が激しくなる
からである。
また、硫酸、硝酸、塩酸単独、または、これらの混合物
の酸濃度は、５〜５０ｗｔ％、好ましくは１０〜２５ｗ
ｔ％の濃度範囲で使用するのが良い。というのは、この
酸濃度が５ｗｔ％未満の場合は、その効果が期待出来ず
、溶解剥離時間が非常に長くなり、しかも均一溶解性が
無くなり、逆に、この酸濃度が３０ｗｔ％を越える場合
はそれまで以上の溶解効果の向上が期待できず、不経済
であり、ガス発生量の増加などにより環境および作業性
が悪くなるからである。
の酸濃度は、５〜５０ｗｔ％、好ましくは１０〜２５ｗ
ｔ％の濃度範囲で使用するのが良い。というのは、この
酸濃度が５ｗｔ％未満の場合は、その効果が期待出来ず
、溶解剥離時間が非常に長くなり、しかも均一溶解性が
無くなり、逆に、この酸濃度が３０ｗｔ％を越える場合
はそれまで以上の溶解効果の向上が期待できず、不経済
であり、ガス発生量の増加などにより環境および作業性
が悪くなるからである。
従って、上記性能を有する剥離液中にスクラップを浸漬
する本発明の方法によれば、基材の銅または銅合金材の
溶解浸食を少なくして表面の錫または錫・鉛合金Ｉ−を
容易、速やかに剥離することができ、スクラップ材の再
生、回収を効率的に行なうことが可能となる。
する本発明の方法によれば、基材の銅または銅合金材の
溶解浸食を少なくして表面の錫または錫・鉛合金Ｉ−を
容易、速やかに剥離することができ、スクラップ材の再
生、回収を効率的に行なうことが可能となる。
次に、この発明を実施例によりさらに詳しく説明する。
「実施例」
（１）被処理材（サンプル）
（ａ） 寸 法；厚さα５ｍＸ幅５０１＋１ＭＩＸ長
さ１００朋（ｂン材質； （イ）Ｃ１２０１（りん脱酸鋼） （ロ）０２６８０ （＄ 銅）（ハ）
Ｃ５２１２（りん青銅） に）Ｃ７３５４（洋 白） （Ｑ） 錫または錫・鉛合金層（％Ｃ気めっきにより
）１）錫めつき膜厚・・・・・・１．０μｍ２）錫・鉛
合金めつき膜厚・・・・・・５．０μｍの仕様でサンプ
ルを作成した。
さ１００朋（ｂン材質； （イ）Ｃ１２０１（りん脱酸鋼） （ロ）０２６８０ （＄ 銅）（ハ）
Ｃ５２１２（りん青銅） に）Ｃ７３５４（洋 白） （Ｑ） 錫または錫・鉛合金層（％Ｃ気めっきにより
）１）錫めつき膜厚・・・・・・１．０μｍ２）錫・鉛
合金めつき膜厚・・・・・・５．０μｍの仕様でサンプ
ルを作成した。
（１１）剥離状態の判定は、目視により下記の４段階に
区分して行なった。
区分して行なった。
（ａ）９９％以上溶解剥離・・・・・・・・・ ◎（ｂ
）９５％以上溶解剥離・・・・・・・・・ ○（ｃ）５
０％以上溶解剥離・・・・・・・・・ ム（ａ）ＳＯ％
未満溶解剥離・・・・・・・・・ Ｘ（１１０基材浸食
状態の判定は、目視により下記の４段階に区分して行な
った。
）９５％以上溶解剥離・・・・・・・・・ ○（ｃ）５
０％以上溶解剥離・・・・・・・・・ ム（ａ）ＳＯ％
未満溶解剥離・・・・・・・・・ Ｘ（１１０基材浸食
状態の判定は、目視により下記の４段階に区分して行な
った。
（ａ） 浸食熱 ・・・・・・・・・ ◎
（ｂ） 浸食若干有 ・・・・・・・・・ ０
（ｃ） 浸食有 ・・・・・・・・・ Δ
（ｄ）浸食顕著 ・・・・・・・・・ Ｘ実施
例１ 剥離液組成（１ｅ） 銅イオン ・・・・・・ ３０ｇ過酸化
水素 ・・・・・・ ＩＱＪ７安定剤（三
徳化学株式会社調）・・・・・・ ５０ｇ硫 酸
・・・・・・ １００ｇ水 ・・
・・・・総量が１ｅになるまで添加前記（１）のサンプ
ルを室温で上記溶解剥離液忙浸漬してめっき層の剥離状
態および基材の浸食状態を判定した。その結果を表１に
示した。
（ｂ） 浸食若干有 ・・・・・・・・・ ０
（ｃ） 浸食有 ・・・・・・・・・ Δ
（ｄ）浸食顕著 ・・・・・・・・・ Ｘ実施
例１ 剥離液組成（１ｅ） 銅イオン ・・・・・・ ３０ｇ過酸化
水素 ・・・・・・ ＩＱＪ７安定剤（三
徳化学株式会社調）・・・・・・ ５０ｇ硫 酸
・・・・・・ １００ｇ水 ・・
・・・・総量が１ｅになるまで添加前記（１）のサンプ
ルを室温で上記溶解剥離液忙浸漬してめっき層の剥離状
態および基材の浸食状態を判定した。その結果を表１に
示した。
〔表１〕
実施例２
剥離液組成（１ｅ）
銅イオン ・・・・・・ ８０Ｉ！９過マンガン
酸カリウム・・・・・・ １０ｇ硝 酸
・・・・・・２０ａｇ水 ・・・・・・総量が１ｅに
なるまで添加前記（１）のサンプルを室温で上記溶解剥
離液に浸漬してめっき層の剥離状態および基材の浸食状
態を判定した。その結果を表２に示した。
酸カリウム・・・・・・ １０ｇ硝 酸
・・・・・・２０ａｇ水 ・・・・・・総量が１ｅに
なるまで添加前記（１）のサンプルを室温で上記溶解剥
離液に浸漬してめっき層の剥離状態および基材の浸食状
態を判定した。その結果を表２に示した。
〔表 ２ 〕
実施例３
剥離液組成（１ｅ）
銅イオン ・・・・・・ ５０９過酸化水
素 ・・・・・・ ｓａｇ安定剤（三徳
化学株式会社製）・・・・・・ ９０ｇ硫 酸
・・・・・・ １００Ｉ塩 酸
・・・・・・ １００ｇ水 ・・・
・・・総量が１ｅになるまで添加前記（＋）のサンプル
を室温で上記溶解剥離液に浸漬してめっき層の剥離状態
および基材の浸食状態を判定した。その結果を表３に示
した。
素 ・・・・・・ ｓａｇ安定剤（三徳
化学株式会社製）・・・・・・ ９０ｇ硫 酸
・・・・・・ １００Ｉ塩 酸
・・・・・・ １００ｇ水 ・・・
・・・総量が１ｅになるまで添加前記（＋）のサンプル
を室温で上記溶解剥離液に浸漬してめっき層の剥離状態
および基材の浸食状態を判定した。その結果を表３に示
した。
〔表３〕
実施例４〜９
下記の表４の各材質を各々同表４の各対応する剥離液中
に浸漬して、めっき層の剥離状態および基材の浸食状態
を判定した。その結果を同じ表４に示した。
に浸漬して、めっき層の剥離状態および基材の浸食状態
を判定した。その結果を同じ表４に示した。
上記各実施例に対し、下記表５に示した材質、剥離液組
成により比較例を実施した。その結果を同表５に示した
。
成により比較例を実施した。その結果を同表５に示した
。
以上より明らかなように、比較例においては、めっき層
の剥離と、基材浸食の少なさとを同時に満足させるもの
がないのに対し、実施例忙おいては、基材をほとんど浸
食させることなくめつき層を剥離することができており
、しかも剥離に要する時間も少なく済んでいる。
の剥離と、基材浸食の少なさとを同時に満足させるもの
がないのに対し、実施例忙おいては、基材をほとんど浸
食させることなくめつき層を剥離することができており
、しかも剥離に要する時間も少なく済んでいる。
「発明の効果」
以上説明したように、この発明の方法によれば、錫ｊの
みならず錫・鉛合金層の溶解除去をも可能にし、溶解状
態の均一化、迅速化を図ることができ、しかも基材であ
る銅または銅合金材の溶解浸食を少量に抑えることがで
きる。
みならず錫・鉛合金層の溶解除去をも可能にし、溶解状
態の均一化、迅速化を図ることができ、しかも基材であ
る銅または銅合金材の溶解浸食を少量に抑えることがで
きる。
Claims (3)
- （１）銅イオンを０．５〜１０ｗｔ％、発生期の酸素を
有する物質を０．１〜１５ｗｔ％、硫酸、硝酸および塩
酸のうちから選ばれる１種以上からなる酸を５〜３０ｗ
ｔ％含有してなる溶解剥離水溶液に、表面に錫または錫
・鉛合金層を有する銅または銅合金材を浸漬して、前記
銅または銅合金材表面の錫または錫・鉛合金層を溶解し
て剥離することを特徴とする銅または銅合金材表面の錫
または錫・合金層の溶解剥唯方法。 - （２）発生期の酸素を有する物質が過酸化水素０．１〜
５ｗｔ％と過酸化水素安定剤１〜１０ｗｔ％とからなる
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の銅また
は銅合金材表面の錫または錫・鉛合金層の溶解剥離方法
。 - （３）発生期の酸素を有する物質が０．１〜２ｗｔ％の
過マンガン酸カリウムであることを特徴とする特許請求
の範囲第１項に記載の銅または銅合金材表面の錫または
錫・鉛合金層の溶解剥離方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP115285A JPS61159580A (ja) | 1985-01-08 | 1985-01-08 | 銅または銅合金材表面の錫または錫・鉛合金層の溶解剥離方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP115285A JPS61159580A (ja) | 1985-01-08 | 1985-01-08 | 銅または銅合金材表面の錫または錫・鉛合金層の溶解剥離方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61159580A true JPS61159580A (ja) | 1986-07-19 |
| JPH0413431B2 JPH0413431B2 (ja) | 1992-03-09 |
Family
ID=11493459
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP115285A Granted JPS61159580A (ja) | 1985-01-08 | 1985-01-08 | 銅または銅合金材表面の錫または錫・鉛合金層の溶解剥離方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61159580A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6360241A (ja) * | 1986-08-29 | 1988-03-16 | Nippon Mining Co Ltd | 銅系スクラツプの処理方法 |
| JP2013543930A (ja) * | 2010-11-10 | 2013-12-09 | アトーテヒ ドイッチュラント ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | Ｎ−アルコキシル化接着促進化合物を用いることによる、銅表面の前処理用溶液及び方法 |
| CN106893876A (zh) * | 2017-01-04 | 2017-06-27 | 长沙汇聚环境技术有限公司 | 一种废镀锡电线的回收方法 |
-
1985
- 1985-01-08 JP JP115285A patent/JPS61159580A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6360241A (ja) * | 1986-08-29 | 1988-03-16 | Nippon Mining Co Ltd | 銅系スクラツプの処理方法 |
| JP2013543930A (ja) * | 2010-11-10 | 2013-12-09 | アトーテヒ ドイッチュラント ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | Ｎ−アルコキシル化接着促進化合物を用いることによる、銅表面の前処理用溶液及び方法 |
| CN106893876A (zh) * | 2017-01-04 | 2017-06-27 | 长沙汇聚环境技术有限公司 | 一种废镀锡电线的回收方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0413431B2 (ja) | 1992-03-09 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |