JPS61159212A - 圧延ロ−ル軸受装置 - Google Patents
圧延ロ−ル軸受装置Info
- Publication number
- JPS61159212A JPS61159212A JP59275940A JP27594084A JPS61159212A JP S61159212 A JPS61159212 A JP S61159212A JP 59275940 A JP59275940 A JP 59275940A JP 27594084 A JP27594084 A JP 27594084A JP S61159212 A JPS61159212 A JP S61159212A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- bearing
- grinding
- rolling
- chock
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B31/00—Rolling stand structures; Mounting, adjusting, or interchanging rolls, roll mountings, or stand frames
- B21B31/07—Adaptation of roll neck bearings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/22—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings
- F16C19/34—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load
- F16C19/38—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load with two or more rows of rollers
- F16C19/383—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load with two or more rows of rollers with tapered rollers, i.e. rollers having essentially the shape of a truncated cone
- F16C19/388—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load with two or more rows of rollers with tapered rollers, i.e. rollers having essentially the shape of a truncated cone with four rows, i.e. four row tapered roller bearings
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B28/00—Maintaining rolls or rolling equipment in effective condition
- B21B28/02—Maintaining rolls in effective condition, e.g. reconditioning
- B21B28/04—Maintaining rolls in effective condition, e.g. reconditioning while in use, e.g. polishing or grinding while the rolls are in their stands
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2322/00—Apparatus used in shaping articles
- F16C2322/12—Rolling apparatus, e.g. rolling stands, rolls
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は冷間圧延機及び調質圧延機等の圧延機用圧延
ロールの研削にあたり、ロール軸受（チョック）を除去
することなくロール軸受内部を改造することにより、ロ
ール軸受を支点として、高精度の研削加工を行なおうと
するチョック付ロール研削のだめのロール軸受装置に関
するものである。
ロールの研削にあたり、ロール軸受（チョック）を除去
することなくロール軸受内部を改造することにより、ロ
ール軸受を支点として、高精度の研削加工を行なおうと
するチョック付ロール研削のだめのロール軸受装置に関
するものである。
（従来の技術）
製鉄設備の中で、冷間圧延機（以下調質圧延機を含む）
においては、圧延材品質の確保とロール事故防止を図る
為に、頻繁にロール交換を行いロール表面研削を行って
いるが、従来のロール研削法では、その都度ロールから
チョックベアリングを引抜き、ロール単体の状態でロー
ルネック部（軸受部）をサポートして、胴部を研削する
のが一般的である。
においては、圧延材品質の確保とロール事故防止を図る
為に、頻繁にロール交換を行いロール表面研削を行って
いるが、従来のロール研削法では、その都度ロールから
チョックベアリングを引抜き、ロール単体の状態でロー
ルネック部（軸受部）をサポートして、胴部を研削する
のが一般的である。
この方法では、圧延後のチョックの取外し作業及び研削
後の取付作業に時間を要すると共に、労力を必要とし本
来好ましくない。このようなことから、他の方法として
例えば東芝機械（株）カタログＫＯＯＯ１−ＯＥＤＯ７
に紹介されているように、峻近熱間圧延工場でのロール
研削法に採用されているが、圧延ロールにチョックを装
置した状態のまま研削する方法（チョック付研削）がと
られている。
後の取付作業に時間を要すると共に、労力を必要とし本
来好ましくない。このようなことから、他の方法として
例えば東芝機械（株）カタログＫＯＯＯ１−ＯＥＤＯ７
に紹介されているように、峻近熱間圧延工場でのロール
研削法に採用されているが、圧延ロールにチョックを装
置した状態のまま研削する方法（チョック付研削）がと
られている。
との場合第４図に示す如く、ロール１の両端に装着され
たチョック２を上下動自在な押上げ装置３で支持して、
ロール１及びチョック２の自重を支え、研削荷重による
横方向負荷力を、水平クランプ装置４で支えるというも
のである。
たチョック２を上下動自在な押上げ装置３で支持して、
ロール１及びチョック２の自重を支え、研削荷重による
横方向負荷力を、水平クランプ装置４で支えるというも
のである。
この方法では、通常採用されているチョックベアリング
の組込み精度、又ベアリング単体の精度では、冷延用ロ
ールとしての研削加工精度を満すことは出来ない。すな
わちロールネックとベアリング内輪間には、チョック脱
着が容易に出来るよう隙間を持たしており、更にベアリ
ングコロと内・外周スリーブ間も、高速回転焼付を防止
する為に微少の隙間を有している。
の組込み精度、又ベアリング単体の精度では、冷延用ロ
ールとしての研削加工精度を満すことは出来ない。すな
わちロールネックとベアリング内輪間には、チョック脱
着が容易に出来るよう隙間を持たしており、更にベアリ
ングコロと内・外周スリーブ間も、高速回転焼付を防止
する為に微少の隙間を有している。
又一方ベアリングは、機械的な許容振れを有しており、
例えばＪＩＳで規定されている円筒コロベアリングの許
容振れが６０μｍ以内、円錐コロベアリングの許容振れ
７０μｍ以内であっても、前述のベアリング内隙間と、
ロールネック隙間による回転スリップの影響も加わり、
研削精度の円筒度・真円度共に２０μｍ程度の偏差が生
じ、円筒度、真円度共に１０μ口以下の偏差を要求され
る冷間圧延機及びその後の調質圧延機用の圧延ロールと
して問題となる。
例えばＪＩＳで規定されている円筒コロベアリングの許
容振れが６０μｍ以内、円錐コロベアリングの許容振れ
７０μｍ以内であっても、前述のベアリング内隙間と、
ロールネック隙間による回転スリップの影響も加わり、
研削精度の円筒度・真円度共に２０μｍ程度の偏差が生
じ、円筒度、真円度共に１０μ口以下の偏差を要求され
る冷間圧延機及びその後の調質圧延機用の圧延ロールと
して問題となる。
又他のチョック付研削でのロール支持手段として、第５
図に示すように、チョック、ベアリング荷重は、同自重
支え装置３で支持するが、ロール１の自重はロール胴直
近のネック部５を支持台６で支え、又研削水平負荷力を
水平支え装置４で支持する方法がある。この場合、チョ
ック内側支持装置スペース確保の為、チョックがロール
中心より外側へ移動することとなシ、左右ベアリング間
隔が拡がり、圧延機設備規模が増大し好ましくない。
図に示すように、チョック、ベアリング荷重は、同自重
支え装置３で支持するが、ロール１の自重はロール胴直
近のネック部５を支持台６で支え、又研削水平負荷力を
水平支え装置４で支持する方法がある。この場合、チョ
ック内側支持装置スペース確保の為、チョックがロール
中心より外側へ移動することとなシ、左右ベアリング間
隔が拡がり、圧延機設備規模が増大し好ましくない。
更にロール研削中の加工支点と、圧延機回転中の圧延支
点（チョック中心）が、数十副以上偏芯することとなり
、研削で得られた回転精度が、そのまま圧延時に再現出
来ないことも生ずる。又ロールネック部５が、常に清浄
に保たれていることが必要である。
点（チョック中心）が、数十副以上偏芯することとなり
、研削で得られた回転精度が、そのまま圧延時に再現出
来ないことも生ずる。又ロールネック部５が、常に清浄
に保たれていることが必要である。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は、圧延ロールの表面研削をチョックを装着した
状態の一！、まで研削装置により行うさいに、ロール研
削を高精度に行える圧延ロール軸受装置を提供すること
を目的とし、その要旨は、圧延ロールのネックに装着す
る軸受に於いて、ベアリング内輪とロールネックをタイ
トフィツトさせると共に、コロと内外輪間の隙間を、用
途に応じて切替使用できる圧延ロール軸受装置である。
状態の一！、まで研削装置により行うさいに、ロール研
削を高精度に行える圧延ロール軸受装置を提供すること
を目的とし、その要旨は、圧延ロールのネックに装着す
る軸受に於いて、ベアリング内輪とロールネックをタイ
トフィツトさせると共に、コロと内外輪間の隙間を、用
途に応じて切替使用できる圧延ロール軸受装置である。
（問題点を解決するための手段）
以下に本発明を第１図、第２図、第３図を参照し、一実
施例に基づき詳細に説明する。
施例に基づき詳細に説明する。
第１図はロールネックに軸受を装着した側断面図である
。図面において、１はロールで、そのロールネック５に
チョック２が装着されている。このチョックでの内部構
造について詳述する。７はベアリング内輪で、ロールネ
ック５とタイトフィツトするよう数チ程度のテーパー構
造となっており、チョック２をロールネック５に装着す
る時に、油圧ラム１３で内輪７端面を押すようになって
いる。
。図面において、１はロールで、そのロールネック５に
チョック２が装着されている。このチョックでの内部構
造について詳述する。７はベアリング内輪で、ロールネ
ック５とタイトフィツトするよう数チ程度のテーパー構
造となっており、チョック２をロールネック５に装着す
る時に、油圧ラム１３で内輪７端面を押すようになって
いる。
８はベアリング外輪のうち、両側シングル外輪で、９は
中央複列外輪である。内輪７と外輪８．９との間に、円
錐コロ１０が設けられている。更に１１は高剛性特殊バ
ネ間座であり、両側シングル外輪９に加えられる外圧で
、バネ作用をする機構と々っている。
中央複列外輪である。内輪７と外輪８．９との間に、円
錐コロ１０が設けられている。更に１１は高剛性特殊バ
ネ間座であり、両側シングル外輪９に加えられる外圧で
、バネ作用をする機構と々っている。
１２は両側シングル外輪に負荷を加える油圧ラム、１３
は内輪７を押す油圧ラムである。１４は密封シール、１
５はキャリヤーリング、１６はロックナツトである。又
１７はロールネック５の端部から、内輪７内側への油圧
穴である。このベアリング内輪７、コロ１０、外輪８．
９はロール１で被圧延材を圧延する場合の圧延用ベアリ
ングとして機能する。第２図は第１図の油圧ラム１３が
取シ除かれ、スラストクランプ１８が組込まれた状態を
示す。
は内輪７を押す油圧ラムである。１４は密封シール、１
５はキャリヤーリング、１６はロックナツトである。又
１７はロールネック５の端部から、内輪７内側への油圧
穴である。このベアリング内輪７、コロ１０、外輪８．
９はロール１で被圧延材を圧延する場合の圧延用ベアリ
ングとして機能する。第２図は第１図の油圧ラム１３が
取シ除かれ、スラストクランプ１８が組込まれた状態を
示す。
そこで第１図、第２図の構造の作用と目的について以下
説明する。通常時は、圧延時も研削時に於いてもチョッ
ク２はロールネック５から脱着しないが、ベアリングの
定期点検、又ロール表面の特殊加工等でチョック２を除
くことがあるが、その後ロールネック５へ装着する際は
第１図に示すように、チョック２及びベアリング−武装
着後、キャリヤーリング１５、油圧ラム１３、ロックナ
ツト１６の順でロールイ・ツク５へ挿入セットする。
説明する。通常時は、圧延時も研削時に於いてもチョッ
ク２はロールネック５から脱着しないが、ベアリングの
定期点検、又ロール表面の特殊加工等でチョック２を除
くことがあるが、その後ロールネック５へ装着する際は
第１図に示すように、チョック２及びベアリング−武装
着後、キャリヤーリング１５、油圧ラム１３、ロックナ
ツト１６の順でロールイ・ツク５へ挿入セットする。
次にベアリング内輪７を、ロールネック５に固く圧着さ
せるだめに、油圧ラム１６に外部油圧源からの油圧を導
き、キャリヤーリング１５を内輪７側へ強く押す作用を
する。これによりテーパーを有する内輪７と、ロールネ
ック５はタイトフィツトし、隙間を無くす状態とする。
せるだめに、油圧ラム１６に外部油圧源からの油圧を導
き、キャリヤーリング１５を内輪７側へ強く押す作用を
する。これによりテーパーを有する内輪７と、ロールネ
ック５はタイトフィツトし、隙間を無くす状態とする。
タイトフィツト化が完了したら、ロックナツト１６及び
油圧ラム１３を取り除き、第２図に示すように、改めて
スラストクランプ１８及びロックナツト１６を装着し固
定する。
油圧ラム１３を取り除き、第２図に示すように、改めて
スラストクランプ１８及びロックナツト１６を装着し固
定する。
第２図の状態で、圧延と研削を繰り返すが、この時は高
速圧延によるベアリングコロ１０の焼付を防止する為、
内・外輪７．８．９とコロ１０間には、適度の隙間を持
たせる必要があるが、前述の如く、研削時はその加工精
度−１−隙間を極少にする必要がある。従って第２図に
示すように、研削する際には、油圧ラム１２が外部油圧
装置から供給される油圧を受けて、両側シングル外輪８
を押し、それらの内側にある高剛性特殊バネ間座１１を
圧縮することにより、両側シングル外輪８とコロ１０間
の隙間を極小にしようとするものである。
速圧延によるベアリングコロ１０の焼付を防止する為、
内・外輪７．８．９とコロ１０間には、適度の隙間を持
たせる必要があるが、前述の如く、研削時はその加工精
度−１−隙間を極少にする必要がある。従って第２図に
示すように、研削する際には、油圧ラム１２が外部油圧
装置から供給される油圧を受けて、両側シングル外輪８
を押し、それらの内側にある高剛性特殊バネ間座１１を
圧縮することにより、両側シングル外輪８とコロ１０間
の隙間を極小にしようとするものである。
この効果は、一部コロ１０と内輪７間の隙間減少にも寄
与するものとなり、隙間極小での研削が行われ精度の高
い研削が得られることとなる。この状態で研削が完了し
たら、油圧ラム１２の油圧を無負荷とすることにより、
高剛性特殊バネ間座１１の復元力で、両側シングル外輪
を、ベアリング中心からそれぞれ外側に作用させ、内・
外輪７．８．９とコロ１０間の隙間を圧延に適する量と
する。
与するものとなり、隙間極小での研削が行われ精度の高
い研削が得られることとなる。この状態で研削が完了し
たら、油圧ラム１２の油圧を無負荷とすることにより、
高剛性特殊バネ間座１１の復元力で、両側シングル外輪
を、ベアリング中心からそれぞれ外側に作用させ、内・
外輪７．８．９とコロ１０間の隙間を圧延に適する量と
する。
これにより圧延、研削のそれぞれに応じた用途のベアリ
ング機能が保持されることになるが、タイトの状態で研
削することで、ベアリングそのものの精度が、加工精度
に大きく影響する為、ベアリングの製作精度の高いベア
リング（例えばＪ工Ｓ４級以上）を用いることが有効で
ある。
ング機能が保持されることになるが、タイトの状態で研
削することで、ベアリングそのものの精度が、加工精度
に大きく影響する為、ベアリングの製作精度の高いベア
リング（例えばＪ工Ｓ４級以上）を用いることが有効で
ある。
更に又長期間の使用中に、ベアリングの偏摩耗や疵入り
等が生じると、研削精度に大きく影響する為、第２図に
示すような、密封シール１４方式として、外部からの異
物等の侵入を防ぎ、内部を常に清浄に保つことが必要で
ある。
等が生じると、研削精度に大きく影響する為、第２図に
示すような、密封シール１４方式として、外部からの異
物等の侵入を防ぎ、内部を常に清浄に保つことが必要で
ある。
次に第２図までの構成と作用を、更に展開させた他の実
施例を、＠３図によって説明する。
施例を、＠３図によって説明する。
第３図中の１５！Ｆ、では、第２図と同様で、両側シン
グル外輪８とチョック２との間に、特殊バネ台座１９を
設けた例である。一般に外輪８．９とチョック２間の隙
間は、約０．１〜０．１５７１＋、？７Ｌ確保する必要
があシ、この隙間も研削加工精度に幾分影響する。従っ
てこの隙間をも極小に出来れば、ベアリング全体がタイ
トの状態で研削で研削出来ることになる。
グル外輪８とチョック２との間に、特殊バネ台座１９を
設けた例である。一般に外輪８．９とチョック２間の隙
間は、約０．１〜０．１５７１＋、？７Ｌ確保する必要
があシ、この隙間も研削加工精度に幾分影響する。従っ
てこの隙間をも極小に出来れば、ベアリング全体がタイ
トの状態で研削で研削出来ることになる。
第３図の特殊バネ台座１９は、チョック２内面レベルよ
り外輪８．９とチョック２間隙間量と、同等量のみ中央
部が突起しており、ロールネック５をチョック装着時は
、外輪８．９に接触することで、一部パネカで押し上げ
られることによシ、チョック２の装着が可能となる。又
研削時では、油圧ラム１２の圧力にて、両側シングル外
輪８を押すことにより、コロ１ｏに接触すると共に、コ
ロ１０と反対側の特殊バネ台座１９をも押し上げ、その
蓄積力により隙間を極小にする。
り外輪８．９とチョック２間隙間量と、同等量のみ中央
部が突起しており、ロールネック５をチョック装着時は
、外輪８．９に接触することで、一部パネカで押し上げ
られることによシ、チョック２の装着が可能となる。又
研削時では、油圧ラム１２の圧力にて、両側シングル外
輪８を押すことにより、コロ１ｏに接触すると共に、コ
ロ１０と反対側の特殊バネ台座１９をも押し上げ、その
蓄積力により隙間を極小にする。
一方研削終了時は、油圧ラム１２の油圧を解除すること
により、特殊バネ台座１９の蓄積力も解除され、両側シ
ングル外輪８も遊びの状態となり、圧延に対処すること
となる。なおチョック２内面側に埋込まれる特殊バネ台
座１９は、円周全長に亘ってする必要はなく、円周」二
で少々くとも４ケ所以」−でよい両側シ・ングル外輪８
である為、合計８ケ所以上であればよい。
により、特殊バネ台座１９の蓄積力も解除され、両側シ
ングル外輪８も遊びの状態となり、圧延に対処すること
となる。なおチョック２内面側に埋込まれる特殊バネ台
座１９は、円周全長に亘ってする必要はなく、円周」二
で少々くとも４ケ所以」−でよい両側シ・ングル外輪８
である為、合計８ケ所以上であればよい。
（発明の効果）
以上この発明の軸受にて、ロール１の表面研削を行った
ところ、振れがほとんどなく、真円度１０μｍ 、円筒
度１０μｍ 以内にすることができ、又表面に発生しや
すい微小の光沢ムラも生じないことが判明し、冷間圧延
及び調質圧延ロールの表面研削に好適である。
ところ、振れがほとんどなく、真円度１０μｍ 、円筒
度１０μｍ 以内にすることができ、又表面に発生しや
すい微小の光沢ムラも生じないことが判明し、冷間圧延
及び調質圧延ロールの表面研削に好適である。
第１図は本発明の一実施例の側断面図、第２図は本発明
の一実施例で、第１図の部分説明図、第３図は本発明の
他の実施例の部分説明図、第４図は従来におけるロール
表面研削のさいのロール軸受の支持の説明図、第５図は
従来におけるロール表面研削のさいのロール軸受の他の
支持の説明図である。 １：ロール ２：チョツク ５：ロールネック ７：内輪 ８．９：外輪 １０：円錐コロ 第２図 第３図
の一実施例で、第１図の部分説明図、第３図は本発明の
他の実施例の部分説明図、第４図は従来におけるロール
表面研削のさいのロール軸受の支持の説明図、第５図は
従来におけるロール表面研削のさいのロール軸受の他の
支持の説明図である。 １：ロール ２：チョツク ５：ロールネック ７：内輪 ８．９：外輪 １０：円錐コロ 第２図 第３図
Claims (1)
- ロールネックをベアリングを介して支持した軸受のベア
リング内輪と、ロールネックをテーパ嵌合するとともに
、ベアリングコロとベアリング内輪、外輪間の間隙を調
整する外輪への軸心方向外圧付与の手段及び外圧解除時
に、外輪が復帰する復元手段を装備したことを特徴とす
る圧延ロール軸受装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59275940A JPH0677767B2 (ja) | 1984-12-29 | 1984-12-29 | 圧延ロ−ル軸受装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59275940A JPH0677767B2 (ja) | 1984-12-29 | 1984-12-29 | 圧延ロ−ル軸受装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61159212A true JPS61159212A (ja) | 1986-07-18 |
| JPH0677767B2 JPH0677767B2 (ja) | 1994-10-05 |
Family
ID=17562545
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59275940A Expired - Lifetime JPH0677767B2 (ja) | 1984-12-29 | 1984-12-29 | 圧延ロ−ル軸受装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0677767B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63105880A (ja) * | 1986-10-23 | 1988-05-11 | Nippon Steel Corp | チヨツク付ロ−ル研削方法 |
| JP2005254296A (ja) * | 2004-03-12 | 2005-09-22 | Jfe Steel Kk | 圧延ロールの研磨方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5025465A (ja) * | 1973-03-08 | 1975-03-18 | ||
| JPS53106371A (en) * | 1977-02-17 | 1978-09-16 | Usm Corp | Roll support apparatus |
-
1984
- 1984-12-29 JP JP59275940A patent/JPH0677767B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5025465A (ja) * | 1973-03-08 | 1975-03-18 | ||
| JPS53106371A (en) * | 1977-02-17 | 1978-09-16 | Usm Corp | Roll support apparatus |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63105880A (ja) * | 1986-10-23 | 1988-05-11 | Nippon Steel Corp | チヨツク付ロ−ル研削方法 |
| JP2005254296A (ja) * | 2004-03-12 | 2005-09-22 | Jfe Steel Kk | 圧延ロールの研磨方法 |
| JP4507648B2 (ja) * | 2004-03-12 | 2010-07-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 圧延ロールの研磨方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0677767B2 (ja) | 1994-10-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2416636C (en) | Bushing for oil film bearing | |
| EP0425072B1 (en) | Bearing and bearing arrangement | |
| US4093321A (en) | Taper journal bearing for rolls for use in rolling mills | |
| US8214991B2 (en) | Method of replacing a support bearing for roller by removing and replacing an inner raceway and maintaining the remaining existing bearing components | |
| US8246250B2 (en) | Bearing arrangement | |
| JPS61159212A (ja) | 圧延ロ−ル軸受装置 | |
| US4092048A (en) | Roll supports with hydrostatic and roller bearings | |
| JP2564261B2 (ja) | 圧延機ロ−ルネック軸受支持装置 | |
| EP0427574B1 (en) | Variable-crown roll | |
| JPH0331442Y2 (ja) | ||
| US5154518A (en) | Ring structure for bearing chocking assembly | |
| CN100364679C (zh) | 用于有控制地干预压紧辊的支承力的装置 | |
| US4023867A (en) | Roller bearing for backup rollers in multi-roll mills | |
| JP2524309B2 (ja) | 高精度圧延方法及び装置 | |
| US1953146A (en) | Dressing roll | |
| KR20200055053A (ko) | 롤 스탠드 | |
| US3467453A (en) | Bearings | |
| US3199329A (en) | Screwdown-thrust bearing combination | |
| JPS63105880A (ja) | チヨツク付ロ−ル研削方法 | |
| US3199328A (en) | Mill screw thrust bearing assembly | |
| SU1061867A1 (ru) | Подшипникова опора рабочего валка прокатной клети | |
| CN106001116A (zh) | 一种方便拆辊的电池极片轧制设备 | |
| SU1044353A1 (ru) | Опора прокатного валка | |
| JPS61238409A (ja) | 圧延機のロ−ル軸受装置 | |
| JPS6213681Y2 (ja) |