JPS61153262A - 鉄−ニツケル−クロム合金 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 発明の技術分野 本発明は、高度の耐浸炭性（ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ　ｔ
。

ｅｍｒｂｕｒｉｚａｔｌｏｎ）によって特徴づけられか
つ他の望ましい冶金性の組み合わせ、例えば高温、約ｌ
ざＯθ〜−〇００°Ｆ（約９１２−約１０９３℃）での
構造安定性、熱間加工されるとともに冷間加工される能
力、良好な耐食性、例えば耐塩化物性などを与えル新規
の鉄−ニッケルークロＡ　（Ｆｅ−Ｎｉ　−Ｃｒ　）　
合金に関する。

既知のように１鉄基ニツケル一クロム合金は、７以上（
そして適度）の強度、延性、耐食性などの理由で多数の
興なる応用において広く使用されている。このような特
質にも拘らず、この種の合金は、一般に浸炭によって引
き起される破壊的犠牲に満足に抵抗する能力がないこと
、即ち合金構造が表面から内方Ｋｉｔ境的罠劣化される
現象、をこうむる。その結果、合金の荷重支承能力は、
損われた強度（応力破壊、クリープ）、低下された延性
などによって明示されるように悪影響される。

通常、初期攻撃は、粒界に沿っており、そしてこのこと
は、破損を促進するか、その操作環境からの所定の合金
成分の少なくとも時期尚早の除去を促進する傾向がある
。

いずれにしても、浸炭問題が他の性質を悪化せずに実質
上最小限にできるならば、このような合金は、石油化学
および石炭ガス化分野、エチレン熱分解などの応用（合
金が炭素質環境と高温との組み合わせにさらされる領域
）用の拡大された用途を見出すであろう。

しかし、耐浸炭性の問題を扱う際には、ここで意図され
るような他の所望の性質、例えば長期間にわたっての高
温構造安定性、高温応力−破壊強度、加工性などを犠牲
にして成功を達成するととは、自滅的であろう。

発明の概要 特殊な化学組成を有しかつ鉄、ニッケル、クロム、モリ
ブデンおよび炭素およびここに記載の成る他の成分の注
意深く相関されたチを含有する鉄−ニッケル−クロム合
金は、少なくとも７ｇｏθ〜、２ｏｏ（１７ｏＦ　（約
９ｇ：ｌ　〜約１０９．３℃）程度ノ温度水準で（＋）
顕著に高められた耐浸炭性材料を生ずることが今や発見
されている。更に、本発明の合金は、（１）加工可能で
あり、（Ｉｌ＋）シグマなどの有害量の位相幾何学的最
密充填相を時期尚早に形成する傾向がな（、そして（１
ｖ）高温への露出時に実質的期間にわたって構造安定性
を与える。更に、合金は、（ｖ）溶接可能であり、そし
て（ｖｌ）侵食腐食性媒体中での高度の耐孔食性を与え
る。

前記のことに加えて、本発明の合金は、高められた耐酸
化性、即ち合金表面が酸素含有環境中で高温において攻
撃を受ける現象に対する抵抗性を与えることも見出され
ている。酸化すると、材料は、連続的に目減りを受け、
表面は「剥離する」。

予期されるであろうよ５に、酸化問題は、「薄い断面の
」圧延製品形態、ストリップ、シート、薄壁管類などで
特に鋭い。

発明の詳細な説明 一般に、本発明は、ニッケル約評％〜３Ｓチ、り四ム約
／？〜ｓａ％、モリブデン約７．５〜ＩＩ、ｔ％、炭素
約０．７λチ以下、マンガン／、！チまたはコ、ｊチま
で、アルミニウムフチまで、チタンフチまで、ケイ素／
％まで、窒素的０．３　％まで、残部本質上鉄を含有す
る鉄−ニッケル−クロム合金を意図する。鉄含量を言及
する際に本明細書で使用される「残部」または「残部本
質上」なる表現は、付随的成分、例えば脱酸元素および
クリーニング元素、およびそれに関連する通常の不純物
（合金の基本特性に悪影響を及ぼさない量）として通常
存在する他の元素の存在を排除しない。

本発明を実施する際に、モリブデンは、耐浸炭性を最大
限にする際に主要な正の役割を果たす。

有利には、モリブデンは、最適の耐浸炭性を技す際（約
、２−以上の量に維持されるべきである。クチをかなり
超えるチは、コストを考慮すると、認知できる利点を与
えない。しかしながら、耐食性、特に耐塩化物性が重要
である場合には、モリブデンは、約６％程度であること
ができる。

クロムは、耐食性を付与するが、約コｌＩ％またはｘ％
を超えるべきではない。その理由は、それが高温でのシ
グマ形成および付随の脆化問題をもたらすからである。

Ｘ）　−：１３％の範囲が、全く満足である。モリブデ
ンもシグマ形成をもたらすので、クロムとモリブデンと
の合計含量は、好ましくは　　　２６チまたは２７％を
超えない。高温応用が包含され。

ない場合には、クロム＋モリブデンは、ａ９ｑ６に増量
され得る。

ニッケルは、良好な加工性および機械的性質に寄与する
。万一ニッケル量が２１１％よりもかなり少ない場合に
は、特罠りｐムおよび／またはモリブデンがそれらのそ
れぞれの範囲の高端であるならば、合金の安定性は損わ
れることがある。一方１．７５％よりも高いニッケルチ
は、著しい性質劣化なしに探査されているが（＋、２％
まで）、ニッケルはコストを上げる。−ざチ〜３３％の
ニッケル範囲が、最も有益であると考えられる。′ 過剰、例えば０．３％の炭素は、耐孔食性を傷つける。

更に、加工性は、悪影響される。しかしながら、炭素は
、強度および他の性質を高め、従って約ｏ、ｏ／Ｉまた
はｏ、ｏｈ〜Ｏ０１％の範囲が明確に有利であると考え
られる。

加工性および他の利益のために、チタンは存在すべきで
あるが、ｌｔｓよりも多い量は必要ではない。Ｏ０／ま
たはＯｏ−〜Ｏ０り５％の範囲が、全（有益である。ア
ルミニウムは、脱酸剤として、そして加工性のための助
剤として使用され得る。Ｏ６θｊ〜０，２％の範囲が、
全く満足である。

このように炭素、チタン、およびアルミニウム並びに高
率成分（Ｍｏ、　Ｃｒ、　Ｎｉ　）を制御することによ
って、合金は、加工可能であるだけではなく、空気溶融
法を使用して製造され得る。このことは、真空加工が排
除されることを意味せず、前者よりも経済的利点がある
。

マンガンおよびケイ素のような成分に関しては、両者は
、それぞれＪ％まで、および／チまでの量で存在できる
。より多い量は、不要である。耐酸化性が重要である場
合には、マンガンは、約ｏ、ｂ優を超えるべきではない
。マンガンは、特にその範囲の高端において溶接性を促
進し、そしてアルミニウムはその範囲の低端において促
進する。窒素、即ち強力なオーステナイトパー７オーマ
ー（ｐｅｒｆｏｒｍｅｒ）は、存在できると考えられ、
θ、ｏｈ〜Ｏ０λ３チの範囲が満足であると考えられる
。窒素は、少ないニッケル量において有益であると考え
られる。

以下の情報およびデータは、本発明の例示として与えら
れる。

耐浸炭性 各種の組成の試料１Ｑｋｙを空気溶融し、そして鍛造し
た。組成を表ＩＫ与える。合金Ａ、ＢおよびＣは、本発
明の範囲外であり、そして合金ｌおよびコは、本発明の
範囲内である。

表■ Ａ　Ｏ００／　０，０＆　、２／、０／　３／、ＩＩＩ
　Ｏ，ＪＦＩ　００Ｊ００．／４ｔ　０１２ＪＢ　　　
　Ｏ６９：１　　０．０６　　　Ｍ、９１．　　．７Ｊ
、／４　　０．３り　　０．３：１　　０．／／　　　
０．／Ｅ／　　　　／、９１　　０．／Ｉ　　　Ｊθ、
！？　　　３２．２り　　０．Ｊｋ　　　Ｏｏ；ｕ　　
　００２１．　　０．コクコ　　　、７，９１Ｉ　　Ｏ
１／（１／９．Ｌ７　　３：１．４Ｉ９　　０．Ｊ／　
　　０．Ｂ　　　Ｏ，Ｊ７　０，３２残部鉄＋不純物、
例えば硫黄およびリン前記合金組成に関して、それらを
ガス状浸炭試験に付した。この試験においては、試験片
を機械加工して直径約７インチ（約７．コクｃｔＬ）お
よび長さ１インチ（約コ、！ｒ４ｔ’ｃｒｒＬ）のシリ
ンダーとした。

これらをトレーに入れ、そしてマツフル屋炉に入れた。

温度は１ｇｏｏ’Ｆｃ約９１−℃）であった。、２チメ
タン＋水素のガス状雰囲気を使用して、試験な１００時
間行った。露出後、試料を本焼ぎ入れし、次いで秤量し
て重量増加データを確定した。結果を表■に報告する。

表■ Ａ　　　　　　　Ｏ００／　　　　　　　　／／、りＢ
　　　Ｏ０９コ　　９．３ １／、９ｇ　　６．３ コ　　Ｊ、９１ＩＡ、コ Ｃり、ざ７　　　　　　　４ｔ、９ 表■中のデータかられかるよ５に、むしろ劇的な改善が
合金ｌおよびコに関して耐浸炭性の点で得られた。合金
Ｃ（Ｍｏ　７．１％は、若干の更なる改善を示したが、
このようなモリブデン量に関連するコストは、商業的ス
ケールでのこのようなチを多分是認しないであろう。　
□ 重量増加は、本質上、炭素のどの位多くの原子が効果の
深さには関係ないが吸収されているかの尺度である。こ
のように、濃度マＳ深さのプロフィルを測定し、そして
第７図は、この情報を示す。

第１図は、本質的に表■のデータを確認する。明示され
るように、モリブデンチが増大するにつれて、より少な
い拡散を示す浸透プロフィル収縮が生じている。

第一図は、表面ポテンシャルマーモリブデン含量を示す
。このことは、炭素拡散に対するモリブデンの化学的効
果、詳細には表面におけるガス−金属反応、即ち炭素溶
解度または炭素活性係数に対するモリブデンの効果とみ
なされ得る。表面ポテンシャルは、少なくとも４（％ま
ではモリブデンの全（線形に減少する関数であるらしい
。モリブデンｊ％における挙動は、明らかには理解され
ない。

本発明者等は、モリブデンが炭素拡散係数な減少するこ
とも確認している。

耐酸化性 表■（化学組成）および■（データ）は、本発明の合金
ｖｓ＋幾分類似の組成の商業的（コントロール）合金の
耐酸化挙動の比較を与える。

酸化試験は、平鋼に鍛造され、熱間圧延されて０　、ｊ
／；インチ（約Ｏ６り９コｃＩｒＬ）とされ、モして冷
間圧延されて０．７２３インチ（約θ、３ｔｔｃｒｎ）
とされた試料（空気溶融）／＋ｋｇを使用しての循環酸
化の試験であった。試験は、試験が完了されるまで、試
験片を、２０００″Ｆ（約１０？３℃）でｌＳ分間加熱
し、空気中で３分間冷却し、再び５ｏｏｏ下（約７０９
３℃）に加熱し、ｉｓ分間保持し、再び空気中で３分間
冷却することからなっていた。試験片を１００時間間隔
でチェックした。試験前に、試験片を２ｉｓｏ′Ｆ（約
１１７７℃）で焼鈍し、モして本焼ぎ入れした。

酸化物を／：１０グリツド（ｇｒｉｔ）に研削すること
によって除去した。

わかるように、本発明の合金は、コントロール合金に非
常に好都合に匹適した。マンガンを少量、即ちｏ、６％
未満またはｏ、ｓ％未満に維持することは、高められた
耐酸化性に寄与する。

０．０３０インチ（約ｏ、ｏｔｂ　ｃｍ　）の薄いゲー
ジシートの形態の合金ダについての循環酸化試験も、表
■に示されるようにコントロール合金ＡＩに好都合に匹
適した。

表Ｖ １０００〒（約ｒ３ｔ　’ｃ　）循環酸化データ、０．
０３０インチ（ＯｏＯりＡｃＷＬ）のシート合金１００
ｂｒ、コ００ｂｒ、　３００ｈｒ、４Ｋ）Ｏｈｒ、！；
００ｂｒ、　７００ｂｒ、１０００ｂｒ。

ダ　　　　　＋／ｊ　　　−０，／　　　−２／、／　
　　−＝６．ダ　　　　４ｔコ、Ｓ　−７，！ｉＪ　　
−９に、３簀−０，／１！ゲージ 湾曲が多分冷却時に生じて酸化物スケール形成の傾向を
増大するので、薄いゲージ試験片の試験は、顕著に更に
難しい。

構造（相）安定性 各種の衝撃（衝撃を吸収する能力）試験の結果を以下の
表■に与える。シャルピーＶノツチ衝撃試験は、合金が
高温に長期間さらされる時に脆化を受けるかどうかを予
測する手段として、しばしば使用される。

１０００時間の試験期間は、通常、十分に厳しいと考え
られるが、また試験を／１Ｉ００°Ｆ（約７Ａθ℃）オ
ヨヒ／３０００Ｆ（約す１６℃）ノ温度ニオイテ３００
０時間行った。試験された合金の組成を表■に与える。

表■ ３　／、ｌ：９θ、θｚ　ｘｔ、ｔコ３２．７３０．３
／　０．３−〇、０デＢａｌ。

ＩＩ　　　　３．９２　　０．（Ｍ　　　Ｘ）、１１　
　３２，３７　　０．１１０　　０．：１９　　０．（
Ｍ　　　Ｂａｌ。

Ｄり、４．２０．０’ｌ　Ｘ）、７０３コ、１Ｉ００，
３１θ、２ｇ　Ｏ，０１Ｂａｌ。

表■ 温度　　時間　　シャルピーＶノツチ （フィート・ボンド） ／１００　　　１０００　　　　　／／ダ　　　　りＩ
ｔ　　　　ｌｔ／４Ｉ００　　１０００　　　４ｋ　　
　、ｔ４　　　３ｉｌＩｏθ　　３０００　　　９０　
　　／ダ　　　簀／１００　　　１０００　　　　　ｆ
ｆ７　　３６　　　　　畳／！００　　３０００　　　
　１！：／　　　　／り　　　　　畳昔　中止 すべての試料を露出前にｓ／ｈｏ６Ｆｃ約／／クク℃）
で焼鈍し、そして水焼き入れ。

表■から明らかなように、本発明の合金（合金３および
ｌＩ）は、早期脆化に対して全く抵抗性であった。５ｏ
ｏｏ時間の試験時さえ、本発明の合金は、満足に遂行し
た。合金Ｄ　（Ｍｏ　９．４２％　）は、／１Ｉ０００
Ｆ（約ｔｂｏ℃）　／　１００　ｈｒ　で耐えられなか
った。それは、シグマ傾向であった。

安定性を更に研究するために、商業的大ぎさ〔ｔｎｏボ
ンド（約ｘｏＩＩｋｇ））の遠心的に鋳造された中空ビ
レットを押し出して管殻として、モして冷間加工して直
径、２．．２！インチ（約５．７２鋼）×肉厚ρ、２７
０インチ（約ｏ、ｂｇｔ、ｃｒｎ）の管とした（組成二
〇、θＡ　Ｃ，０，０３’Ｍｎ　、　（１；ｌ、Ｊ、？
　Ｓｉ　、　３／、９ｆＮｉ　。

コ／、ｊｊ　Ｃｒ　、　０．／ｌ　Ａｌ　、θ、、？、
２　Ｔｉ　、　３．／２　Ｍｏ、ＩＦｅ残部）、試験片
を試験前に２８ｓｏ′Ｆｃ約／／７り℃）で１時間焼鈍
し、そして空冷した。管を／−〇〇°Ｆ（約Ａｌｌ９”
Ｃ）／／２　ＫＳＩでム、３？ダ時間（３年）の非常に
長い期間破断試験し、次いで中止した。破損は、生じな
かった。金属組織研究は、Ｍ２３Ｃ６炭化物および粒子
内のシグマの非常に微細な粒子を示した。これらは、特
に脆化が生じているかどうかを確かめるために試験片の
一部分が万力に入れられかつ曲げられたので、特に害が
ないと考えられた。試験片の延性は、自明であった。

溶接性 溶接性用の組成を表■に与える。これに関連して、２種
の合金系列を評価した。一方はアルミニウムおよびマン
ガンの変化を包含しく合金５−ｒ）、他方（合金Ａ、　
Ｂ、　／、コ、およびＣ）はモリブデンの効果を探究し
た。

材料は、厚さ一インチ（約１．コアｃＩｒＬ）ｘ幅λイ
ンチ（約３．０ｇｃｒｒＬ）の熱間鍛造平鋼として与え
られた。

これらの平鋼は、ベアストレイント（Ｖａｒｅｓｔｒａ
ｌｎｔ）試験試料用にオーバーホールされ、そして圧延
されて厚さ０．３１０インチ（約Ｑ、り１ｃＩｒＬ）Ｘ
幅−インチ（約Ｓ、ＯざｃｒＩＬ）とした。比較の目的
で周知の商業的合金（コン）ｏ−ル）が包含される。

表■ ＠　ｉ、Ｍｏ　ＣＣｒ　　ＮＩ　　ＴＩ　ＡＩ　Ｍｎ−
Ｆ艷Ａ　Ｏ００／　０，０＆　、２／、０／　３／、評
０．３１０，３００．／ｕ　Ｂａｌ。

Ｂ　Ｏ，９λ０．０１．　Ｘ）、’？ｔ　、７２．／４
θ、、？？　０．３−〇、／／　ｔｔ／　　　　　／、
？！：　　　０．／：１　　２０．Ｊ７　　３：１．．
２７　　０．３！ｒ　　　Ｏ，１６０，：１／、　　　
　ｐ、２３．９’Ｉ　Ｏ，／’Ｉ　／９，９３３２．’
１９０．３／　０．訂０，３７　／／Ｃり、ｔ７　０．
／／　　　コ０．３コ　３コ、ＩＩ！；　　０．３ダ　
０，３／　　　０．３０　　　＃！ｒ　　　　　、？、
？、？　　　０．０！　　　、１０．Ｊλ　　３λ、／
４ｔ　　　Ｏ，≠０　　０．−７　０．θり　　　〃Ａ
　３ｊ２０，０！　２／、０１３１．Ｂ　Ｏ，３／　０
，０１０．／！；　ＩＩり　　　　３．９θ　　０，０
！　　　２０．！０　　３コ、ｌ弘　　０．侵　　０．
３０　　０）Ａ　　　　ｌｔ　　　　３．ざ７　０．０
ｇ　　２０．ざｇ　　３コ、コｔ　　＜７．−ざ　　０
．０グ　　０．に＆　　　　１苦　銅θ、ｏｌＩ％含有
。すべてのヒー）（ｈｅａｔｓ）は、少量のＳｔを含有
。Ｂａｌ　＝残部および不純物。

移動速度５インチ（約ｌ：ｌ。りｃｍ　）　／分、／９
０にのアンペア数および／３６ｇ〜／３．ＯＶの範囲に
わたっての電圧を使用した。ベアストレイント試験、即
ち比較的者しい厳格さの試験を半径ｇｏインチ（約／１
７ｃｍ）および３インチ（約ＡＪ、！ｒｃｒＩＬ）のブ
ロックの両方について行った。結果を表■に与える。

ＭＣＬ　−最長亀裂長さ ＴＣＬ−合計亀裂長さ アンペア数　／９０ 電圧　／３．ｓ〜１５．Ｏ 移動速度　Ｓインチ（約／：１．７ａｍ　）　／分すべ
ての試験片は、商業的コン）ａ−ル合金と少なくとも同
程度に（更に）満足に遂行した。モリブデン系列のうち
、高モリブデン材料（合金Ｃ１Ｍｏ　７．ｔ７　’Ｉｔ
　）は、更に亀裂を受けやすかった。

Ａｌ／Ｍｎ　系列に関しては、低アルミニウム高マンガ
ン材料（合金ｔ）は、最も耐亀裂性であった。

従って、本発明の範囲内のモリブデンを使用することに
よって、特に低アルミニウム（ｏ、ｏｌＩ−ｏ、３ｇ）
および高マンガン、例えば０．３〜θ、４’％の場合に
１溶接性が改善される。

耐孔食性 表Ｘに報告されるデータは、耐孔食性の指示を・与える
。試料な冷間圧延して０．　／、２＆インチ（約０．３
／ｇｃｍ”）とし、そして：ｉ／５ｏ６Ｆｃ約／７クク
℃）またはコ３Ｓθ下（約ｔｓｔｔ”ｃ’）のいずれか
で７時間焼鈍し、その後本焼き入れした。３コｏグリツ
ドに研削することによって試験片〔約フインチ×３イン
チ（約／り、ｆｆｃＩＩＬＸ約７ｊｃＩｒＬ）：ｌを調
製し、次イテ？ｔ″Ｆ（約３ｒ’ｃ）において酸性化ｌ
θ０ｇ　％　Ｆｅ　Ｃｌ　３・６Ｈ２０中で７時間さら
した〔スミス（Ｓｍｉｔｈ）試験〕。露出後、単位表面
積当たりの目減りを測定し、そして試験片をピットの外
観について視覚的に評価した。

ｎ、　ｄ、＝測定せず 表Ｘかられかるように、多量の炭素は、耐孔食性に有害
である。それは、モリブデンによって付与される耐孔食
性を傷つける。従って、耐食性が重要である場合には、
炭素は、約ｏ、ｌコチを超えるべぎではない。また、こ
のような目的で、モリブデンは、６％に増量され得る。

耐浸炭性および他の特質に無関係に、合金が加工不可能
であるならば、はとんど実用性を見出さないであろう。

しかしながら、本発明の合金は、熱間加工可能であると
ともに冷間加工可能である。

表■の合金３、ダおよびＤを使用することによって、こ
れらの合金は、容易に鍛造し、そして鍛造品は検査時に
高品質を有していた。

所定の焼鈍温度の場合の硬さデータを表Ｍに与える。冷
間加工状態での硬さも包含される。これに関連して、試
験片を表■に与えられた厚さから厚さ約ｏ、ｉ、ｚｒ（
約０．３／ざｃｒＩＬ）に冷間圧延した。

表■ ｊ　　；１／！ｒＯ／／　ｈｒ、　　ｂ＆、！ｒ　　　
Ｊｊｑ　　　　、２８ｒｏ／ｌ　ｈｒ、　　　　　　り
／、ｊ’　　　　　　　　　、７．７Ｄ　コ／！１０／
／　ｈｒ、　　１４１．ｒ　　　３３表１ 、？　　　　　０．ｋｉｌｌ　　　　　　Ｏ８／；１４
　　　　　　　７４’Ｉ　　　　　　００ｌＩ７３　　
　　　０．／−７７３Ｄ　　　　　　Ｏ０！００　　　
　　０．／コ５　　　　　　７ｊ表■および■からの両
方のデータを考慮すると、硬さ測定値は、合金が比較的
容易に加工できることを示す。表■から、６０ｔｓより
も高い冷間減少が中間焼鈍なしに達成できたことがわか
るであろう。

このことは、硬さのデーターと一緒に、合金が優秀な冷
間加工性および低い加工硬化速度を有することを示す。

高炭素が加工性に有益ではないことが加えられるかも知
れない。

本発明は、好ましい具体例に関連して記載されているが
、当業者が容易に理解するであろうように、本発明の精
神および範囲から逸脱せずに修正および変形を施すこと
かできることか理解されるべぎである。このような修正
および変形は、本発明の権限および範囲内であるとみな
される。

【図面の簡単な説明】

第１図バー％ＣＨ４＋　Ｈ２中でｔｐｒｏｏ”Ｆｃ約？
ｆｆＪ’Ｃ）において１００時間浸炭されたＪＪ　Ｎｉ
　−，２／　Ｃｒ合金の場合の炭素ｖｓ深さプロフィル
を示すグラフ、第２図はｌざｏｏ”ｐ（約９ｔコ℃）で
、？、２　Ｎｉ　−，２／　Ｃｒ合金への炭素拡散時の
表面ポテンシャルに対するモリブデン含量の効果を示す
グラフである。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、良好な耐浸炭性並びに高温での構造安定性によって
   特徴づけられる鉄−ニッケル−クロム合金であって、重
   量比で、ニッケル約２８〜３５％、クロム２０〜２４％
   、モリブデン１．５％〜４．５％、炭素０．１２％まで
   、チタン１％まで、アルミニウム１％まで、マンガン２
   ％まで、ケイ素１％まで、および残部が本質上鉄からな
   ることを特徴とする、鉄−ニッケル−クロム合金。 ２、ニッケル２９〜３３％、クロム２０．５〜２３％、
   モリブデン約２〜４％、炭素０．０４〜０．１％および
   チタン０．２〜０．７５％を含有する、特許請求の範囲
   第１項に記載の合金。 ３、クロムとモリブデンとの和が、２６％を超えない、
   特許請求の範囲第１項に記載の合金。 ４、溶接性が、アルミニウム０．５％までとマンガン０
   ．５〜１％との組み合わせによって高められる、特許請
   求の範囲第１項に記載の合金。 ５、良好な耐浸炭性並びに高温での構造安定性によって
   特徴づけられる鉄−ニッケル−クロム合金であって、重
   量％でニッケル約２４〜３５％、クロム１９〜２５％、
   モリブデン１．５％〜約６％、炭素０．１２％まで、チ
   タン１％まで、アルミニウム１％まで、マンガン２％ま
   で、ケイ素１％まで、および残部が本質上鉄からなるこ
   とを特徴とする、鉄−ニッケル−クロム合金。 ６、窒素約０．２５％までを含有する、特許請求の範囲
   第５項に記載の合金。