JPS61144203A - ホツトストリツプミルラインのエンドレス圧延方法 - Google Patents
ホツトストリツプミルラインのエンドレス圧延方法Info
- Publication number
- JPS61144203A JPS61144203A JP26623084A JP26623084A JPS61144203A JP S61144203 A JPS61144203 A JP S61144203A JP 26623084 A JP26623084 A JP 26623084A JP 26623084 A JP26623084 A JP 26623084A JP S61144203 A JPS61144203 A JP S61144203A
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- Japan
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- steel
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- face
- strips
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B15/00—Arrangements for performing additional metal-working operations specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B15/0085—Joining ends of material to continuous strip, bar or sheet
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、ホットストリップミルラインのエンドレス圧
延方法に関する。
延方法に関する。
［従来の技術］
従来、ホットストリップミルラインにおける鋼の熱間圧
延では、加熱炉で所定の温度に加熱したスラブを１本づ
つ粗圧延機群及び仕上圧延機群で圧延して、ストリップ
コイルを製造していた。
延では、加熱炉で所定の温度に加熱したスラブを１本づ
つ粗圧延機群及び仕上圧延機群で圧延して、ストリップ
コイルを製造していた。
°上記熱間圧延は、スラブを１本づつ圧延する方法であ
るため、特に仕上圧延機では、（５Ｌ）ストリップ先端
の噛み込み不良によるトラブル、（ｂ）ストリップ後端
の絞り込み、（Ｃ）ストリップ先端のランナウトテーブ
ル上での走行トラブル等があり、これらは板厚の薄い材
料で特に多発していた。また、ストリップの先後端では
長手方向の張力、メタルフロー等が定常部分と異なり、
（ｄ）ストリップの先後端の材料寸法を目標値に圧延す
ることが困難な状態であり、歩留りの低下は避けられな
いものと考えられていた。また、ロール原単位、電力原
単位を向上させる目的で、仕上ミルにおいては、潤滑油
の使用が普及しているが、前記（ａ）の理由により、ス
トリップ先端部、および後行シートバーの噛み込みトラ
ブルを防ぐために、先行ストリップの後端部での潤滑油
の使用は不可能であり、潤滑油を使用することの本来の
目的を十分達成しているとは言い難い状態であった。
るため、特に仕上圧延機では、（５Ｌ）ストリップ先端
の噛み込み不良によるトラブル、（ｂ）ストリップ後端
の絞り込み、（Ｃ）ストリップ先端のランナウトテーブ
ル上での走行トラブル等があり、これらは板厚の薄い材
料で特に多発していた。また、ストリップの先後端では
長手方向の張力、メタルフロー等が定常部分と異なり、
（ｄ）ストリップの先後端の材料寸法を目標値に圧延す
ることが困難な状態であり、歩留りの低下は避けられな
いものと考えられていた。また、ロール原単位、電力原
単位を向上させる目的で、仕上ミルにおいては、潤滑油
の使用が普及しているが、前記（ａ）の理由により、ス
トリップ先端部、および後行シートバーの噛み込みトラ
ブルを防ぐために、先行ストリップの後端部での潤滑油
の使用は不可能であり、潤滑油を使用することの本来の
目的を十分達成しているとは言い難い状態であった。
なお、特開昭５３−１３８！１８０には、２以上の鋼片
を連続的に熱間圧延するため、先行鋼片の後端面および
後行鋼片の先端面のそれぞれに相互に係合する保合用凹
凸部を形成し、両保合用凹凸部を係合する先行鋼片と後
行両片の突合わせ状態下で、該突合わせ部分を圧延して
接１合する熱間連続圧延方法が提案されている。
を連続的に熱間圧延するため、先行鋼片の後端面および
後行鋼片の先端面のそれぞれに相互に係合する保合用凹
凸部を形成し、両保合用凹凸部を係合する先行鋼片と後
行両片の突合わせ状態下で、該突合わせ部分を圧延して
接１合する熱間連続圧延方法が提案されている。
［発明が解決しようとする問題点］
しかしながら、上記従来提案されている熱間連続圧延方
法にあっては、先行鋼片の後端面と後行鋼片の先端面の
それぞれに保合用凹凸部を加工する必要があるとともに
、上記両端面を押しつけつつそれらの突合わせ部分を圧
延するという複雑な操作を加える必要がある。
法にあっては、先行鋼片の後端面と後行鋼片の先端面の
それぞれに保合用凹凸部を加工する必要があるとともに
、上記両端面を押しつけつつそれらの突合わせ部分を圧
延するという複雑な操作を加える必要がある。
本発明は、単純な方法により、先行鋼片と後行鋼片を確
実に接合し、鋼片を安定的に連続して圧延可能とするこ
とを目的とする。
実に接合し、鋼片を安定的に連続して圧延可能とするこ
とを目的とする。
［問題点を解決するための手段］
本発明に係るホットストリップミルラインのエンドレス
圧延方法は、粗圧延を終了した先行鋼片の後端部と後行
鋼片の先端面を突合わせ、゛両温片の上記突合わせ部に
おける少なくとも幅方向）・１→端部を予接合した後、
２０％以上の圧下率で圧下し、鋼片を連続的に仕上圧延
機に供給し圧延するようにしたものである。
圧延方法は、粗圧延を終了した先行鋼片の後端部と後行
鋼片の先端面を突合わせ、゛両温片の上記突合わせ部に
おける少なくとも幅方向）・１→端部を予接合した後、
２０％以上の圧下率で圧下し、鋼片を連続的に仕上圧延
機に供給し圧延するようにしたものである。
［作 用］
本発明によれば、先行鋼片の後端面と後行鋼片の先端面
とを単に予接合して圧下するのみの単純な操作により、
先行鋼片と後行鋼片を確実に接合し、鋼片を安定的に連
続して圧延することが可能となる。
とを単に予接合して圧下するのみの単純な操作により、
先行鋼片と後行鋼片を確実に接合し、鋼片を安定的に連
続して圧延することが可能となる。
［実施例］
第３図は本発明が適用されるホットストリップミルライ
ンの一例を示す配置図である。加熱炉１で所定の温度に
昇熱されたスラブ２は、デスケーリング後、粗圧延機群
３によって、所望とするシートバー４の厚み、幅まで複
数回のパスで圧延された後、コイルボックス５に巻き取
られる。
ンの一例を示す配置図である。加熱炉１で所定の温度に
昇熱されたスラブ２は、デスケーリング後、粗圧延機群
３によって、所望とするシートバー４の厚み、幅まで複
数回のパスで圧延された後、コイルボックス５に巻き取
られる。
コイルボックス５では、シートバー４の復熱によって全
長に渡り均一な温度に保たれる。コイルボックス５より
巻き戻されたシートバーは、クロップシャー６でフィッ
シュテール等の先後端不良部分を切り落され、先行する
シートバーの後端面と接合装置７で突合わせ部分接合さ
れる。その後、仕上圧延機群８で所定の厚みに圧延され
たストリップ９は、ランナウトテーブルｌｏ上で冷却さ
れ、走間シャー１１で所定の長さに切断され、ダウンコ
イラー１２で巻き取られる。
長に渡り均一な温度に保たれる。コイルボックス５より
巻き戻されたシートバーは、クロップシャー６でフィッ
シュテール等の先後端不良部分を切り落され、先行する
シートバーの後端面と接合装置７で突合わせ部分接合さ
れる。その後、仕上圧延機群８で所定の厚みに圧延され
たストリップ９は、ランナウトテーブルｌｏ上で冷却さ
れ、走間シャー１１で所定の長さに切断され、ダウンコ
イラー１２で巻き取られる。
以下、上記接合装置７による先行シートバー４Ａと後行
シートバー４Ｂの接合方法について説明する。本発明の
接合方法は、詳細な３次元圧延の解析によって裏付けさ
れたものであり０、シートバー同志の突合わせ接合を必
ずしもシートバーの全幅に渡って行う必要はなく、幅端
部を所定量だけ予接合しておけば、後の圧延過程で未接
合部分は圧接するという考え方を基本としている。ここ
で、予接合の方法としては、たとえばアーク溶接がある
が一本発明の方法ではシートバーの全幅を溶接する必要
がないため、溶接時間が短縮し、また溶接コストを大幅
に低減することが可能である。
シートバー４Ｂの接合方法について説明する。本発明の
接合方法は、詳細な３次元圧延の解析によって裏付けさ
れたものであり０、シートバー同志の突合わせ接合を必
ずしもシートバーの全幅に渡って行う必要はなく、幅端
部を所定量だけ予接合しておけば、後の圧延過程で未接
合部分は圧接するという考え方を基本としている。ここ
で、予接合の方法としては、たとえばアーク溶接がある
が一本発明の方法ではシートバーの全幅を溶接する必要
がないため、溶接時間が短縮し、また溶接コストを大幅
に低減することが可能である。
次に、必要とされる予接合代について説明する。第４図
は、３次元圧延解析によって得られたロールバイト中の
材料に生ずる長手方向の応力を示している。Ｘ軸はロー
ルバイト中の材料の長手方向の位置を示し、零がバイト
入口である。ｙ軸は応力であり、正値が圧縮応力、負債
が引張応力を示す、Ｘ軸は材料の幅方向位置を示し１．
零が幅中心、ｚ＝Ｅが材料の幅端部を示す、応力が正値
、すなわち圧縮応力の部分は材料を長手方向に押し合う
部分であるが、応力が負債すなわち引張応力の部分は材
料を長手方向に引き離そうとする部分である。第４図か
らこの引張応力の生じている部分は板端であり、したが
って予接合部分の圧延による変形を考えた場合、幅端部
の接合は必須である。第４図からロール接触弧全長で引
張応力が生じている部分は幅端から約０．ＩＸＢ（但し
Ｂは板幅）中央に寄った部分にかけての領域であり、こ
のことがら予接合代Ｗはシートバーの両端から０．１Ｂ
以上の範囲に設定する必要がある。
は、３次元圧延解析によって得られたロールバイト中の
材料に生ずる長手方向の応力を示している。Ｘ軸はロー
ルバイト中の材料の長手方向の位置を示し、零がバイト
入口である。ｙ軸は応力であり、正値が圧縮応力、負債
が引張応力を示す、Ｘ軸は材料の幅方向位置を示し１．
零が幅中心、ｚ＝Ｅが材料の幅端部を示す、応力が正値
、すなわち圧縮応力の部分は材料を長手方向に押し合う
部分であるが、応力が負債すなわち引張応力の部分は材
料を長手方向に引き離そうとする部分である。第４図か
らこの引張応力の生じている部分は板端であり、したが
って予接合部分の圧延による変形を考えた場合、幅端部
の接合は必須である。第４図からロール接触弧全長で引
張応力が生じている部分は幅端から約０．ＩＸＢ（但し
Ｂは板幅）中央に寄った部分にかけての領域であり、こ
のことがら予接合代Ｗはシートバーの両端から０．１Ｂ
以上の範囲に設定する必要がある。
第１図および第２図は、鋼種５Ｓ４１、板厚ｔ１８Ｊｍ
ｍ、板幅Ｂ １５ｈａ 、長さＬ ３００ｍｍの試料を
、幅方向に部分溶接した後、圧延温度１，０００℃、圧
下率３０％で圧延した状態を示す模式図である。
ｍ、板幅Ｂ １５ｈａ 、長さＬ ３００ｍｍの試料を
、幅方向に部分溶接した後、圧延温度１，０００℃、圧
下率３０％で圧延した状態を示す模式図である。
第２図の試料は中央部を長さ０．８Ｂ溶接したものであ
り、第１図の試料は幅内端部をそれぞれＷ＝０．３ Ｂ
（合計０．８Ｂ）溶接した試料である。第２図の福岡
端部が未溶接である試料では圧延によって両端が口開き
状態になっているのに対し、第１図の幅内端を溶接した
試料ではそれが見られず、正常に圧延されている。これ
は前記の理論解析の結果と矛盾しない。
り、第１図の試料は幅内端部をそれぞれＷ＝０．３ Ｂ
（合計０．８Ｂ）溶接した試料である。第２図の福岡
端部が未溶接である試料では圧延によって両端が口開き
状態になっているのに対し、第１図の幅内端を溶接した
試料ではそれが見られず、正常に圧延されている。これ
は前記の理論解析の結果と矛盾しない。
次に、両端部を溶接した試料を圧延することにより、未
溶接部が圧接しているかどうかの実験結果について説明
する。この実験においては、両端部を溶接した試料（鋼
種５Ｓ４１）を用い、予接合量、圧下率、スケール厚み
のそれぞれを変化させて圧延し、圧延後の試料の幅中央
部分の剥離強度Ｐを測定した。この部分は未溶接部分な
ので、Ｐ〉０であれば、上記圧延によって圧接したこと
となる。
溶接部が圧接しているかどうかの実験結果について説明
する。この実験においては、両端部を溶接した試料（鋼
種５Ｓ４１）を用い、予接合量、圧下率、スケール厚み
のそれぞれを変化させて圧延し、圧延後の試料の幅中央
部分の剥離強度Ｐを測定した。この部分は未溶接部分な
ので、Ｐ〉０であれば、上記圧延によって圧接したこと
となる。
すなわち、゛第５図は、予接合蓋／板幅（Ｗ／Ｂ）と、
剥離強度Ｐの母材強度ＰＯに対する剥離強度比（Ｐ／Ｐ
Ｇ ）との関係を示す線図である。
剥離強度Ｐの母材強度ＰＯに対する剥離強度比（Ｐ／Ｐ
Ｇ ）との関係を示す線図である。
仕上圧延機での張力圧延を想定した場合、張力の増加に
よる幅縮み量が急激に増大するのは母材強度の約１７３
であることから、圧接強度すなわち剥離強度は母材強度
の１７３以上あれば良く、０．１以上の予接合量／板幅
を確保すれば良いことが認められる。すなわち、この第
５図の実験結果も、前記の理論解析の結果と矛盾するこ
とがない。
よる幅縮み量が急激に増大するのは母材強度の約１７３
であることから、圧接強度すなわち剥離強度は母材強度
の１７３以上あれば良く、０．１以上の予接合量／板幅
を確保すれば良いことが認められる。すなわち、この第
５図の実験結果も、前記の理論解析の結果と矛盾するこ
とがない。
第６図は、圧下率と剥離強度比との関係を示す線図であ
る。圧下率が増加するとともに剥離強度は母材強度に近
づき、２０％以下の低圧下率Ｆも圧接し、３０％の圧下
率で母材強度の約半分の剥離強度を得ることができ、５
０％の圧下率で母材強度の８割の剥離強度を得ることが
可能である。ここで、剥離強度は母材強度の１／３以上
あれば良く１、これを得るためには２０％以上の圧下率
で圧下する必要があることとなる。
る。圧下率が増加するとともに剥離強度は母材強度に近
づき、２０％以下の低圧下率Ｆも圧接し、３０％の圧下
率で母材強度の約半分の剥離強度を得ることができ、５
０％の圧下率で母材強度の８割の剥離強度を得ることが
可能である。ここで、剥離強度は母材強度の１／３以上
あれば良く１、これを得るためには２０％以上の圧下率
で圧下する必要があることとなる。
第７図は、両端部に溶接を施される試料の中央部に予め
スケールを生成させ、これを熱間圧延した時の剥離強度
について調査した結果である。
スケールを生成させ、これを熱間圧延した時の剥離強度
について調査した結果である。
スケール厚みが増大し３０ｐｍ以上になると、剥離強度
比が低下し、４０ｐｍ以上では圧着しないことが明らか
である。また、スケール厚みが２０．ｗｍ以下では剥離
強度が約０．５である。
比が低下し、４０ｐｍ以上では圧着しないことが明らか
である。また、スケール厚みが２０．ｗｍ以下では剥離
強度が約０．５である。
以上のことを整理すると、仕上圧延機の直前でシートバ
ー同志を予接合し、エンドレス圧延を可能とするために
は、（Ｌ）予接合量Ｗは幅内端のそれぞれでＷ＝０．１
Ｂ （Ｂはシートバーの全幅）以上必要であり、（ｂ
）突合わせ面の全スケール厚みを２０ｐｍ以下とし、（
ｃ）２０％以上の圧下率で圧延することが必要である。
ー同志を予接合し、エンドレス圧延を可能とするために
は、（Ｌ）予接合量Ｗは幅内端のそれぞれでＷ＝０．１
Ｂ （Ｂはシートバーの全幅）以上必要であり、（ｂ
）突合わせ面の全スケール厚みを２０ｐｍ以下とし、（
ｃ）２０％以上の圧下率で圧延することが必要である。
すなわち、本発明によれば、単純な方法により、先行シ
ートバーと後行シートバーを確実に接合し、シートバー
を安定的に連続して圧延することが可能となる。これに
より、ストリップの全長に渡って均一な高い張力を付与
することが可能となるため、ステンレス等の高強度材料
の薄物圧延を容易に行うことが可能となる。また、仕上
圧延機での潤滑油の使用による種々の効果を１００％得
ることも可能となり、製品歩留りの高い、生産能率の良
いエンドレス圧延方法を得ることが可能となる。
ートバーと後行シートバーを確実に接合し、シートバー
を安定的に連続して圧延することが可能となる。これに
より、ストリップの全長に渡って均一な高い張力を付与
することが可能となるため、ステンレス等の高強度材料
の薄物圧延を容易に行うことが可能となる。また、仕上
圧延機での潤滑油の使用による種々の効果を１００％得
ることも可能となり、製品歩留りの高い、生産能率の良
いエンドレス圧延方法を得ることが可能となる。
［発明の効果］
以上のように、本発明に係るホットストリップミルライ
ンのエンドレス圧延方法は、粗圧延を終了した先行鋼片
の後端部と後行鋼片の先端面を突合わせ、角鋼片の上記
突合わせ部における少なくとも幅方向両端部を予接合し
た後、２０％以上の圧下率で圧下し、鋼片を連続的に仕
上圧延機に供給し圧延するようにしたものである。した
ーがって。
ンのエンドレス圧延方法は、粗圧延を終了した先行鋼片
の後端部と後行鋼片の先端面を突合わせ、角鋼片の上記
突合わせ部における少なくとも幅方向両端部を予接合し
た後、２０％以上の圧下率で圧下し、鋼片を連続的に仕
上圧延機に供給し圧延するようにしたものである。した
ーがって。
単純な方法により、先行鋼片と後行鋼片を確実に接合し
、鋼片を安定的に連続して圧延することが可能となる。
、鋼片を安定的に連続して圧延することが可能となる。
第１図は本発明を適用した試料の圧延前後の状態を示す
模式図、第２図は幅方向の中央部のみを溶接した試料の
圧延前後の状態を示す模式図。 第３図は本発明が適用されるホットストリップミルライ
ンを示す配置図、第゛４図はロールバイト中の材料に生
ずる長手方向応力分布を３次元的に示す線図、第５図は
予接合量と剥離強度比との関係を示す線図、第６図は圧
下率と剥離強度比との関係を示す線図、第７図はスケー
ル厚みと剥離強度比との関係を示す線図である。 ３・・・粗圧延機群、４・・・シートバー、７・・・接
合装置、８・・・仕上圧延機群。 代理人 弁理士 塩 川 修 治 第 １ 図 塾２図 圧延 ↓ 第５図 予接合型／板幅（Ｗ／Ｂ） ￥４６ 図 圧下率（％ン
模式図、第２図は幅方向の中央部のみを溶接した試料の
圧延前後の状態を示す模式図。 第３図は本発明が適用されるホットストリップミルライ
ンを示す配置図、第゛４図はロールバイト中の材料に生
ずる長手方向応力分布を３次元的に示す線図、第５図は
予接合量と剥離強度比との関係を示す線図、第６図は圧
下率と剥離強度比との関係を示す線図、第７図はスケー
ル厚みと剥離強度比との関係を示す線図である。 ３・・・粗圧延機群、４・・・シートバー、７・・・接
合装置、８・・・仕上圧延機群。 代理人 弁理士 塩 川 修 治 第 １ 図 塾２図 圧延 ↓ 第５図 予接合型／板幅（Ｗ／Ｂ） ￥４６ 図 圧下率（％ン
Claims (1)
- （１）粗圧延を終了した先行鋼片の後端部と後行鋼片の
先端面を突合わせ、両鋼片の上記突合わせ部における少
なくとも幅方向両端部を予接合した後、２０％以上の圧
下率で圧下し、鋼片を連続的に仕上圧延機に供給し圧延
するホットストリップミルラインのエンドレス圧延方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26623084A JPS61144203A (ja) | 1984-12-19 | 1984-12-19 | ホツトストリツプミルラインのエンドレス圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26623084A JPS61144203A (ja) | 1984-12-19 | 1984-12-19 | ホツトストリツプミルラインのエンドレス圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61144203A true JPS61144203A (ja) | 1986-07-01 |
| JPH0471601B2 JPH0471601B2 (ja) | 1992-11-16 |
Family
ID=17428074
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26623084A Granted JPS61144203A (ja) | 1984-12-19 | 1984-12-19 | ホツトストリツプミルラインのエンドレス圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61144203A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04367302A (ja) * | 1991-06-11 | 1992-12-18 | Kawasaki Steel Corp | 鋼片の熱間圧延方法 |
| US5951903A (en) * | 1993-12-16 | 1999-09-14 | Kawasaki Steel Corporation Et Al. | Method and apparatus for joining metal pieces |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5159749A (ja) * | 1974-11-22 | 1976-05-25 | Nippon Steel Corp | Kohennorenzokunetsukanatsuenhoho |
-
1984
- 1984-12-19 JP JP26623084A patent/JPS61144203A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5159749A (ja) * | 1974-11-22 | 1976-05-25 | Nippon Steel Corp | Kohennorenzokunetsukanatsuenhoho |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04367302A (ja) * | 1991-06-11 | 1992-12-18 | Kawasaki Steel Corp | 鋼片の熱間圧延方法 |
| US5951903A (en) * | 1993-12-16 | 1999-09-14 | Kawasaki Steel Corporation Et Al. | Method and apparatus for joining metal pieces |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0471601B2 (ja) | 1992-11-16 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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