JPS6114220B2 - - Google Patents
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- JPS6114220B2 JPS6114220B2 JP57140934A JP14093482A JPS6114220B2 JP S6114220 B2 JPS6114220 B2 JP S6114220B2 JP 57140934 A JP57140934 A JP 57140934A JP 14093482 A JP14093482 A JP 14093482A JP S6114220 B2 JPS6114220 B2 JP S6114220B2
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
本発明は、成形性に優れるほうろう用鋼板の製
造方法に関するものであり、とくに連続鋳造法を
経て製造の可能なプレス成形性や密着性等に優れ
たほうろう用鋼板の製造方法について提案するも
のである。 従来の高級ほうろう用鋼板は、キヤツプド鋼で
造塊して冷延後オープン焼鈍法によつて脱炭焼鈍
し、Ｃを30ppm以下にすることにより製造され
ていた。キヤツプド鋼を使用する理由は、鋼中の
酸素が高い（200ppm以上）ことがほうろう焼成
後のつまとび防止に不可欠である点にある。また
オープン焼鈍による脱炭焼鈍を採用する理由は、
優れた成形性とほうろう特性を解保するためであ
る。ここでいうほうろう特性とは、○イ焼成時の焼
成歪、○ロ焼成後の泡発生がおこらない特性を意味
し、本発明では耐つまとび性と、ほうろう特性の
用語は区別して使用する。 上述した一般的な従来ほうろう用鋼板の製造方
法にあつては、ほうろう特性の他深絞り加工性も
要求されることが多いので、リムド鋼を使いさら
にこれを脱炭焼鈍するのが普通であるから、もち
ろん連続焼鈍ができない上にオープン焼鈍が不可
決で、そのため製造コストが上昇するという欠点
があつた。加えて、造塊材特有の介在物欠陥、偏
析による材質不均一、製品鋼帯となしたときリム
層及びリム層とコア層との境界線近傍につまとび
が発生しやすいという宿命的とも言える欠点があ
つた。 本発明は、上述した従来ほうろう用鋼板製造技
術の欠点を克服して、連鋳鋼から品質の良いプレ
ス成形性に優れるほうろう用鋼板を安価に製造す
る技術の提案を目的とするものである。この目的
に対応して所期した効果が得られる本発明方法
は、 (イ) 重量％で、Ｃ：0.002〜0.006％、 Mn：0.01〜0.10％、およびTiを有効チタン量
Ti〓が(2)式 Ti〓＝Ti−４８／１４Ｎ−４８／３２Ｓ (1) 4.0×ＣTi〓0.10 (2) の条件を満足するようにその添加量を調節して含
有させた鋼を溶製し、 (ロ) 上記溶製鋼を連続鋳造して連鋳スラブとし、 (ハ) 次に、上記連鋳スラブを熱延仕上温度が700
〜780℃になる熱間圧延を行い、 (ニ) そして、常法に従う冷間圧延の後そのまま、
もしくは冷延鋼板表面に0.1〜2.0ｇ/m2のNiめ
つきを施し、次いで再結晶温度以上1000℃以下
の温度で、再結晶焼鈍を行うことを特徴とする
成形性に優れるほうろう用鋼板の製造方法であ
る。 以下本発明が上述のように限定される所似につ
いてその詳細を説明する。 (イ) 溶製鋼の成分組成について、TiおよびＣ重
量％； Tiは、耐つまとび性向上、材質向上の
２つの面から決定されるが、本発明において
は、とりわけ重要な元素である。 鋼中のTiは全て、Ｎ，Ｓ，Ｃと化合し、
TiN、TiS、TiCの炭・窒化物を作り残りが固
溶Tiとある。そしてTiの炭・窒化析出物生成
の順序は、まず1300℃以上の高温で、TiN、
TiSができ、残りのTiがＣと化合し、TiC析出
物となり、さらに残りのTiは固溶Tiとして残
る。 Ti量が少なく、溶鋼中のＣが全量TiC析出物
として固定されずに固固溶Ｃが残ると、値が
劣化するので、Ti量の下限は、全Ti量から
TiN、TiSとなつたTi量をさし引いた下記(1)式
に定義した有効Ti（Ti〓）を計算し、この有
効チタンTi〓が(2)式の条件を満たす量、即
ち、Ｃ量の４倍以上になるよう添加しなければ
ならない。 Ti〓＝Ti−４８／１４Ｎ−４８／３２Ｓ (1) Ti〓4.0×Ｃ (2) またTiの上限値は、経済的理由により0.10％と
した。 以上の理由により、Ti％はTi〓で4.0×Ｃ以
上、0.10％以下にコントロールする必要がある。 一方、Ｃは0.0020〜0.0060％の極低炭素鋼にす
る必要がある。Ｃ量の下限はつまとび発生防止の
点から決定される。第１図は、Ｃ；0.0010〜
0.0060％、Ｎ；0.0020〜0.0060％、Ｓ；0.005〜
0.0015％、Ti；0.055〜0.080％、Ti〓／Ｃ；4.0〜
19.5の鋼板のTiC析出物の重量％と耐つまとび性
評価値の関係を示す図である。（耐つまとび性評
価値は、後述するように表―３に示す条件でほう
ろうがけをおこない、表―４に示す評価付けをし
て決定した。）第１図に示すようにTiC析出物の
重量％が0.01％未満になると、つまとびが多発す
ることを発明者等は知見した。 Ti析出物の含有量は、上記Ti〓が前述のよう
に存在する場合、Ｃ量によつて決るので、この
TiC析出物を0.01％以上析出させるには、次の(3)
式より計算して0.002％以上のＣが鋼中に含まれ
ることが必要である。 Ｃnio（％）＝Ｃ原子量／ＴｉＣ原子量×（TiC％） ＝１２／４８＋１２×0.01（％）＝0.002（％） (3) 次にＣ量の上限について述べる。第２図は、Ｃ
量と値の関係を示すが、この図から判るよう
に、Ｃ量が0.006％超になると、Ｃが全量TiCと
して固定され、固溶Ｃが鋼中に存在しなくても
値が急激に劣化することを確かめられた。従つ
て、Ｃ量は0.002〜0.006％と限定した。 以上のべたTi（有効チタン量Ti〓）量とＣ量
の関係につき第３図に示す。図中の斜線を施した
部分が前記有効チタンTi〓量とＣ量の適正範囲
である。 MN重量％； Mnは、通常Ｓにより熱間脆性割れの防止を目
的に、Mn／Ｓ10添加されるが、Tiキルド鋼の
場合は固溶ＳがTiSとして固定され、熱間脆性割
れが起らないので、Mnを低くすることができ
る。 通常の低炭素鋼の場合は、熱延仕上げ温度を
Ar3変態点以下にすると値が極端に劣化するが
Tiキルド鋼の場合はMn0.10％とすることがで
きるので、熱延仕上げ温度を780℃以下にして
も、値は劣化しない。 Mnの下限については、工業的に0.01％以下に
することは製造上困難なので、下限は0.01％に規
定した。以上の理由によりMnは0.01〜0.10％に
限定した。 (ロ) 上述の成分組成よりなる溶製鋼を連続鋳造し
て連鋳スラブをつくる。 従来法のほうろう用鋼板は、酸化物系介在物
のまわりに水素を吸蔵させることにより、つま
とびの発生を防止する方法を採用していたの
で、低Ｃ（Ｃ＝0.04％）高酸素（酸素含有量
450ppm程度）にしていた。そのため鋳造する
時に、溶鋼中のＣ，Ｏが反応し、COガスが発
生する（リミング反応）ので、連続鋳造で製造
することができなかつた。これに比べて本発明
法は、水素吸蔵源として、TiC等の析出物を利
用しているので、上記リミング反応が起らない
程度まで、Ｃを低くコントロールしているの
で、連続鋳造を施すことができるようになつ
た。 (ハ) 次に熱間圧延条件の限定理由について述べ
る。 本発明のような極低炭素Tiキルド鋼は、従
来のTiキルド鋼に比べて、Ti，Ｃ含有量が少
ないので、熱間圧延TiCになりにくい。このた
め、熱間圧延仕上げ温度を780℃以下にするこ
とにより、α域での熱間圧延を行つてTiCの析
出促進をはかることにより、耐つまとび性を向
上させる必要がある。 一般に熱延仕上げ温度がAr3変態点以下にあ
ると、値が極端に劣化するが、本発明鋼は、
Mn量を0.010％以下に低くすること、および、
極低炭素としたTiキルド鋼を用いることによ
り、絞り性（値）も、伸び、（El）も良好な
鋼板を製造することができるようになつた。 以上の理由により熱延仕上げ温度を780℃以
下に規定する。なお、本発明の場合、熱延仕上
温度があまり低くなりすぎると変形抵抗が増大
して圧延が難しくなる他、形状不良を引き起し
やすいので、700℃を下限としなければならな
い。 (ニ) 次に冷間圧延後の焼鈍条件について述べる。 焼鈍は、再結晶温度以上で行わなければ十分
な加工性が得られず、また1000℃超のオーステ
ナイト域まで加熱すると、値が劣化するた
め、連続焼鈍炉を使つて再結晶温度以上、1000
℃以下に15秒以上保持して行う。 なお、上記連続焼鈍に先立ち、予め冷延板に金
属Niをその表面に0.1ｇ/m2〜2.0ｇ/m2厚さにめつ
きすると、酸洗、Niデイツプ、などのほうろう
前処理をしなくても密着性の良好なほうろう製品
を得ることができる。この点、従来のほうろう用
鋼板は、ほうろうがけする前に、脱脂―酸洗―水
洗―Niフラツシユなどの前処理が必要であつ
た。要するに、酸洗は鋼板表面を活性化させ、ほ
うろう層と鋼板の密着性を向上させるために行
い、またNiフラツシユは密着性向上とほうろう
焼成時のH2侵入防止の目的で行なわれるもので
ある。 ところが、本発明のように鋼板表面に焼鈍に当
りあらかじめNiめつきを施しておくと、このよ
うな前処理を行なわなくても、ほうろうがけ段階
では単に空焼き程度で良好な密着性が得られるこ
とを知見した。とくに脱脂を目的とし、冷延板を
400〜500℃の温度に加熱し、鋼板表面に付着した
油脂分を燃焼させるとともに薄いスケールを生成
させると、きわめて優れた密着性が得られる。そ
のNiめつき量は、0.1ｇ/m2未満では、その効果が
得られないし、また2.0ｇ/m2以上のめつき量は連
続焼鈍炉の入側に大きなめつき設備の設置が必要
となり、経済的ではない。以上の理由で、焼鈍時
に予めNiめつきする量は、0.1〜2.0ｇ/m2とし
た。 次に本発明の実施例について説明する。 実施例 表―１に示すような、本発明鋼範囲内の成分組
成を有するものと、比較材として本発明範囲外の
成分組成した溶鋼を連鋳スラブとし、同表に示す
ような熱延仕上げ温度で、8.2mm厚に熱間圧延
し、巻取温度650℃で巻き取つた。その熱延板を
その後0.7mmに冷間圧延し、次いで820℃×40秒の
連続焼鈍を行つた。焼鈍後0.4％のスキンパス圧
延を行い、機械的性質、つまとび試験を行つた。
機械的性質の調査は、圧延方向に対して、０゜
(L)、45゜(D)、90゜(C)の３方向について、JIS5号
試験片を作成して引張試験その他を行い、降伏強
さ、伸び、値とも、それぞれＬ，Ｃ，Ｄ方向の
値を測定し、Ｌ＋Ｃ＋２Ｄ／４で示される各々の平均値 を表―２中に示した。 また、つまとび試験は、それぞれの試料につい
て、表―３に示すような３条件の前処理でほうろ
うがけ処理を全数行い、その各々の条件，，
の下でのつまとび発生の有無を調べ、表―４に
示す如く、条件，，ともつまとびの発生の
なかつたものを◎印、３条件ともつまとび発生の
あつたものを×印とし、その間を４段階に評価し
てつけたものであり、これを耐つまとび性という
言葉であらわした。
造方法に関するものであり、とくに連続鋳造法を
経て製造の可能なプレス成形性や密着性等に優れ
たほうろう用鋼板の製造方法について提案するも
のである。 従来の高級ほうろう用鋼板は、キヤツプド鋼で
造塊して冷延後オープン焼鈍法によつて脱炭焼鈍
し、Ｃを30ppm以下にすることにより製造され
ていた。キヤツプド鋼を使用する理由は、鋼中の
酸素が高い（200ppm以上）ことがほうろう焼成
後のつまとび防止に不可欠である点にある。また
オープン焼鈍による脱炭焼鈍を採用する理由は、
優れた成形性とほうろう特性を解保するためであ
る。ここでいうほうろう特性とは、○イ焼成時の焼
成歪、○ロ焼成後の泡発生がおこらない特性を意味
し、本発明では耐つまとび性と、ほうろう特性の
用語は区別して使用する。 上述した一般的な従来ほうろう用鋼板の製造方
法にあつては、ほうろう特性の他深絞り加工性も
要求されることが多いので、リムド鋼を使いさら
にこれを脱炭焼鈍するのが普通であるから、もち
ろん連続焼鈍ができない上にオープン焼鈍が不可
決で、そのため製造コストが上昇するという欠点
があつた。加えて、造塊材特有の介在物欠陥、偏
析による材質不均一、製品鋼帯となしたときリム
層及びリム層とコア層との境界線近傍につまとび
が発生しやすいという宿命的とも言える欠点があ
つた。 本発明は、上述した従来ほうろう用鋼板製造技
術の欠点を克服して、連鋳鋼から品質の良いプレ
ス成形性に優れるほうろう用鋼板を安価に製造す
る技術の提案を目的とするものである。この目的
に対応して所期した効果が得られる本発明方法
は、 (イ) 重量％で、Ｃ：0.002〜0.006％、 Mn：0.01〜0.10％、およびTiを有効チタン量
Ti〓が(2)式 Ti〓＝Ti−４８／１４Ｎ−４８／３２Ｓ (1) 4.0×ＣTi〓0.10 (2) の条件を満足するようにその添加量を調節して含
有させた鋼を溶製し、 (ロ) 上記溶製鋼を連続鋳造して連鋳スラブとし、 (ハ) 次に、上記連鋳スラブを熱延仕上温度が700
〜780℃になる熱間圧延を行い、 (ニ) そして、常法に従う冷間圧延の後そのまま、
もしくは冷延鋼板表面に0.1〜2.0ｇ/m2のNiめ
つきを施し、次いで再結晶温度以上1000℃以下
の温度で、再結晶焼鈍を行うことを特徴とする
成形性に優れるほうろう用鋼板の製造方法であ
る。 以下本発明が上述のように限定される所似につ
いてその詳細を説明する。 (イ) 溶製鋼の成分組成について、TiおよびＣ重
量％； Tiは、耐つまとび性向上、材質向上の
２つの面から決定されるが、本発明において
は、とりわけ重要な元素である。 鋼中のTiは全て、Ｎ，Ｓ，Ｃと化合し、
TiN、TiS、TiCの炭・窒化物を作り残りが固
溶Tiとある。そしてTiの炭・窒化析出物生成
の順序は、まず1300℃以上の高温で、TiN、
TiSができ、残りのTiがＣと化合し、TiC析出
物となり、さらに残りのTiは固溶Tiとして残
る。 Ti量が少なく、溶鋼中のＣが全量TiC析出物
として固定されずに固固溶Ｃが残ると、値が
劣化するので、Ti量の下限は、全Ti量から
TiN、TiSとなつたTi量をさし引いた下記(1)式
に定義した有効Ti（Ti〓）を計算し、この有
効チタンTi〓が(2)式の条件を満たす量、即
ち、Ｃ量の４倍以上になるよう添加しなければ
ならない。 Ti〓＝Ti−４８／１４Ｎ−４８／３２Ｓ (1) Ti〓4.0×Ｃ (2) またTiの上限値は、経済的理由により0.10％と
した。 以上の理由により、Ti％はTi〓で4.0×Ｃ以
上、0.10％以下にコントロールする必要がある。 一方、Ｃは0.0020〜0.0060％の極低炭素鋼にす
る必要がある。Ｃ量の下限はつまとび発生防止の
点から決定される。第１図は、Ｃ；0.0010〜
0.0060％、Ｎ；0.0020〜0.0060％、Ｓ；0.005〜
0.0015％、Ti；0.055〜0.080％、Ti〓／Ｃ；4.0〜
19.5の鋼板のTiC析出物の重量％と耐つまとび性
評価値の関係を示す図である。（耐つまとび性評
価値は、後述するように表―３に示す条件でほう
ろうがけをおこない、表―４に示す評価付けをし
て決定した。）第１図に示すようにTiC析出物の
重量％が0.01％未満になると、つまとびが多発す
ることを発明者等は知見した。 Ti析出物の含有量は、上記Ti〓が前述のよう
に存在する場合、Ｃ量によつて決るので、この
TiC析出物を0.01％以上析出させるには、次の(3)
式より計算して0.002％以上のＣが鋼中に含まれ
ることが必要である。 Ｃnio（％）＝Ｃ原子量／ＴｉＣ原子量×（TiC％） ＝１２／４８＋１２×0.01（％）＝0.002（％） (3) 次にＣ量の上限について述べる。第２図は、Ｃ
量と値の関係を示すが、この図から判るよう
に、Ｃ量が0.006％超になると、Ｃが全量TiCと
して固定され、固溶Ｃが鋼中に存在しなくても
値が急激に劣化することを確かめられた。従つ
て、Ｃ量は0.002〜0.006％と限定した。 以上のべたTi（有効チタン量Ti〓）量とＣ量
の関係につき第３図に示す。図中の斜線を施した
部分が前記有効チタンTi〓量とＣ量の適正範囲
である。 MN重量％； Mnは、通常Ｓにより熱間脆性割れの防止を目
的に、Mn／Ｓ10添加されるが、Tiキルド鋼の
場合は固溶ＳがTiSとして固定され、熱間脆性割
れが起らないので、Mnを低くすることができ
る。 通常の低炭素鋼の場合は、熱延仕上げ温度を
Ar3変態点以下にすると値が極端に劣化するが
Tiキルド鋼の場合はMn0.10％とすることがで
きるので、熱延仕上げ温度を780℃以下にして
も、値は劣化しない。 Mnの下限については、工業的に0.01％以下に
することは製造上困難なので、下限は0.01％に規
定した。以上の理由によりMnは0.01〜0.10％に
限定した。 (ロ) 上述の成分組成よりなる溶製鋼を連続鋳造し
て連鋳スラブをつくる。 従来法のほうろう用鋼板は、酸化物系介在物
のまわりに水素を吸蔵させることにより、つま
とびの発生を防止する方法を採用していたの
で、低Ｃ（Ｃ＝0.04％）高酸素（酸素含有量
450ppm程度）にしていた。そのため鋳造する
時に、溶鋼中のＣ，Ｏが反応し、COガスが発
生する（リミング反応）ので、連続鋳造で製造
することができなかつた。これに比べて本発明
法は、水素吸蔵源として、TiC等の析出物を利
用しているので、上記リミング反応が起らない
程度まで、Ｃを低くコントロールしているの
で、連続鋳造を施すことができるようになつ
た。 (ハ) 次に熱間圧延条件の限定理由について述べ
る。 本発明のような極低炭素Tiキルド鋼は、従
来のTiキルド鋼に比べて、Ti，Ｃ含有量が少
ないので、熱間圧延TiCになりにくい。このた
め、熱間圧延仕上げ温度を780℃以下にするこ
とにより、α域での熱間圧延を行つてTiCの析
出促進をはかることにより、耐つまとび性を向
上させる必要がある。 一般に熱延仕上げ温度がAr3変態点以下にあ
ると、値が極端に劣化するが、本発明鋼は、
Mn量を0.010％以下に低くすること、および、
極低炭素としたTiキルド鋼を用いることによ
り、絞り性（値）も、伸び、（El）も良好な
鋼板を製造することができるようになつた。 以上の理由により熱延仕上げ温度を780℃以
下に規定する。なお、本発明の場合、熱延仕上
温度があまり低くなりすぎると変形抵抗が増大
して圧延が難しくなる他、形状不良を引き起し
やすいので、700℃を下限としなければならな
い。 (ニ) 次に冷間圧延後の焼鈍条件について述べる。 焼鈍は、再結晶温度以上で行わなければ十分
な加工性が得られず、また1000℃超のオーステ
ナイト域まで加熱すると、値が劣化するた
め、連続焼鈍炉を使つて再結晶温度以上、1000
℃以下に15秒以上保持して行う。 なお、上記連続焼鈍に先立ち、予め冷延板に金
属Niをその表面に0.1ｇ/m2〜2.0ｇ/m2厚さにめつ
きすると、酸洗、Niデイツプ、などのほうろう
前処理をしなくても密着性の良好なほうろう製品
を得ることができる。この点、従来のほうろう用
鋼板は、ほうろうがけする前に、脱脂―酸洗―水
洗―Niフラツシユなどの前処理が必要であつ
た。要するに、酸洗は鋼板表面を活性化させ、ほ
うろう層と鋼板の密着性を向上させるために行
い、またNiフラツシユは密着性向上とほうろう
焼成時のH2侵入防止の目的で行なわれるもので
ある。 ところが、本発明のように鋼板表面に焼鈍に当
りあらかじめNiめつきを施しておくと、このよ
うな前処理を行なわなくても、ほうろうがけ段階
では単に空焼き程度で良好な密着性が得られるこ
とを知見した。とくに脱脂を目的とし、冷延板を
400〜500℃の温度に加熱し、鋼板表面に付着した
油脂分を燃焼させるとともに薄いスケールを生成
させると、きわめて優れた密着性が得られる。そ
のNiめつき量は、0.1ｇ/m2未満では、その効果が
得られないし、また2.0ｇ/m2以上のめつき量は連
続焼鈍炉の入側に大きなめつき設備の設置が必要
となり、経済的ではない。以上の理由で、焼鈍時
に予めNiめつきする量は、0.1〜2.0ｇ/m2とし
た。 次に本発明の実施例について説明する。 実施例 表―１に示すような、本発明鋼範囲内の成分組
成を有するものと、比較材として本発明範囲外の
成分組成した溶鋼を連鋳スラブとし、同表に示す
ような熱延仕上げ温度で、8.2mm厚に熱間圧延
し、巻取温度650℃で巻き取つた。その熱延板を
その後0.7mmに冷間圧延し、次いで820℃×40秒の
連続焼鈍を行つた。焼鈍後0.4％のスキンパス圧
延を行い、機械的性質、つまとび試験を行つた。
機械的性質の調査は、圧延方向に対して、０゜
(L)、45゜(D)、90゜(C)の３方向について、JIS5号
試験片を作成して引張試験その他を行い、降伏強
さ、伸び、値とも、それぞれＬ，Ｃ，Ｄ方向の
値を測定し、Ｌ＋Ｃ＋２Ｄ／４で示される各々の平均値 を表―２中に示した。 また、つまとび試験は、それぞれの試料につい
て、表―３に示すような３条件の前処理でほうろ
うがけ処理を全数行い、その各々の条件，，
の下でのつまとび発生の有無を調べ、表―４に
示す如く、条件，，ともつまとびの発生の
なかつたものを◎印、３条件ともつまとび発生の
あつたものを×印とし、その間を４段階に評価し
てつけたものであり、これを耐つまとび性という
言葉であらわした。
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
実施例
第表の本発明鋼Ａの冷延コイルを0.8mmに冷
間圧延しついで、連続焼鈍の前に鋼板の表面に
0.4ｇ/m2のNiめつきを施し、840℃×40秒の再結
晶焼鈍を行つたコイルと、Niめつきを行わなか
つたコイルを作り、ほうろう前処理を行わず、
400℃〜600℃で１分間の空焼きを行い、直接ほう
ろうがけ後、830℃×4.5分の焼鈍を行い、その後
PEI試験機で密着指数（P.E.I）を調べた。その
結果を表―５に示す。
間圧延しついで、連続焼鈍の前に鋼板の表面に
0.4ｇ/m2のNiめつきを施し、840℃×40秒の再結
晶焼鈍を行つたコイルと、Niめつきを行わなか
つたコイルを作り、ほうろう前処理を行わず、
400℃〜600℃で１分間の空焼きを行い、直接ほう
ろうがけ後、830℃×4.5分の焼鈍を行い、その後
PEI試験機で密着指数（P.E.I）を調べた。その
結果を表―５に示す。
【表】
以上説明したように本発明によれば、連続鋳造
を経た鋼から、耐つまとび性、密着性および機械
的性に優れたほうろう用鋼板を安価に提供するこ
とができる。
を経た鋼から、耐つまとび性、密着性および機械
的性に優れたほうろう用鋼板を安価に提供するこ
とができる。
第１図は、TiCの量と、つまとび性評価の関係
を示すグラフ。ただしつまとび性評価のランク付
けは表―４に示す。第２図は、Ｃ量と値の関係
を示すグラフ。第３図は、本発明の適正範囲の
Ｃ、有効Ti量（Ti〓）を示すグラフである。
を示すグラフ。ただしつまとび性評価のランク付
けは表―４に示す。第２図は、Ｃ量と値の関係
を示すグラフ。第３図は、本発明の適正範囲の
Ｃ、有効Ti量（Ti〓）を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量％で、Ｃ：0.002〜0.006％、Mn：0.01〜
0.10％、Tiを下記(1)式で表わされる有効チタン量
Ti〓が下記(2)式の条件を満足するように含有さ
せた鋼を連続鋳造し、熱延仕上げ温度が700〜780
℃になる熱間圧延を行い、その後冷間圧延をして
から、再結晶温度以上1000℃以下の温度で再結晶
焼鈍を行うことを特徴とする成形性に優れるほう
ろう用鋼板の製造方法。 Ti〓＝Ti−４８／１４Ｎ−４８／３２Ｓ (1) 4.0×ＣTi〓0.10 (2) ２ 重量％で、Ｃ：0.002〜0.006％、Mn：0.01〜
0.10％、Tiを下記(1)式で表わされる有効チタン量
Ti〓が下記(2)式の条件を満足するように含有さ
せた鋼を連続鋳造し、熱延仕上げ温度が700〜780
℃になる熱間圧延を行い、その後冷間圧延を経
て、予め冷延鋼板表面に0.1〜2.0ｇ/m2のNiめつ
きを施し、次いで再結晶温度以上1000℃以下の温
度で再結晶焼鈍を行うことを特徴とする成形性に
優れるほうろう用鋼板の製造方法。 Ti〓＝Ti−４８／１４Ｎ−４８／３２Ｓ (1) 4.0×ＣTi〓0.10 (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14093482A JPS5931828A (ja) | 1982-08-16 | 1982-08-16 | 成形性に優れるほうろう用鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14093482A JPS5931828A (ja) | 1982-08-16 | 1982-08-16 | 成形性に優れるほうろう用鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5931828A JPS5931828A (ja) | 1984-02-21 |
| JPS6114220B2 true JPS6114220B2 (ja) | 1986-04-17 |
Family
ID=15280212
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14093482A Granted JPS5931828A (ja) | 1982-08-16 | 1982-08-16 | 成形性に優れるほうろう用鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5931828A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7028850B2 (ja) * | 2019-11-20 | 2022-03-02 | 立豊家庭用品（南京）有限公司 | ホーロー容器の製造方法及びホーロー容器 |
| CN114015925A (zh) * | 2021-10-26 | 2022-02-08 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 抗鳞爆冷轧搪瓷钢生产方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4986214A (ja) * | 1972-12-23 | 1974-08-19 | ||
| JPS5222974A (en) * | 1975-08-13 | 1977-02-21 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Diaphragm for pressure sensors |
-
1982
- 1982-08-16 JP JP14093482A patent/JPS5931828A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4986214A (ja) * | 1972-12-23 | 1974-08-19 | ||
| JPS5222974A (en) * | 1975-08-13 | 1977-02-21 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Diaphragm for pressure sensors |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5931828A (ja) | 1984-02-21 |
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