JPH08337842A - 耐木目状疵性に優れた電気亜鉛めっき用鋼板および電気亜鉛めっき鋼板、並びにそれらの製造方法 - Google Patents
耐木目状疵性に優れた電気亜鉛めっき用鋼板および電気亜鉛めっき鋼板、並びにそれらの製造方法Info
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- JPH08337842A JPH08337842A JP7144989A JP14498995A JPH08337842A JP H08337842 A JPH08337842 A JP H08337842A JP 7144989 A JP7144989 A JP 7144989A JP 14498995 A JP14498995 A JP 14498995A JP H08337842 A JPH08337842 A JP H08337842A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
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- C25D5/36—Pretreatment of metallic surfaces to be electroplated of iron or steel
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
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- C25D3/00—Electroplating: Baths therefor
- C25D3/02—Electroplating: Baths therefor from solutions
- C25D3/22—Electroplating: Baths therefor from solutions of zinc
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐木目状疵性に優れた表面性状の良好な電気
亜鉛めっき用鋼板を提供する。 【構成】 鋼中のＮｉ量を0.06％以下に制限すると共
に、鋼板表層部のＮｉ濃度が１０原子％以下であって且
つ鋼板表面から２００Åの深さ位置におけるＮｉ濃度が
４原子％以下である耐木目状疵性に優れた電気亜鉛めっ
き用鋼板である。
亜鉛めっき用鋼板を提供する。 【構成】 鋼中のＮｉ量を0.06％以下に制限すると共
に、鋼板表層部のＮｉ濃度が１０原子％以下であって且
つ鋼板表面から２００Åの深さ位置におけるＮｉ濃度が
４原子％以下である耐木目状疵性に優れた電気亜鉛めっ
き用鋼板である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、木目状疵が少なく表面
性状の良好な電気亜鉛めっき用鋼板および電気亜鉛めっ
き鋼板、並びにこれらの鋼板を効率よく製造することの
できる方法に関するものである。
性状の良好な電気亜鉛めっき用鋼板および電気亜鉛めっ
き鋼板、並びにこれらの鋼板を効率よく製造することの
できる方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】電気亜鉛めっき鋼板は、美麗で均質性の
高い外観が得られるという理由から、自動車や家庭用電
気製品等の外板材または建築材料等の他、近年では、電
子・家電製品のシャーシやコンピューターケース等にも
使用される等、その利用分野が大幅に拡大している。こ
の様な用途の拡大に伴って、電気亜鉛めっき鋼板におけ
る表面性状やめっき外観の向上が強く切望されている。
高い外観が得られるという理由から、自動車や家庭用電
気製品等の外板材または建築材料等の他、近年では、電
子・家電製品のシャーシやコンピューターケース等にも
使用される等、その利用分野が大幅に拡大している。こ
の様な用途の拡大に伴って、電気亜鉛めっき鋼板におけ
る表面性状やめっき外観の向上が強く切望されている。
【０００３】このうち電気亜鉛めっき鋼板の表面に現れ
る疵としては、木目状疵、白すじ等が挙げられるが、こ
のうち木目状疵は、めっき処理前の冷延鋼板では殆ど検
出されず、めっきを施すことによって初めて顕著に現れ
ることから、その対策に苦慮しているのが現状である。
る疵としては、木目状疵、白すじ等が挙げられるが、こ
のうち木目状疵は、めっき処理前の冷延鋼板では殆ど検
出されず、めっきを施すことによって初めて顕著に現れ
ることから、その対策に苦慮しているのが現状である。
【０００４】この様な木目状疵を改善するための方法と
して、例えば特公昭５７−２６３５４号には、電気ブリ
キ表面に現れる木目状の模様（木目模様）を防止すると
共に表面光沢を改善することのできる電気ブリキの製造
方法が開示されている。この方法は、表面錫をフローメ
ルト処理する際、フラックス中に界面活性剤を添加する
ことによりフラッシングの効果を強化し、木目模様の発
生を防止しようとするものである。しかしながら、上記
方法は電気ブリキを対象としたものであり、且つ電気ブ
リキ製造過程において通常施されるフローメルト処理を
制御することによって上記目的を達成しようとするもの
であるので、めっきの種類が異なり且つ該フローメルト
処理を必ずしも必要としない電気亜鉛めっき鋼板の製造
に、上記方法が有効に作用するかどうかは不明である。
しかも、上記フローメルト処理を施さずに電気亜鉛めっ
き鋼板を製造した場合に発生する木目状疵を防止する方
法については、依然として開示されていないのが現状で
ある。
して、例えば特公昭５７−２６３５４号には、電気ブリ
キ表面に現れる木目状の模様（木目模様）を防止すると
共に表面光沢を改善することのできる電気ブリキの製造
方法が開示されている。この方法は、表面錫をフローメ
ルト処理する際、フラックス中に界面活性剤を添加する
ことによりフラッシングの効果を強化し、木目模様の発
生を防止しようとするものである。しかしながら、上記
方法は電気ブリキを対象としたものであり、且つ電気ブ
リキ製造過程において通常施されるフローメルト処理を
制御することによって上記目的を達成しようとするもの
であるので、めっきの種類が異なり且つ該フローメルト
処理を必ずしも必要としない電気亜鉛めっき鋼板の製造
に、上記方法が有効に作用するかどうかは不明である。
しかも、上記フローメルト処理を施さずに電気亜鉛めっ
き鋼板を製造した場合に発生する木目状疵を防止する方
法については、依然として開示されていないのが現状で
ある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明はこうした事情
に着目してなされたものであって、その目的は、耐木目
状疵性に優れた表面性状の良好な電気亜鉛めっき用鋼板
およびめっき鋼板、並びにこれらの鋼板を効率よく製造
することのできる方法を提供することにある。
に着目してなされたものであって、その目的は、耐木目
状疵性に優れた表面性状の良好な電気亜鉛めっき用鋼板
およびめっき鋼板、並びにこれらの鋼板を効率よく製造
することのできる方法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成し得た本
発明の電気亜鉛めっき用鋼板とは、鋼中のＮｉ量を0.06
％以下に制限すると共に、鋼板表層部のＮｉ濃度が１０
原子％以下であって且つ鋼板表面から２００Åの深さ位
置におけるＮｉ濃度が４原子％以下である点に要旨を有
するものである。鋼中のＮｉ量は0.03％以下であること
が好ましい。
発明の電気亜鉛めっき用鋼板とは、鋼中のＮｉ量を0.06
％以下に制限すると共に、鋼板表層部のＮｉ濃度が１０
原子％以下であって且つ鋼板表面から２００Åの深さ位
置におけるＮｉ濃度が４原子％以下である点に要旨を有
するものである。鋼中のＮｉ量は0.03％以下であること
が好ましい。
【０００７】また、上記目的を達成し得た本発明の電気
亜鉛めっき鋼板とは、上記電気亜鉛めっき用鋼板に電気
亜鉛めっきが施されたものである。このめっき層表面
に、更にクロメート皮膜および有機樹脂皮膜が順次施さ
れためっき鋼板は、本発明の好ましい実施態様である。
これらの電気亜鉛めっき用鋼板およびめっき鋼板は、電
気製品用の外板材等に好適に使用される。
亜鉛めっき鋼板とは、上記電気亜鉛めっき用鋼板に電気
亜鉛めっきが施されたものである。このめっき層表面
に、更にクロメート皮膜および有機樹脂皮膜が順次施さ
れためっき鋼板は、本発明の好ましい実施態様である。
これらの電気亜鉛めっき用鋼板およびめっき鋼板は、電
気製品用の外板材等に好適に使用される。
【０００８】次に、上記目的を達成し得た本発明の電気
亜鉛めっき用鋼板の製造方法とは、Ｎｉ量を0.06％以下
に抑制した鋼材を使用し、熱間圧延における鋼材の表面
温度を１２００℃以下に抑えると共に抽出温度を１０５
０〜１２００℃に制御することにより、電気亜鉛めっき
用鋼板の表層部のＮｉ濃度を１０原子％以下、および鋼
板表面から２００Åの深さ位置におけるＮｉ濃度を４原
子％以下に抑制する点に要旨を有する。ここで、鋼中の
Ｎｉ量は0.03％以下とすることが好ましい。上記方法に
用いられる鋼材においてＮｉ以外の元素の好ましい含有
量は、Ｃ≦0.10％，Ｓｉ≦0.2 ％，Ｍｎ≦1.8 ％，Ｐ≦
0.10％，Ａｌ：0.005 〜0.10％，Ｎ≦0.010 ％であり、
必要に応じてＴｉ：0.005 〜0.1 ％および／またはＮ
ｂ：0.005〜0.1 ％、およびＢ：0.0005〜0.003 ％の要
件を満たすことが推奨される。本発明の電気亜鉛めっき
鋼板は、上記の様にして得られた電気亜鉛めっき用鋼板
に電気亜鉛めっきを施すことによって製造することがで
きる。
亜鉛めっき用鋼板の製造方法とは、Ｎｉ量を0.06％以下
に抑制した鋼材を使用し、熱間圧延における鋼材の表面
温度を１２００℃以下に抑えると共に抽出温度を１０５
０〜１２００℃に制御することにより、電気亜鉛めっき
用鋼板の表層部のＮｉ濃度を１０原子％以下、および鋼
板表面から２００Åの深さ位置におけるＮｉ濃度を４原
子％以下に抑制する点に要旨を有する。ここで、鋼中の
Ｎｉ量は0.03％以下とすることが好ましい。上記方法に
用いられる鋼材においてＮｉ以外の元素の好ましい含有
量は、Ｃ≦0.10％，Ｓｉ≦0.2 ％，Ｍｎ≦1.8 ％，Ｐ≦
0.10％，Ａｌ：0.005 〜0.10％，Ｎ≦0.010 ％であり、
必要に応じてＴｉ：0.005 〜0.1 ％および／またはＮ
ｂ：0.005〜0.1 ％、およびＢ：0.0005〜0.003 ％の要
件を満たすことが推奨される。本発明の電気亜鉛めっき
鋼板は、上記の様にして得られた電気亜鉛めっき用鋼板
に電気亜鉛めっきを施すことによって製造することがで
きる。
【０００９】
【作用】以下の記載では、電気亜鉛めっき用鋼板と電気
亜鉛めっき鋼板を明瞭に区別すべく、便宜上、電気亜鉛
めっき用鋼板をめっき原板と呼ぶ場合がある。本発明者
らは、電気亜鉛めっき鋼板において木目状疵が発生する
原因について鋭意検討を重ねてきた結果、この様な木目
状疵の見られる木目部分には、木目状疵の見られない正
常部分に比べてＮｉ濃化量が多いことを見出した。そこ
で、この様なＮｉ濃化量を制御することができれば、木
目状疵の発生を有効に防止することができると考え、鋼
中成分およびめっき処理前の製造条件に着目して更に実
験を行うことにより本発明を完成したのである。
亜鉛めっき鋼板を明瞭に区別すべく、便宜上、電気亜鉛
めっき用鋼板をめっき原板と呼ぶ場合がある。本発明者
らは、電気亜鉛めっき鋼板において木目状疵が発生する
原因について鋭意検討を重ねてきた結果、この様な木目
状疵の見られる木目部分には、木目状疵の見られない正
常部分に比べてＮｉ濃化量が多いことを見出した。そこ
で、この様なＮｉ濃化量を制御することができれば、木
目状疵の発生を有効に防止することができると考え、鋼
中成分およびめっき処理前の製造条件に着目して更に実
験を行うことにより本発明を完成したのである。
【００１０】以下、本発明の構成について、その実験経
緯を追って説明する。以下の実験では、化学成分として
Ｃ：0.050 ％，Ｓｉ：0.01％，Ｍｎ：0.20％，Ｐ：0.01
5 ％，Ｓ：0.015 ％，Ａｌ：0.045 ％，Ｎ：0.060 ％を
含有する鋼に、Ｎｉ量を0.004 〜0.10％の範囲で種々変
化させた５種類の鋼を用いた。これらの鋼を実験室規模
で溶製した後、粗圧延により３０ｍｍ厚のスラブとし
た。次に、熱間圧延時の加熱抽出温度を１０５０〜１３
００℃の範囲で変化させて熱間圧延した後、仕上温度：
９２０℃で３．６ｍｍ厚に仕上げ、５００℃×１時間の
巻取処理を行い、酸洗処理を経て熱延鋼板としてから冷
間圧延を施して０．８ｍｍ厚の冷延鋼板を得た。この様
にして得られた冷延鋼板に、６５０℃×２０時間の均熱
箱焼鈍、０．５％の調質圧延を施した後、硫酸亜鉛めっ
き浴中で電気めっきを行い、更にクロメート処理および
有機樹脂被覆処理を施すことによりめっき付着量が２０
／２０ｇ／ｍ2 の電気めっき鋼板を得た。なお、電気め
っき鋼板の表面に検出される木目状疵の評価は、下記の
様にして行った。
緯を追って説明する。以下の実験では、化学成分として
Ｃ：0.050 ％，Ｓｉ：0.01％，Ｍｎ：0.20％，Ｐ：0.01
5 ％，Ｓ：0.015 ％，Ａｌ：0.045 ％，Ｎ：0.060 ％を
含有する鋼に、Ｎｉ量を0.004 〜0.10％の範囲で種々変
化させた５種類の鋼を用いた。これらの鋼を実験室規模
で溶製した後、粗圧延により３０ｍｍ厚のスラブとし
た。次に、熱間圧延時の加熱抽出温度を１０５０〜１３
００℃の範囲で変化させて熱間圧延した後、仕上温度：
９２０℃で３．６ｍｍ厚に仕上げ、５００℃×１時間の
巻取処理を行い、酸洗処理を経て熱延鋼板としてから冷
間圧延を施して０．８ｍｍ厚の冷延鋼板を得た。この様
にして得られた冷延鋼板に、６５０℃×２０時間の均熱
箱焼鈍、０．５％の調質圧延を施した後、硫酸亜鉛めっ
き浴中で電気めっきを行い、更にクロメート処理および
有機樹脂被覆処理を施すことによりめっき付着量が２０
／２０ｇ／ｍ2 の電気めっき鋼板を得た。なお、電気め
っき鋼板の表面に検出される木目状疵の評価は、下記の
様にして行った。
【００１１】即ち、木目状疵評価用サンプルとして、上
記製造工程によって得られた冷延鋼板１枚につき、幅１
００ｍｍ×長さ１８０ｍｍにカットした冷延鋼板サンプ
ルを６枚用意し、上記と同様にしてめっき処理を行うこ
とにより電気亜鉛めっき鋼板を得た。各サンプルの表面
積を１０等分した１０視野、合計６０視野において発生
した木目状疵をカウントし、下式により木目状疵の発生
率を算出した。 木目状疵の発生率（％）＝（総発生数／６０）×１００
記製造工程によって得られた冷延鋼板１枚につき、幅１
００ｍｍ×長さ１８０ｍｍにカットした冷延鋼板サンプ
ルを６枚用意し、上記と同様にしてめっき処理を行うこ
とにより電気亜鉛めっき鋼板を得た。各サンプルの表面
積を１０等分した１０視野、合計６０視野において発生
した木目状疵をカウントし、下式により木目状疵の発生
率を算出した。 木目状疵の発生率（％）＝（総発生数／６０）×１００
【００１２】図１に、加熱抽出温度を１１５０℃と一定
にした場合における、木目状疵の発生率と鋼中Ｎｉ量と
の関係を示す。図１から明らかな様に、Ｎｉ量の減少に
伴って木目状疵の発生率も減少していき、Ｎｉ量を0.06
％以下にすれば、耐木目状疵性の向上の目安となる木目
状疵発生率：１０％以下を達成できることが分かった。
にした場合における、木目状疵の発生率と鋼中Ｎｉ量と
の関係を示す。図１から明らかな様に、Ｎｉ量の減少に
伴って木目状疵の発生率も減少していき、Ｎｉ量を0.06
％以下にすれば、耐木目状疵性の向上の目安となる木目
状疵発生率：１０％以下を達成できることが分かった。
【００１３】図２には、Ｎｉ量を0.012 ％と一定にした
場合における、木目状疵の発生率と加熱抽出温度との関
係を示す。図２から明らかな様に、加熱抽出温度の低下
と共に木目状疵の発生率も減少していき、該抽出温度を
１２００℃以下にすれば、目標値である木目状疵発生
率：１０％以下を達成できることが分かった。
場合における、木目状疵の発生率と加熱抽出温度との関
係を示す。図２から明らかな様に、加熱抽出温度の低下
と共に木目状疵の発生率も減少していき、該抽出温度を
１２００℃以下にすれば、目標値である木目状疵発生
率：１０％以下を達成できることが分かった。
【００１４】これらの実験結果から、耐木目状疵性に優
れた電気亜鉛めっき鋼板を製造するに当たっては、鋼中
のＮｉ量を0.06％以下に抑制すると共に、熱間圧延時に
おける加熱抽出温度を１２００℃以下に制御しためっき
原板を使用することが有効であることが分かった。
れた電気亜鉛めっき鋼板を製造するに当たっては、鋼中
のＮｉ量を0.06％以下に抑制すると共に、熱間圧延時に
おける加熱抽出温度を１２００℃以下に制御しためっき
原板を使用することが有効であることが分かった。
【００１５】次に、めっき原板表層部からの深さとＮｉ
濃度との関係について調べた。詳細には、鋼中のＮｉ量
を0.05％と一定にした鋼を用い、前述と同様に処理する
ことにより得られた電気亜鉛めっき鋼板において、木目
状疵の発生した部分と発生していない部分のめっき層
を、アルカリ水溶液（６０℃、１０％ＮａＯＨ水溶液）
を用いて除去して未めっき（裸状態）のめっき原板とし
た後、オージェ分析法により表層部からの深さ分析を行
った。図３に、めっき原板表面からの深さにおけるＮｉ
濃度をグラフ化したＮｉ濃化曲線を示す。同図から、木
目状疵の発生は、鋼板表面層に濃化するＮｉの濃化曲線
と相関関係が高く、濃化程度の大きい鋼板では木目状疵
が多量に発生するのに対し、濃化程度の小さい鋼板では
ほとんど発生しないことが分かる。更に、木目状疵の発
生していない正常部では、めっき原板からの或る一定深
さにおけるＮｉ濃度が常に４原子％以下になっているこ
とも分かった。即ち、めっき原板表面からの、或る深さ
部分におけるＮｉ濃度が所定範囲に制御されためっき原
板は、耐木目状疵性に優れた電気亜鉛めっき用鋼板とし
て有用であることが示唆される。
濃度との関係について調べた。詳細には、鋼中のＮｉ量
を0.05％と一定にした鋼を用い、前述と同様に処理する
ことにより得られた電気亜鉛めっき鋼板において、木目
状疵の発生した部分と発生していない部分のめっき層
を、アルカリ水溶液（６０℃、１０％ＮａＯＨ水溶液）
を用いて除去して未めっき（裸状態）のめっき原板とし
た後、オージェ分析法により表層部からの深さ分析を行
った。図３に、めっき原板表面からの深さにおけるＮｉ
濃度をグラフ化したＮｉ濃化曲線を示す。同図から、木
目状疵の発生は、鋼板表面層に濃化するＮｉの濃化曲線
と相関関係が高く、濃化程度の大きい鋼板では木目状疵
が多量に発生するのに対し、濃化程度の小さい鋼板では
ほとんど発生しないことが分かる。更に、木目状疵の発
生していない正常部では、めっき原板からの或る一定深
さにおけるＮｉ濃度が常に４原子％以下になっているこ
とも分かった。即ち、めっき原板表面からの、或る深さ
部分におけるＮｉ濃度が所定範囲に制御されためっき原
板は、耐木目状疵性に優れた電気亜鉛めっき用鋼板とし
て有用であることが示唆される。
【００１６】そこで、めっき原板表層部におけるＮｉ濃
度と、めっき表面の外観との関係を明らかにすると共
に、Ｎｉ濃度が４原子％以下になる深さとめっき外観と
の関係についても調べるべく、更に多くのサンプルを用
いて深さ分析を行った。図４に、めっき原板表層部にお
けるＮｉ濃度と表面外観の関係を示し、図５には、Ｎｉ
濃度が４原子％以下になる深さと表面外観の関係を示
す。なお、めっき表面外観の性状は、木目状疵を中心に
めっき表面に現れる模様を目視にて観察し、下記基準で
評価した。 ○：めっき表面の性状が良好 △：めっき表面に模様が若干見られる ×：めっき表面に模様が鮮明に認められる
度と、めっき表面の外観との関係を明らかにすると共
に、Ｎｉ濃度が４原子％以下になる深さとめっき外観と
の関係についても調べるべく、更に多くのサンプルを用
いて深さ分析を行った。図４に、めっき原板表層部にお
けるＮｉ濃度と表面外観の関係を示し、図５には、Ｎｉ
濃度が４原子％以下になる深さと表面外観の関係を示
す。なお、めっき表面外観の性状は、木目状疵を中心に
めっき表面に現れる模様を目視にて観察し、下記基準で
評価した。 ○：めっき表面の性状が良好 △：めっき表面に模様が若干見られる ×：めっき表面に模様が鮮明に認められる
【００１７】これらの結果から、めっき原板表層部にお
けるＮｉ濃度が１０原子％以下、且つ鋼板表面から２０
０Åの深さ位置におけるＮｉ濃度が４原子％以下であれ
ば、木目状疵もほとんど発生せず表面性状の良好なめっ
き鋼板が得られることが分かった。
けるＮｉ濃度が１０原子％以下、且つ鋼板表面から２０
０Åの深さ位置におけるＮｉ濃度が４原子％以下であれ
ば、木目状疵もほとんど発生せず表面性状の良好なめっ
き鋼板が得られることが分かった。
【００１８】そして、上記の様なＮｉ濃度が制御された
めっき原板は、鋼中のＮｉ量および熱間圧延時における
加熱抽出温度を制御することによって初めて得られるこ
とも分かった。これらの実験結果を確認するために、更
に別の鋼材（Ｔｉ添加鋼）を用いて上記と全く同様にし
て実験を行った。
めっき原板は、鋼中のＮｉ量および熱間圧延時における
加熱抽出温度を制御することによって初めて得られるこ
とも分かった。これらの実験結果を確認するために、更
に別の鋼材（Ｔｉ添加鋼）を用いて上記と全く同様にし
て実験を行った。
【００１９】即ち、化学成分としてＣ：0.003 ％，Ｓ
ｉ：0.01％，Ｍｎ：0.15％，Ｐ：0.007 ％，Ｓ：0.010
％，Ａｌ：0.035 ％，Ｎ：0.0025％，Ｔｉ：0.065 ％を
含有する鋼に、Ｎｉ量を0.004 〜0.10％の範囲で種々変
化させた５種類の鋼を用いた。これらの鋼を実験室規模
で溶製した後、上記と同様にして熱間圧延した後、仕上
温度：９２０℃で３．６ｍｍ厚に仕上げ、６８０℃×１
時間の巻取処理を行い、酸洗処理を経て熱延鋼板として
から冷間圧延を施して０．８ｍｍ厚の冷延鋼板を得た。
この様にして得られた冷延鋼板に、８００℃×１分間の
連続焼鈍、０．５％の調質圧延を施した後、硫酸亜鉛め
っき浴中で電気めっきを行い、更にクロメート処理およ
び有機樹脂被覆処理を施すことによりめっき付着量が２
０／２０ｇ／ｍ2 の電気めっき鋼板を得た。この様にし
て得られた電気めっき鋼板の木目状疵について、上記と
同様にして評価した。
ｉ：0.01％，Ｍｎ：0.15％，Ｐ：0.007 ％，Ｓ：0.010
％，Ａｌ：0.035 ％，Ｎ：0.0025％，Ｔｉ：0.065 ％を
含有する鋼に、Ｎｉ量を0.004 〜0.10％の範囲で種々変
化させた５種類の鋼を用いた。これらの鋼を実験室規模
で溶製した後、上記と同様にして熱間圧延した後、仕上
温度：９２０℃で３．６ｍｍ厚に仕上げ、６８０℃×１
時間の巻取処理を行い、酸洗処理を経て熱延鋼板として
から冷間圧延を施して０．８ｍｍ厚の冷延鋼板を得た。
この様にして得られた冷延鋼板に、８００℃×１分間の
連続焼鈍、０．５％の調質圧延を施した後、硫酸亜鉛め
っき浴中で電気めっきを行い、更にクロメート処理およ
び有機樹脂被覆処理を施すことによりめっき付着量が２
０／２０ｇ／ｍ2 の電気めっき鋼板を得た。この様にし
て得られた電気めっき鋼板の木目状疵について、上記と
同様にして評価した。
【００２０】図６に、加熱抽出温度を１１５０℃と一定
にした場合における、木目状疵の発生率と鋼中Ｎｉ量と
の関係を示す。図６から明らかな様に、Ｎｉ量を0.06％
以下にすれば、耐木目状疵性の向上の目安となる木目状
疵発生率：１０％以下を達成できることが分かった。
にした場合における、木目状疵の発生率と鋼中Ｎｉ量と
の関係を示す。図６から明らかな様に、Ｎｉ量を0.06％
以下にすれば、耐木目状疵性の向上の目安となる木目状
疵発生率：１０％以下を達成できることが分かった。
【００２１】図７には、Ｎｉ量を0.012 ％と一定にした
場合における、木目状疵の発生率と加熱抽出温度との関
係を示す。図７から明らかな様に、加熱抽出温度の低下
と共に木目状疵の発生率も減少していき、該抽出温度を
１２００℃以下にすれば、目標値である木目状疵発生
率：１０％以下を達成できることが分かった。
場合における、木目状疵の発生率と加熱抽出温度との関
係を示す。図７から明らかな様に、加熱抽出温度の低下
と共に木目状疵の発生率も減少していき、該抽出温度を
１２００℃以下にすれば、目標値である木目状疵発生
率：１０％以下を達成できることが分かった。
【００２２】これらの実験結果は、前述の結果と全く同
じであり、耐木目状疵性に優れた電気亜鉛めっき鋼板を
製造するに当たっては、鋼中のＮｉ量を0.06％以下に抑
制すると共に、熱間圧延時の加熱抽出温度を１２００℃
以下に制御しためっき原板を使用することが有効である
ことを確認することができた。
じであり、耐木目状疵性に優れた電気亜鉛めっき鋼板を
製造するに当たっては、鋼中のＮｉ量を0.06％以下に抑
制すると共に、熱間圧延時の加熱抽出温度を１２００℃
以下に制御しためっき原板を使用することが有効である
ことを確認することができた。
【００２３】次に、めっき原板表層部からの深さとＮｉ
濃度との関係について、鋼中のＮｉ量を0.01％と一定に
した鋼を用いたこと以外は上記と同様にして調べた。図
８に、めっき原板表面からの深さにおけるＮｉ濃度をグ
ラフ化したＮｉ濃化曲線を、図９に、めっき原板表層部
におけるＮｉ濃度と表面外観の関係を、更に図１０に、
Ｎｉ濃度が４原子％以下になる深さと表面外観の関係を
示す。
濃度との関係について、鋼中のＮｉ量を0.01％と一定に
した鋼を用いたこと以外は上記と同様にして調べた。図
８に、めっき原板表面からの深さにおけるＮｉ濃度をグ
ラフ化したＮｉ濃化曲線を、図９に、めっき原板表層部
におけるＮｉ濃度と表面外観の関係を、更に図１０に、
Ｎｉ濃度が４原子％以下になる深さと表面外観の関係を
示す。
【００２４】これらの結果は、前述の実験結果と全く同
じであった。即ち、めっき原板表層部におけるＮｉ濃度
が１０原子％以下、且つ鋼板最表面から２００Åの深さ
位置におけるＮｉ濃度が４原子％以下であれば、木目状
疵もほとんど発生せず表面性状の良好なめっき鋼板が得
られることが分かった。
じであった。即ち、めっき原板表層部におけるＮｉ濃度
が１０原子％以下、且つ鋼板最表面から２００Åの深さ
位置におけるＮｉ濃度が４原子％以下であれば、木目状
疵もほとんど発生せず表面性状の良好なめっき鋼板が得
られることが分かった。
【００２５】本発明の構成は、以上の様な実験結果に基
づいて決定されたものであり、この様な構成とすること
により、木目状疵の発生に対して悪影響を及ぼすＮｉ濃
化層を制御することができる。
づいて決定されたものであり、この様な構成とすること
により、木目状疵の発生に対して悪影響を及ぼすＮｉ濃
化層を制御することができる。
【００２６】この様に鋼中のＮｉ量および熱間圧延にお
ける加熱抽出温度を制御することにより耐木目状疵性を
改善することのできる理由は詳細には不明であるが、以
下のことが考えられる。
ける加熱抽出温度を制御することにより耐木目状疵性を
改善することのできる理由は詳細には不明であるが、以
下のことが考えられる。
【００２７】熱間圧延時の加熱抽出温度が高くなると、
鋼片またはスラブの酸化が促進されスケール層が厚くな
る。鋼中成分のうちＳｉ，Ｍｎ，Ｆｅ等の酸化され易い
元素は酸素と反応してスケール層を形成するが、酸化さ
れ難いＮｉは鋼片またはスラブ表面の地鉄中に残存し、
該スケールに見合う分だけ濃化する結果、Ｎｉ濃化部が
形成される。この様にして形成されたＮｉ濃化部分は、
Ｎｉ濃化の無い部分に比べて酸化され難いため、スケー
ル／地鉄界面は、熱間圧延前における平滑状態から、熱
間圧延時には、混合層と呼ばれる不均一且つ複雑に入り
組んだ状態へと変化する。このＮｉ濃化部は酸洗処理に
よっても溶解せず、そのまま表面に残存するので、この
様な混合層を形成した鋼片を用いて通常の熱間圧延、酸
洗、冷間圧延および焼鈍処理を順次施しためっき原板の
表面には、平面的に見ると、Ｎｉ濃化部が圧延方向に不
均一に分布した木目状模様が形成された状態になってい
る。この様な表面状態を有する鋼板に電気亜鉛めっきを
施すと、Ｎｉ濃化部と非濃化部の間で電解電位が異なる
ため、表面に電析する亜鉛めっき結晶の大きさや成長方
向が変化し、めっき表面に木目状疵となって観察される
ことになる。
鋼片またはスラブの酸化が促進されスケール層が厚くな
る。鋼中成分のうちＳｉ，Ｍｎ，Ｆｅ等の酸化され易い
元素は酸素と反応してスケール層を形成するが、酸化さ
れ難いＮｉは鋼片またはスラブ表面の地鉄中に残存し、
該スケールに見合う分だけ濃化する結果、Ｎｉ濃化部が
形成される。この様にして形成されたＮｉ濃化部分は、
Ｎｉ濃化の無い部分に比べて酸化され難いため、スケー
ル／地鉄界面は、熱間圧延前における平滑状態から、熱
間圧延時には、混合層と呼ばれる不均一且つ複雑に入り
組んだ状態へと変化する。このＮｉ濃化部は酸洗処理に
よっても溶解せず、そのまま表面に残存するので、この
様な混合層を形成した鋼片を用いて通常の熱間圧延、酸
洗、冷間圧延および焼鈍処理を順次施しためっき原板の
表面には、平面的に見ると、Ｎｉ濃化部が圧延方向に不
均一に分布した木目状模様が形成された状態になってい
る。この様な表面状態を有する鋼板に電気亜鉛めっきを
施すと、Ｎｉ濃化部と非濃化部の間で電解電位が異なる
ため、表面に電析する亜鉛めっき結晶の大きさや成長方
向が変化し、めっき表面に木目状疵となって観察される
ことになる。
【００２８】本発明の如く鋼中Ｎｉ量を低減するとＮｉ
濃化部の形成が抑えられると共に、熱延時における加熱
抽出温度を低めに制御することによってＮｉ濃化の程度
が抑制されるので、結果的に、耐木目状疵性に優れた電
気亜鉛めっき鋼板が得られるのである。
濃化部の形成が抑えられると共に、熱延時における加熱
抽出温度を低めに制御することによってＮｉ濃化の程度
が抑制されるので、結果的に、耐木目状疵性に優れた電
気亜鉛めっき鋼板が得られるのである。
【００２９】この様に、本発明のめっき原板では鋼中の
Ｎｉ量を制御する点に第１の特徴を有する。即ち、めっ
き原板における鋼中のＮｉ量は0.06％以下であることが
必要である。好ましくは0.03％以下、より好ましくは0.
02％以下とする。更に、めっき原板表層部におけるＮｉ
濃度が１０原子％以下（好ましくは８原子％以下）、お
よび原板表面から２００Åの深さ位置におけるＮｉ濃度
が４原子％以下（好ましくは３原子％以下）である点に
第２の特徴を有する。
Ｎｉ量を制御する点に第１の特徴を有する。即ち、めっ
き原板における鋼中のＮｉ量は0.06％以下であることが
必要である。好ましくは0.03％以下、より好ましくは0.
02％以下とする。更に、めっき原板表層部におけるＮｉ
濃度が１０原子％以下（好ましくは８原子％以下）、お
よび原板表面から２００Åの深さ位置におけるＮｉ濃度
が４原子％以下（好ましくは３原子％以下）である点に
第２の特徴を有する。
【００３０】この様な要件を具備する本発明めっき原板
を製造するには、上述の様に予めＮｉ量を制御した鋼を
用いてもよいし、あるいはスクラップ合金等を用いるこ
とも可能である。いずれにせよ、原料となる鋼材中のＮ
ｉ量を上記範囲内に制御しておけば良い。
を製造するには、上述の様に予めＮｉ量を制御した鋼を
用いてもよいし、あるいはスクラップ合金等を用いるこ
とも可能である。いずれにせよ、原料となる鋼材中のＮ
ｉ量を上記範囲内に制御しておけば良い。
【００３１】更に、熱間圧延に際しては、鋼材の表面温
度を１２００℃以下に抑えると共に抽出温度を１０５０
〜１２００℃に制御することが必要である。好ましい上
限値は１１５０℃である。一方、加熱抽出温度は低けれ
ば低い程、耐木目状疵性の向上に有効であるが、低すぎ
ると熱間圧延が困難となるのでその下限を１０５０℃と
する。好ましい下限値は１０８０℃である。
度を１２００℃以下に抑えると共に抽出温度を１０５０
〜１２００℃に制御することが必要である。好ましい上
限値は１１５０℃である。一方、加熱抽出温度は低けれ
ば低い程、耐木目状疵性の向上に有効であるが、低すぎ
ると熱間圧延が困難となるのでその下限を１０５０℃と
する。好ましい下限値は１０８０℃である。
【００３２】ここで、鋼中の好ましいＮｉ量は熱間圧延
時の加熱抽出温度とも相関性が高いことは前述した通り
であり、例えばＮｉ量が０．０３０％以下に制御された
鋼を用いた場合には、上記加熱抽出温度を１１３０〜１
２００℃（好ましくは１１４０〜１１９０℃）に制御す
ることが好ましく、Ｎｉ量が０．０３１〜０．０６０％
に制御された鋼を用いた場合には、上記加熱抽出温度を
１０５０〜１１９０℃（好ましくは１０８０〜１１６０
℃）に制御することが好ましい。この様にして製造され
ためっき原板に通常の電気亜鉛めっきを施すことによっ
て、耐木目状疵性に優れた本発明電気亜鉛めっき鋼板が
得られる。
時の加熱抽出温度とも相関性が高いことは前述した通り
であり、例えばＮｉ量が０．０３０％以下に制御された
鋼を用いた場合には、上記加熱抽出温度を１１３０〜１
２００℃（好ましくは１１４０〜１１９０℃）に制御す
ることが好ましく、Ｎｉ量が０．０３１〜０．０６０％
に制御された鋼を用いた場合には、上記加熱抽出温度を
１０５０〜１１９０℃（好ましくは１０８０〜１１６０
℃）に制御することが好ましい。この様にして製造され
ためっき原板に通常の電気亜鉛めっきを施すことによっ
て、耐木目状疵性に優れた本発明電気亜鉛めっき鋼板が
得られる。
【００３３】以上、本発明の必須構成要件について説明
したが、以下の記載では、更に加工性等を向上させるこ
とのできる好ましい要件について記載する。まず、本発
明に用いられる鋼組成について、Ｎｉ以外の元素の好ま
しい含有量は以下の通りである。
したが、以下の記載では、更に加工性等を向上させるこ
とのできる好ましい要件について記載する。まず、本発
明に用いられる鋼組成について、Ｎｉ以外の元素の好ま
しい含有量は以下の通りである。
【００３４】Ｃ≦0.10％ Ｃを過剰に添加すると、炭化物であるセメンタイトが析
出し、めっき鋼板の降伏点や強度が高くなると共に、加
工性（特にプレス加工性）が低下する他、Ｃを固定する
ために適宜添加されるＴｉ量やＮｂ量（後述する）も多
くなってコスト高となるので、その上限を0.10％とする
ことが好ましい。より好ましい上限値は0.006 ％であ
る。一方、その下限値は特に規定されないが、Ｃ量の低
減には溶鋼での脱ガス処理が必要であり、0.0005％未満
に制御しようとするとコストが非常に高くなるので、そ
の下限を0.0005％とすることが好ましい。
出し、めっき鋼板の降伏点や強度が高くなると共に、加
工性（特にプレス加工性）が低下する他、Ｃを固定する
ために適宜添加されるＴｉ量やＮｂ量（後述する）も多
くなってコスト高となるので、その上限を0.10％とする
ことが好ましい。より好ましい上限値は0.006 ％であ
る。一方、その下限値は特に規定されないが、Ｃ量の低
減には溶鋼での脱ガス処理が必要であり、0.0005％未満
に制御しようとするとコストが非常に高くなるので、そ
の下限を0.0005％とすることが好ましい。
【００３５】Ｓｉ≦0.2 ％ Ｓｉは延性を損なうことなく高強度を得るのに有用な元
素である。しかしながら、0.2 ％を超えて添加すると、
めっき性や化成処理性が低下するため、その上限を0.2
％とすることが好ましい。特に軟鋼板の場合には、0.20
％以下とすることが推奨される。
素である。しかしながら、0.2 ％を超えて添加すると、
めっき性や化成処理性が低下するため、その上限を0.2
％とすることが好ましい。特に軟鋼板の場合には、0.20
％以下とすることが推奨される。
【００３６】Ｍｎ≦1.8 ％ Ｍｎは、めっき性や化成処理性にはほとんど影響を及ぼ
さずに高強度を得るのに有用な元素であり、高強度化に
応じて1.8 ％まで添加することが可能である。特に、高
度の加工性を必要とする軟鋼板の場合には0.20％以下と
することが好ましい。
さずに高強度を得るのに有用な元素であり、高強度化に
応じて1.8 ％まで添加することが可能である。特に、高
度の加工性を必要とする軟鋼板の場合には0.20％以下と
することが好ましい。
【００３７】Ｐ≦0.10％ ＰはＳｉやＭｎと同様、高強度を得るのに有用な元素で
ある。しかしながら、過剰に添加すると脆化し易くなり
プレス加工性に悪影響を及ぼすため、その上限を0.10％
とすることが好ましい。特に軟鋼板の場合には、0.020
％以下とすることが好ましく、より好ましくは0.015 ％
以下である。
ある。しかしながら、過剰に添加すると脆化し易くなり
プレス加工性に悪影響を及ぼすため、その上限を0.10％
とすることが好ましい。特に軟鋼板の場合には、0.020
％以下とすることが好ましく、より好ましくは0.015 ％
以下である。
【００３８】Ａｌ：0.005 〜0.10％ Ａｌは脱酸剤として有用な元素であり、その様な作用を
有効に発揮して鋼中のＯ量を低減するには0.005 ％以上
の添加が好ましい。しかしながら、過剰に添加してもそ
の効果が飽和するだけで無駄である他、酸化物系介在物
が増加して清浄度が低下し、伸びやプレス成形性の低下
を招くので、その上限を0.10％とすることが好ましい。
有効に発揮して鋼中のＯ量を低減するには0.005 ％以上
の添加が好ましい。しかしながら、過剰に添加してもそ
の効果が飽和するだけで無駄である他、酸化物系介在物
が増加して清浄度が低下し、伸びやプレス成形性の低下
を招くので、その上限を0.10％とすることが好ましい。
【００３９】Ｎ≦0.010 ％ Ｎは、過剰に添加すると時効が発生し、プレス加工時に
ストレッチャー・ストレインと呼ばれる表面不良を引き
起こすため、その上限を0.010 ％とすることが好まし
い。Ｎを固定するために鋼中にＴｉやＮｂを添加する場
合には、これら元素の歩留まりを向上してコストの低減
を図るために、その上限を0.0050％とすることが好まし
い。上記元素の他、必要に応じて以下の元素を添加して
も良い。
ストレッチャー・ストレインと呼ばれる表面不良を引き
起こすため、その上限を0.010 ％とすることが好まし
い。Ｎを固定するために鋼中にＴｉやＮｂを添加する場
合には、これら元素の歩留まりを向上してコストの低減
を図るために、その上限を0.0050％とすることが好まし
い。上記元素の他、必要に応じて以下の元素を添加して
も良い。
【００４０】Ｔｉ：0.005 〜0.1 ％および／またはＮ
ｂ：0.005 〜0.1 ％ これらの元素は鋼中のＣやＮを析出固定して、プレス加
工性の向上に寄与する元素である。0.005 ％未満では、
この様な作用が有効に発揮されず、加工性や時効性が低
下するため、その下限を0.005 ％とすることが好まし
い。一方、0.1 ％を超えて添加してもその作用が飽和し
コストの上昇を招くだけである。
ｂ：0.005 〜0.1 ％ これらの元素は鋼中のＣやＮを析出固定して、プレス加
工性の向上に寄与する元素である。0.005 ％未満では、
この様な作用が有効に発揮されず、加工性や時効性が低
下するため、その下限を0.005 ％とすることが好まし
い。一方、0.1 ％を超えて添加してもその作用が飽和し
コストの上昇を招くだけである。
【００４１】Ｂ：0.0005〜0.003 ％ Ｂは、プレス加工時および再加工時に発生する割れ（二
次加工脆性）を防止するのに有用な元素である。この様
な作用を有効に発揮させるためには、0.0005％以上の添
加が好ましい。しかしながら、0.003 ％を超えて添加し
てもその作用が飽和するだけでコスト上昇を招き不経済
であるので、その上限を0.003 ％とすることが好まし
い。
次加工脆性）を防止するのに有用な元素である。この様
な作用を有効に発揮させるためには、0.0005％以上の添
加が好ましい。しかしながら、0.003 ％を超えて添加し
てもその作用が飽和するだけでコスト上昇を招き不経済
であるので、その上限を0.003 ％とすることが好まし
い。
【００４２】更に、Ｃｒ≦0.10％，Ｃａ≦0.010 ％，Ｃ
ｕ≦0.5 ％の範囲であれば、めっき外観性や加工性に対
して何等悪影響を及ぼすことがないので、必要に応じて
これらの元素を１種または２種以上添加しても良い。上
記の如く好ましい化学組成を有する鋼を用いてめっき原
板を製造するに当たり、好ましい要件を例示すると以下
の通りである。
ｕ≦0.5 ％の範囲であれば、めっき外観性や加工性に対
して何等悪影響を及ぼすことがないので、必要に応じて
これらの元素を１種または２種以上添加しても良い。上
記の如く好ましい化学組成を有する鋼を用いてめっき原
板を製造するに当たり、好ましい要件を例示すると以下
の通りである。
【００４３】本発明で用いられる鋼材は、連続鋳造後の
鋼片を用いてもよいし、あるいは直送圧延、熱片装入、
冷片からの再加熱圧延等を用いることも可能である。熱
間圧延における仕上温度はＡｒ3 点以上とすることが好
ましく、更に加工性を高めたい場合には、Ａｒ3 点直上
とすることが推奨される。
鋼片を用いてもよいし、あるいは直送圧延、熱片装入、
冷片からの再加熱圧延等を用いることも可能である。熱
間圧延における仕上温度はＡｒ3 点以上とすることが好
ましく、更に加工性を高めたい場合には、Ａｒ3 点直上
とすることが推奨される。
【００４４】巻取りまでの冷却速度は３０℃／ｓｅｃ以
上とすることが好ましく、更に加工性を高めたい場合に
は、７０℃／ｓｅｃ以上とすることが推奨される。巻取
温度は５００〜７５０℃の範囲とすることが好ましい。
上とすることが好ましく、更に加工性を高めたい場合に
は、７０℃／ｓｅｃ以上とすることが推奨される。巻取
温度は５００〜７５０℃の範囲とすることが好ましい。
【００４５】この様にして巻取られたコイルは、必要に
応じて酸洗、調質圧延、好ましくは５０％以上の冷間圧
延を施した後、焼鈍を行う。この焼鈍処理は、通常の箱
焼鈍および連続焼鈍のいずれでも良く、該焼鈍温度は再
結晶温度以上とすることが好ましい。通常は、箱焼鈍：
６００〜７５０℃、連続焼鈍：７５０〜９００℃とする
ことが推奨される。なお、いずれの焼鈍処理において
も、焼鈍後のフェライト結晶粒径があまり大きいと亜鉛
めっき結晶の成長性に悪影響を及ぼしてめっき表面の外
観を損なう恐れがあるため、焼鈍後のフェライト結晶粒
度をＪＩＳ測定法の７番以上の細粒とすることが好まし
い。
応じて酸洗、調質圧延、好ましくは５０％以上の冷間圧
延を施した後、焼鈍を行う。この焼鈍処理は、通常の箱
焼鈍および連続焼鈍のいずれでも良く、該焼鈍温度は再
結晶温度以上とすることが好ましい。通常は、箱焼鈍：
６００〜７５０℃、連続焼鈍：７５０〜９００℃とする
ことが推奨される。なお、いずれの焼鈍処理において
も、焼鈍後のフェライト結晶粒径があまり大きいと亜鉛
めっき結晶の成長性に悪影響を及ぼしてめっき表面の外
観を損なう恐れがあるため、焼鈍後のフェライト結晶粒
度をＪＩＳ測定法の７番以上の細粒とすることが好まし
い。
【００４６】この様にして焼鈍されたコイルに、必要に
応じて調質圧延を施した後、電気亜鉛めっき処理を施
す。めっき前処理としては、通常の脱脂→水洗→酸洗処
理を行うことが好ましく、これらの処理条件については
特に制御されない。また、電気めっきの種類としても特
に限定されず、亜鉛めっきの他、亜鉛−鉄、亜鉛−ニッ
ケル等の合金めっきが挙げられる。この様にして得られ
ためっき層表面に、耐食性、塗装性、耐指紋性、潤滑性
等の向上を目的として、必要に応じてクロメート皮膜、
リン酸塩皮膜、有機樹脂被皮膜等を施しても良い。これ
ら皮膜の被覆処理については特に限定されず、通常の方
法を適宜採用し得る。これらの皮膜は、めっき層表面に
単層または複合層に積層される。このうち耐食性等の観
点から特に好ましいのは、めっき層表面にクロメート皮
膜および有機樹脂皮膜が順次施された電気亜鉛めっき鋼
板である。電気めっき後のコイルは、必要に応じて調質
圧延を行った後、所定の形状に成形される。
応じて調質圧延を施した後、電気亜鉛めっき処理を施
す。めっき前処理としては、通常の脱脂→水洗→酸洗処
理を行うことが好ましく、これらの処理条件については
特に制御されない。また、電気めっきの種類としても特
に限定されず、亜鉛めっきの他、亜鉛−鉄、亜鉛−ニッ
ケル等の合金めっきが挙げられる。この様にして得られ
ためっき層表面に、耐食性、塗装性、耐指紋性、潤滑性
等の向上を目的として、必要に応じてクロメート皮膜、
リン酸塩皮膜、有機樹脂被皮膜等を施しても良い。これ
ら皮膜の被覆処理については特に限定されず、通常の方
法を適宜採用し得る。これらの皮膜は、めっき層表面に
単層または複合層に積層される。このうち耐食性等の観
点から特に好ましいのは、めっき層表面にクロメート皮
膜および有機樹脂皮膜が順次施された電気亜鉛めっき鋼
板である。電気めっき後のコイルは、必要に応じて調質
圧延を行った後、所定の形状に成形される。
【００４７】以下実施例を挙げて本発明をさらに詳細に
説明するが、下記実施例は本発明を制限するものではな
く、前・後記の趣旨を逸脱しない範囲で変更実施するこ
とは全て本発明の技術的範囲に包含される。
説明するが、下記実施例は本発明を制限するものではな
く、前・後記の趣旨を逸脱しない範囲で変更実施するこ
とは全て本発明の技術的範囲に包含される。
【００４８】
実施例１：化学成分組成の影響（１） 表１に示す化学成分組成を有する鋼（Ｎo.Ａ〜Ｐ）を実
験室規模で溶製して３０ｍｍ厚さのスラブとした後、熱
間圧延、冷間圧延、焼鈍、電気亜鉛めっき処理を順次施
すことにより電気亜鉛めっき鋼板を得た。詳細には、加
熱抽出温度：１１５０℃×１時間、仕上温度：８５０〜
９５０℃にて３．６ｍｍ厚さに仕上げた後、冷却速度：
７０℃／ｓｅｃにて冷却、５００℃×１時間の巻取処理
を施すことにより熱延鋼板を得た。なお、一部の材料
（Ｎo.Ｇ〜Ｉ）については、６８０℃×１時間の巻取処
理を行った。この様にして得られた熱延板を酸洗後、７
８％の圧下率にて冷間圧延を行うことにより０．８ｍｍ
厚の冷延鋼板を得た。次に、６５０℃×２０時間の箱焼
鈍、０．５％の調質圧延（但し、Ｎo.Ｇ〜Ｉについては
８００℃×１分間の連続焼鈍、０．５％の調質圧延）を
行った後、水洗、脱脂、硫酸水溶液酸洗の後、電気亜鉛
めっき、クロメート処理、有機樹脂被覆処理を順次行う
ことにより、めっき付着量が２０／２０／ｍ2 である電
気亜鉛めっき鋼板を得た。
験室規模で溶製して３０ｍｍ厚さのスラブとした後、熱
間圧延、冷間圧延、焼鈍、電気亜鉛めっき処理を順次施
すことにより電気亜鉛めっき鋼板を得た。詳細には、加
熱抽出温度：１１５０℃×１時間、仕上温度：８５０〜
９５０℃にて３．６ｍｍ厚さに仕上げた後、冷却速度：
７０℃／ｓｅｃにて冷却、５００℃×１時間の巻取処理
を施すことにより熱延鋼板を得た。なお、一部の材料
（Ｎo.Ｇ〜Ｉ）については、６８０℃×１時間の巻取処
理を行った。この様にして得られた熱延板を酸洗後、７
８％の圧下率にて冷間圧延を行うことにより０．８ｍｍ
厚の冷延鋼板を得た。次に、６５０℃×２０時間の箱焼
鈍、０．５％の調質圧延（但し、Ｎo.Ｇ〜Ｉについては
８００℃×１分間の連続焼鈍、０．５％の調質圧延）を
行った後、水洗、脱脂、硫酸水溶液酸洗の後、電気亜鉛
めっき、クロメート処理、有機樹脂被覆処理を順次行う
ことにより、めっき付着量が２０／２０／ｍ2 である電
気亜鉛めっき鋼板を得た。
【００４９】この様にして得られた各種電気亜鉛めっき
鋼板について、ＪＩＳ ５号に記載の方法に準じて引張
特性［降伏強度（ＹＰ）、引張強度（ＴＳ）、伸び（Ｅ
ｌ）］、めっき外観性および木目状疵の発生率を評価し
た。なお、めっき外観および木目状疵の発生率は前述と
同様にして評価した。その結果を表２に示す。
鋼板について、ＪＩＳ ５号に記載の方法に準じて引張
特性［降伏強度（ＹＰ）、引張強度（ＴＳ）、伸び（Ｅ
ｌ）］、めっき外観性および木目状疵の発生率を評価し
た。なお、めっき外観および木目状疵の発生率は前述と
同様にして評価した。その結果を表２に示す。
【００５０】
【表１】
【００５１】
【表２】
【００５２】これらの結果から、下記の様に考察するこ
とができる。Ｎｉ量が本発明の要件を満足するＮo.Ａ〜
Ｏは、いずれも木目状疵の発生率が目標値である１０％
以下に制御されている。このうち、Ｎｉ以外の他の元素
が本発明の好ましい要件を満足するＮo.Ａ〜Ｉは、引張
強度の程度によらず低降伏強度および高伸びを有すると
共に、加工性やめっき外観も良好であり、非常に優れた
電気亜鉛めっき鋼板であることがわかった。これに対し
て、Ｎｉ量が本発明で規定する上限を超える鋼Ｎo.Ｏ
は、木目状疵の発生率が非常に高くなった。
とができる。Ｎｉ量が本発明の要件を満足するＮo.Ａ〜
Ｏは、いずれも木目状疵の発生率が目標値である１０％
以下に制御されている。このうち、Ｎｉ以外の他の元素
が本発明の好ましい要件を満足するＮo.Ａ〜Ｉは、引張
強度の程度によらず低降伏強度および高伸びを有すると
共に、加工性やめっき外観も良好であり、非常に優れた
電気亜鉛めっき鋼板であることがわかった。これに対し
て、Ｎｉ量が本発明で規定する上限を超える鋼Ｎo.Ｏ
は、木目状疵の発生率が非常に高くなった。
【００５３】実施例２：加熱抽出温度の影響（１） 表１において本発明の要件を満足する鋼種Ａを用いて、
熱間圧延時における加熱抽出温度の影響を調べた。即
ち、上記スラブを１０５０〜１３００℃×１時間加熱抽
出した後、実施例１と同様にして処理することにより電
気亜鉛めっき鋼板を得た。この様にして得られためっき
鋼板について、実施例１と同様にして引張特性や木目状
疵等を測定すると共に、深絞り性（ｒ値）を測定した。
なお、ｒ値の算出は下記の様にして行った。 ｒ値＝（ｒL ＋ｒN ＋２ｒC ）／４ 式中、ｒL ，ｒN ，ｒC はそれぞれ、圧延方向、圧延直
角方向、４５度方向のｒ値を示す。この様にして得られ
た結果を表３に示す。
熱間圧延時における加熱抽出温度の影響を調べた。即
ち、上記スラブを１０５０〜１３００℃×１時間加熱抽
出した後、実施例１と同様にして処理することにより電
気亜鉛めっき鋼板を得た。この様にして得られためっき
鋼板について、実施例１と同様にして引張特性や木目状
疵等を測定すると共に、深絞り性（ｒ値）を測定した。
なお、ｒ値の算出は下記の様にして行った。 ｒ値＝（ｒL ＋ｒN ＋２ｒC ）／４ 式中、ｒL ，ｒN ，ｒC はそれぞれ、圧延方向、圧延直
角方向、４５度方向のｒ値を示す。この様にして得られ
た結果を表３に示す。
【００５４】
【表３】
【００５５】表の結果から明らかな様に、本発明で規定
する加熱抽出温度を満足するＮo.Ａ１〜Ａ４はいずれ
も、引張特性、深絞り性、めっき外観および木目状疵の
発生率が全て良好な電気亜鉛めっき鋼板であることが分
かった。これに対して、加熱抽出温度が本発明の要件を
満足しないＮo.Ａ５およびＡ６は、木目状疵の発生率が
目標値である１０％を大きく上回り、めっき外観も非常
に悪いものであった。
する加熱抽出温度を満足するＮo.Ａ１〜Ａ４はいずれ
も、引張特性、深絞り性、めっき外観および木目状疵の
発生率が全て良好な電気亜鉛めっき鋼板であることが分
かった。これに対して、加熱抽出温度が本発明の要件を
満足しないＮo.Ａ５およびＡ６は、木目状疵の発生率が
目標値である１０％を大きく上回り、めっき外観も非常
に悪いものであった。
【００５６】実施例３：実機製造レベルでの評価（１） 表１の鋼種Ａを転炉にて溶製し、連続鋳造により２３０
ｍｍ厚のスラブとした後、加熱抽出温度を１１５０℃と
１３００℃の２通りの方法で処理した。次に、仕上温度
９２０℃にて３．８ｍｍ厚の熱延鋼板とした後、平均冷
却速度：９０℃／ｓｅｃで冷却し、５００℃にて巻取っ
たコイルを酸洗した後、冷間圧延にて０．８ｍｍ厚に仕
上げた。その後、６８０℃×２４時間の均熱箱焼鈍、
０．５％の調質圧延を行った後、実施例１と同様に処理
することにより電気亜鉛めっき鋼板を得た。この様にし
て得られためっき鋼板について、実施例２と同様にして
機械的性質や木目状疵発生率等を測定した。その結果を
表４に示す。
ｍｍ厚のスラブとした後、加熱抽出温度を１１５０℃と
１３００℃の２通りの方法で処理した。次に、仕上温度
９２０℃にて３．８ｍｍ厚の熱延鋼板とした後、平均冷
却速度：９０℃／ｓｅｃで冷却し、５００℃にて巻取っ
たコイルを酸洗した後、冷間圧延にて０．８ｍｍ厚に仕
上げた。その後、６８０℃×２４時間の均熱箱焼鈍、
０．５％の調質圧延を行った後、実施例１と同様に処理
することにより電気亜鉛めっき鋼板を得た。この様にし
て得られためっき鋼板について、実施例２と同様にして
機械的性質や木目状疵発生率等を測定した。その結果を
表４に示す。
【００５７】
【表４】
【００５８】表の結果から明らかな様に、本発明の要件
をすべて満足するＮo.Ｘは、木目状疵の発生率が低く、
その他の諸特性もすべて良好であることから、実操業レ
ベルでも、この様な電気亜鉛めっき鋼板を製造できるこ
とがことが分かった。これに対して、加熱抽出温度が本
発明の要件を満足しないＮo.Ｙは、木目状疵の発生率が
非常に高く、めっき外観性に劣っていた。
をすべて満足するＮo.Ｘは、木目状疵の発生率が低く、
その他の諸特性もすべて良好であることから、実操業レ
ベルでも、この様な電気亜鉛めっき鋼板を製造できるこ
とがことが分かった。これに対して、加熱抽出温度が本
発明の要件を満足しないＮo.Ｙは、木目状疵の発生率が
非常に高く、めっき外観性に劣っていた。
【００５９】実施例４：化学成分組成の影響（２） 表５に示す化学成分組成を有する鋼（Ｎo.Ａ〜Ｒ）を実
験室規模で溶製して３０ｍｍ厚のスラブとした後、熱間
圧延、冷間圧延、焼鈍、電気亜鉛めっき処理を順次施す
ことにより電気亜鉛めっき鋼板を得た。詳細には、加熱
抽出温度：１１５０℃×１時間、仕上温度：９２０〜９
５０℃にて３．６ｍｍ厚さに仕上げた後、冷却速度：７
０℃／ｓｅｃにて冷却、６８０℃×１時間の巻取処理を
施すことにより熱延鋼板を得た。この様にして得られた
熱延板を酸洗後、７８％の圧下率にて冷間圧延を行うこ
とにより０．８ｍｍ厚の冷延鋼板を得た。次に、８００
℃×１分の連続焼鈍、０．５％の調質圧延を行った後、
脱脂、塩酸水溶液酸洗を施し、更に電気亜鉛めっき、ク
ロメート処理、有機樹脂被覆処理を順次行うことによ
り、めっき付着量が２０／２０／ｍ2 である電気亜鉛め
っき鋼板を得た。
験室規模で溶製して３０ｍｍ厚のスラブとした後、熱間
圧延、冷間圧延、焼鈍、電気亜鉛めっき処理を順次施す
ことにより電気亜鉛めっき鋼板を得た。詳細には、加熱
抽出温度：１１５０℃×１時間、仕上温度：９２０〜９
５０℃にて３．６ｍｍ厚さに仕上げた後、冷却速度：７
０℃／ｓｅｃにて冷却、６８０℃×１時間の巻取処理を
施すことにより熱延鋼板を得た。この様にして得られた
熱延板を酸洗後、７８％の圧下率にて冷間圧延を行うこ
とにより０．８ｍｍ厚の冷延鋼板を得た。次に、８００
℃×１分の連続焼鈍、０．５％の調質圧延を行った後、
脱脂、塩酸水溶液酸洗を施し、更に電気亜鉛めっき、ク
ロメート処理、有機樹脂被覆処理を順次行うことによ
り、めっき付着量が２０／２０／ｍ2 である電気亜鉛め
っき鋼板を得た。
【００６０】この様にして得られた各種電気亜鉛めっき
鋼板について、実施例２と同様にして引張特性［ＹＰ，
ＴＳ，Ｅｌの他、張出し性（ｎ値）もＪＩＳ ５号に準
じて測定した］、めっき外観性および木目状疵の発生率
を測定した。その結果を表６に示す。
鋼板について、実施例２と同様にして引張特性［ＹＰ，
ＴＳ，Ｅｌの他、張出し性（ｎ値）もＪＩＳ ５号に準
じて測定した］、めっき外観性および木目状疵の発生率
を測定した。その結果を表６に示す。
【００６１】
【表５】
【００６２】
【表６】
【００６３】これらの結果から、下記の様に考察するこ
とができる。Ｎｉ量が本発明の要件を満足するＮo.Ａ〜
ＮおよびＰ〜Ｒは、いずれも木目状疵の発生率が目標値
である１０％以下に制御されている。このうち、Ｎｉ以
外の他の元素が本発明の好ましい要件を満足するＮo.Ａ
〜Ｉは、引張強度の程度によらず低降伏強度、高伸び、
および高張出し性を有すると共に、加工性やめっき外観
も良好であり、非常に優れた電気亜鉛めっき鋼板である
ことがわかった。これに対して、Ｎｉ量が本発明で規定
する上限を超えるＮo.Ｏは、木目状疵の発生率が非常に
高くなった。
とができる。Ｎｉ量が本発明の要件を満足するＮo.Ａ〜
ＮおよびＰ〜Ｒは、いずれも木目状疵の発生率が目標値
である１０％以下に制御されている。このうち、Ｎｉ以
外の他の元素が本発明の好ましい要件を満足するＮo.Ａ
〜Ｉは、引張強度の程度によらず低降伏強度、高伸び、
および高張出し性を有すると共に、加工性やめっき外観
も良好であり、非常に優れた電気亜鉛めっき鋼板である
ことがわかった。これに対して、Ｎｉ量が本発明で規定
する上限を超えるＮo.Ｏは、木目状疵の発生率が非常に
高くなった。
【００６４】実施例５：加熱抽出温度の影響（２） 表５に記載の本発明鋼種Ａを用いて、熱間圧延時におけ
る加熱抽出温度の影響を調べた。即ち、上記スラブを１
０５０〜１３００℃×１時間加熱抽出した後、実施例１
と同様にして処理することにより電気亜鉛めっき鋼板を
得た。この様にして得られためっき鋼板について、実施
例４と同様にして引張特性等の機械的性質、木目状疵等
を測定した。得られた結果を表７に示す。
る加熱抽出温度の影響を調べた。即ち、上記スラブを１
０５０〜１３００℃×１時間加熱抽出した後、実施例１
と同様にして処理することにより電気亜鉛めっき鋼板を
得た。この様にして得られためっき鋼板について、実施
例４と同様にして引張特性等の機械的性質、木目状疵等
を測定した。得られた結果を表７に示す。
【００６５】
【表７】
【００６６】表の結果から明らかな様に、本発明で規定
する加熱抽出温度を満足するＮo.Ａ１〜Ａ４はいずれ
も、引張特性、深絞り性、めっき外観、木目状疵の発生
率がすべて良好な電気亜鉛めっき鋼板であった。これに
対して、加熱抽出温度が本発明の要件を満足しないＮo.
Ａ５およびＡ６は、木目状疵の発生率が目標値である１
０％を大きく上回り、めっき外観も非常に悪いものであ
った。
する加熱抽出温度を満足するＮo.Ａ１〜Ａ４はいずれ
も、引張特性、深絞り性、めっき外観、木目状疵の発生
率がすべて良好な電気亜鉛めっき鋼板であった。これに
対して、加熱抽出温度が本発明の要件を満足しないＮo.
Ａ５およびＡ６は、木目状疵の発生率が目標値である１
０％を大きく上回り、めっき外観も非常に悪いものであ
った。
【００６７】実施例６：実機製造レベルでの評価（２） 表５の鋼種Ａを転炉にて溶製し、連続鋳造により２３０
ｍｍ厚のスラブとした後、加熱抽出温度を１１５０℃と
１３００℃の２通りの方法で処理した。次に、仕上温度
９２０℃にて３．８ｍｍ厚の熱延鋼板とした後、平均冷
却速度：９０℃／ｓｅｃで冷却し、６８０℃にて巻取っ
たコイルを酸洗した後、冷間圧延にて０．８ｍｍ厚に仕
上げた。その後、８００℃×１分間の連続焼鈍、０．５
％の調質圧延を行った後、実施例５と同様に処理するこ
とにより電気亜鉛めっき鋼板を得た。この様にして得ら
れためっき鋼板について、実施例４と同様にして機械的
性質や木目状疵発生率等を測定した。その結果を表８に
示す。
ｍｍ厚のスラブとした後、加熱抽出温度を１１５０℃と
１３００℃の２通りの方法で処理した。次に、仕上温度
９２０℃にて３．８ｍｍ厚の熱延鋼板とした後、平均冷
却速度：９０℃／ｓｅｃで冷却し、６８０℃にて巻取っ
たコイルを酸洗した後、冷間圧延にて０．８ｍｍ厚に仕
上げた。その後、８００℃×１分間の連続焼鈍、０．５
％の調質圧延を行った後、実施例５と同様に処理するこ
とにより電気亜鉛めっき鋼板を得た。この様にして得ら
れためっき鋼板について、実施例４と同様にして機械的
性質や木目状疵発生率等を測定した。その結果を表８に
示す。
【００６８】
【表８】
【００６９】表の結果から明らかな様に、本発明の要件
をすべて満足するＮo.Ｘを用いると、木目状疵の発生率
が低く、その他の諸特性もすべて良好な電気亜鉛めっき
鋼板を、実操業レベルでも製造できることが分かった。
これに対して、加熱抽出温度が本発明の要件を満足しな
いＮo.Ｙの場合は、木目状疵の発生率が非常に高く、め
っき外観性に劣ることが分かった。
をすべて満足するＮo.Ｘを用いると、木目状疵の発生率
が低く、その他の諸特性もすべて良好な電気亜鉛めっき
鋼板を、実操業レベルでも製造できることが分かった。
これに対して、加熱抽出温度が本発明の要件を満足しな
いＮo.Ｙの場合は、木目状疵の発生率が非常に高く、め
っき外観性に劣ることが分かった。
【００７０】
【発明の効果】本発明の電気亜鉛めっき用鋼板は以上の
様に構成されているので、木目状疵の発生率が極めて少
なく表面性状に優れた電気亜鉛めっき鋼板を得る為のめ
っき原板として非常に有用であることが分かった。ま
た、本発明の電気亜鉛めっき用鋼板の製造方法は、この
様な鋼板を効率よく製造することのできる方法である。
本発明の製造方法において、更にＮｉ以外の他の元素を
制御すれば、加工性等も良好な電気亜鉛めっき鋼板を得
ることができる。
様に構成されているので、木目状疵の発生率が極めて少
なく表面性状に優れた電気亜鉛めっき鋼板を得る為のめ
っき原板として非常に有用であることが分かった。ま
た、本発明の電気亜鉛めっき用鋼板の製造方法は、この
様な鋼板を効率よく製造することのできる方法である。
本発明の製造方法において、更にＮｉ以外の他の元素を
制御すれば、加工性等も良好な電気亜鉛めっき鋼板を得
ることができる。
【図１】Ｔｉ非添加鋼における、木目状疵の発生率と鋼
中Ｎｉ量の関係を示すグラフである。
中Ｎｉ量の関係を示すグラフである。
【図２】Ｔｉ非添加鋼における、木目状疵の発生率と加
熱抽出温度の関係を示すグラフである。
熱抽出温度の関係を示すグラフである。
【図３】Ｔｉ非添加鋼における、Ｎｉ濃化曲線を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図４】Ｔｉ非添加鋼における、鋼板表層部のＮｉ濃度
とめっき表面外観との関係を示すグラフである。
とめっき表面外観との関係を示すグラフである。
【図５】Ｔｉ非添加鋼における、Ｎｉ濃度が４原子％以
下になる深さと、めっき表面外観性の関係を示すグラフ
である。
下になる深さと、めっき表面外観性の関係を示すグラフ
である。
【図６】Ｔｉ添加鋼における、木目状疵の発生率と鋼中
Ｎｉ量の関係を示すグラフである。
Ｎｉ量の関係を示すグラフである。
【図７】Ｔｉ添加鋼における、木目状疵の発生率と加熱
抽出温度の関係を示すグラフである。
抽出温度の関係を示すグラフである。
【図８】Ｔｉ添加鋼における、Ｎｉ濃化曲線を示すグラ
フである。
フである。
【図９】Ｔｉ添加鋼における、鋼板表層部のＮｉ濃度と
めっき表面外観との関係を示すグラフである。
めっき表面外観との関係を示すグラフである。
【図１０】Ｔｉ添加鋼における、Ｎｉ濃度が４原子％以
下になる深さと、めっき表面外観の関係を示すグラフで
ある。
下になる深さと、めっき表面外観の関係を示すグラフで
ある。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成８年５月３１日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００５９
【補正方法】変更
【補正内容】
【００５９】実施例４：化学成分組成の影響（２） 表５に示す化学成分組成を有する鋼（Ｎo.Ａ〜Ｐ）を実
験室規模で溶製して３０ｍｍ厚のスラブとした後、熱間
圧延、冷間圧延、焼鈍、電気亜鉛めっき処理を順次施す
ことにより電気亜鉛めっき鋼板を得た。詳細には、加熱
抽出温度：１１５０℃×１時間、仕上温度：９２０〜９
５０℃にて３．６ｍｍ厚さに仕上げた後、冷却速度：７
０℃／ｓｅｃにて冷却、６８０℃×１時間の巻取処理を
施すことにより熱延鋼板を得た。この様にして得られた
熱延板を酸洗後、７８％の圧下率にて冷間圧延を行うこ
とにより０．８ｍｍ厚の冷延鋼板を得た。次に、８００
℃×１分の連続焼鈍、０．５％の調質圧延を行った後、
脱脂、塩酸水溶液酸洗を施し、更に電気亜鉛めっき、ク
ロメート処理、有機樹脂被覆処理を順次行うことによ
り、めっき付着量が２０／２０／ｍ2 である電気亜鉛め
っき鋼板を得た。
験室規模で溶製して３０ｍｍ厚のスラブとした後、熱間
圧延、冷間圧延、焼鈍、電気亜鉛めっき処理を順次施す
ことにより電気亜鉛めっき鋼板を得た。詳細には、加熱
抽出温度：１１５０℃×１時間、仕上温度：９２０〜９
５０℃にて３．６ｍｍ厚さに仕上げた後、冷却速度：７
０℃／ｓｅｃにて冷却、６８０℃×１時間の巻取処理を
施すことにより熱延鋼板を得た。この様にして得られた
熱延板を酸洗後、７８％の圧下率にて冷間圧延を行うこ
とにより０．８ｍｍ厚の冷延鋼板を得た。次に、８００
℃×１分の連続焼鈍、０．５％の調質圧延を行った後、
脱脂、塩酸水溶液酸洗を施し、更に電気亜鉛めっき、ク
ロメート処理、有機樹脂被覆処理を順次行うことによ
り、めっき付着量が２０／２０／ｍ2 である電気亜鉛め
っき鋼板を得た。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００６１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００６１】
【表５】
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００６２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００６２】
【表６】
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００６３
【補正方法】変更
【補正内容】
【００６３】これらの結果から、下記の様に考察するこ
とができる。Ｎｉ量が本発明の要件を満足するＮo.Ａ〜
ＭおよびＯ，Ｐは、いずれも木目状疵の発生率が目標値
である１０％以下に制御されている。このうち、Ｎｉ以
外の他の元素が本発明の好ましい要件を満足するＮo.Ａ
〜Ｉは、引張強度の程度によらず低降伏強度、高伸び、
および高張出し性を有すると共に、加工性やめっき外観
も良好であり、非常に優れた電気亜鉛めっき鋼板である
ことがわかった。これに対して、Ｎｉ量が本発明で規定
する上限を超えるＮo.Ｎは、木目状疵の発生率が非常に
高くなった。
とができる。Ｎｉ量が本発明の要件を満足するＮo.Ａ〜
ＭおよびＯ，Ｐは、いずれも木目状疵の発生率が目標値
である１０％以下に制御されている。このうち、Ｎｉ以
外の他の元素が本発明の好ましい要件を満足するＮo.Ａ
〜Ｉは、引張強度の程度によらず低降伏強度、高伸び、
および高張出し性を有すると共に、加工性やめっき外観
も良好であり、非常に優れた電気亜鉛めっき鋼板である
ことがわかった。これに対して、Ｎｉ量が本発明で規定
する上限を超えるＮo.Ｎは、木目状疵の発生率が非常に
高くなった。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２５Ｄ 5/26 Ｃ２５Ｄ 5/26 Ｃ (72)発明者 三木 政一 兵庫県加古川市金沢町１番地 株式会社神 戸製鋼所加古川製鉄所内 (72)発明者 石丸 誠 兵庫県加古川市金沢町１番地 株式会社神 戸製鋼所加古川製鉄所内 (72)発明者 梅井 健司 兵庫県加古川市金沢町１番地 株式会社神 戸製鋼所加古川製鉄所内
Claims (10)
- 【請求項１】 鋼中のＮｉ量を0.06％以下（重量％の意
味、以下同じ）に制限すると共に、鋼板表層部のＮｉ濃
度が１０原子％以下であって且つ鋼板表面から２００Å
の深さ位置におけるＮｉ濃度が４原子％以下であること
を特徴とする耐木目状疵性に優れた電気亜鉛めっき用鋼
板。 - 【請求項２】 鋼中のＮｉ量が0.03％以下である請求項
１に記載の電気亜鉛めっき用鋼板。 - 【請求項３】 請求項１または２に記載の電気亜鉛めっ
き用鋼板に電気亜鉛めっきが施されたものであることを
特徴とする電気亜鉛めっき鋼板。 - 【請求項４】 めっき層表面に、更にクロメート皮膜お
よび有機樹脂皮膜が順次施されたものである請求項３に
記載の電気亜鉛めっき鋼板。 - 【請求項５】 電気製品用の外板材として使用される請
求項１または２に記載の電気亜鉛めっき用鋼板。 - 【請求項６】 電気製品用の外板材として使用される請
求項３または４に記載の電気亜鉛めっき鋼板。 - 【請求項７】 Ｎｉ量を0.06％以下に抑制した鋼材を使
用し、 熱間圧延における鋼材の表面温度を１２００℃以下に抑
えると共に抽出温度を１０５０〜１２００℃に制御する
ことにより、 電気亜鉛めっき用鋼板表層部のＮｉ濃度を１０原子％以
下、および鋼板表面から２００Åの深さ位置におけるＮ
ｉ濃度を４原子％以下に抑制することを特徴とする耐木
目状疵性に優れた電気亜鉛めっき用鋼板の製造方法。 - 【請求項８】 鋼中のＮｉ量を0.03％以下とする請求項
７に記載の製造方法。 - 【請求項９】 鋼材がＣ≦0.10％，Ｓｉ≦0.2 ％，Ｍｎ
≦1.8 ％，Ｐ≦0.10％，Ａｌ：0.005 〜0.10％，Ｎ≦0.
010 ％の要件を満たすものである請求項７または８に記
載の製造方法。 - 【請求項１０】 請求項７〜９のいずれかの方法によっ
て得られた電気亜鉛めっき用鋼板に、電気亜鉛めっきを
施すことを特徴とする耐木目状疵性に優れた電気亜鉛め
っき鋼板の製造方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7144989A JP2950199B2 (ja) | 1995-06-12 | 1995-06-12 | 耐木目状疵性に優れた電気亜鉛めっき用鋼板および電気亜鉛めっき鋼板、並びにそれらの製造方法 |
| KR1019960013701A KR100205190B1 (ko) | 1995-06-12 | 1996-04-30 | 나무눈형 흠에 대한 저항성이 우수한 전기아연도금용 강판 및 전기아연도 금강판과 그 제조방법 |
| TW085106745A TW446761B (en) | 1995-06-12 | 1996-06-05 | A steel sheet for electrogalvanization and an electrogalvanized steel sheet with excellent black mark resistance, and a method for manufacturing them |
| CN96111048A CN1068069C (zh) | 1995-06-12 | 1996-06-12 | 耐木纹状缺陷性优良的电镀锌钢板及其制造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7144989A JP2950199B2 (ja) | 1995-06-12 | 1995-06-12 | 耐木目状疵性に優れた電気亜鉛めっき用鋼板および電気亜鉛めっき鋼板、並びにそれらの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08337842A true JPH08337842A (ja) | 1996-12-24 |
| JP2950199B2 JP2950199B2 (ja) | 1999-09-20 |
Family
ID=15374897
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7144989A Expired - Lifetime JP2950199B2 (ja) | 1995-06-12 | 1995-06-12 | 耐木目状疵性に優れた電気亜鉛めっき用鋼板および電気亜鉛めっき鋼板、並びにそれらの製造方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2950199B2 (ja) |
| KR (1) | KR100205190B1 (ja) |
| CN (1) | CN1068069C (ja) |
| TW (1) | TW446761B (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007039812A (ja) * | 2006-10-06 | 2007-02-15 | Jfe Steel Kk | 表面性状に優れた鋼板 |
| JP2013095960A (ja) * | 2011-10-31 | 2013-05-20 | Kobe Steel Ltd | 高熱伝導性鋼板 |
| EP3204530B1 (de) | 2014-10-09 | 2019-01-09 | ThyssenKrupp Steel Europe AG | Kaltgewalztes und rekristallisierend geglühtes stahlflachprodukt und verfahren zu dessen herstellung |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5723103B2 (ja) * | 2009-03-27 | 2015-05-27 | 株式会社神戸製鋼所 | 高熱伝導性放熱鋼板 |
| DE102009051673B3 (de) * | 2009-11-03 | 2011-04-14 | Voestalpine Stahl Gmbh | Herstellung von Galvannealed-Blechen durch Wärmebehandlung elektrolytisch veredelter Bleche |
| CN104480369A (zh) * | 2014-12-09 | 2015-04-01 | 武汉钢铁(集团)公司 | 液晶模组用电镀锌板及其制备方法 |
| CN112805395B (zh) * | 2018-10-19 | 2023-03-28 | 日本制铁株式会社 | 热轧钢板及其制造方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5317533A (en) * | 1976-07-31 | 1978-02-17 | Nippon Steel Corp | Production method of electrootin plate |
-
1995
- 1995-06-12 JP JP7144989A patent/JP2950199B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1996
- 1996-04-30 KR KR1019960013701A patent/KR100205190B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1996-06-05 TW TW085106745A patent/TW446761B/zh not_active IP Right Cessation
- 1996-06-12 CN CN96111048A patent/CN1068069C/zh not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007039812A (ja) * | 2006-10-06 | 2007-02-15 | Jfe Steel Kk | 表面性状に優れた鋼板 |
| JP2013095960A (ja) * | 2011-10-31 | 2013-05-20 | Kobe Steel Ltd | 高熱伝導性鋼板 |
| EP3204530B1 (de) | 2014-10-09 | 2019-01-09 | ThyssenKrupp Steel Europe AG | Kaltgewalztes und rekristallisierend geglühtes stahlflachprodukt und verfahren zu dessen herstellung |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR100205190B1 (ko) | 1999-07-01 |
| JP2950199B2 (ja) | 1999-09-20 |
| CN1156185A (zh) | 1997-08-06 |
| CN1068069C (zh) | 2001-07-04 |
| KR970001595A (ko) | 1997-01-24 |
| TW446761B (en) | 2001-07-21 |
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